现浇箱梁支架方案计算书

混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。

二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。

2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。

三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。

2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。

3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。

四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。

2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。

3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。

五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。

2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。

3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。

六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。

以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。

施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。

1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。

② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。

现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。

现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。

③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。

④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。

2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。

则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。

现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。

A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。

抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。

]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。

所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。

10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。

承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。

现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。

（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。

1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。

（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。

现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。

2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。

4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。

5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。

6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。

⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。

由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。

主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。

主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。

主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。

箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。

主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。

为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。

结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。

附件1：大沟坝中桥现浇钢筋混凝土箱梁（右幅3*20m）扣件式满堂支架设计及计算一、设计计算依据1、《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071-2004）；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001.5）4、《建筑施工地基基础设计规范》（GB50009-2001）5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）6、《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）8、《满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）9、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）二、工程简介右幅上部结构（3*20m）（1）钢筋混凝土箱梁横截面为单箱单室截面，梁高1.4m，箱梁顶板宽10.73m，底板宽6.0m,翼缘板悬臂长度2.356m.箱梁顶板厚度在支点处为35cm,其余梁段为25cm,底板厚度在支点处为35cm,其余梁段为25cm，渐变段长度为顶板1.50m、底板3.0m；腹板宽度在支点附近梁段范围内为70cm，跨中附近梁段范围内腹板宽度为55cm，渐变段长度为3.0m。

（2）箱梁左右腹板等高度，保持铅直，顶底板坡度同桥面横坡。

（3）钢筋混凝土箱梁中支点处设臵中横隔梁（120cm），边支点处设臵端横隔梁（80cm）。

（4）全联共计砼347m3C40混凝土三、支架设计3.1右幅3*20m现浇箱梁支架设计及受力验算3.1.1支架设计（1）立杆横杆设计立杆横向间距为翼缘板及底板间距0.9m,腹板间距为0.6m，即2*0.9+3*0.6+4*0.9+3*0.6+2*0.9cm；纵向间距除在横梁范围内为0.6m外，其余区段均为0.9m，即每跨1*0.6+19*0.9+1*0.6m。

立杆步距设臵为1.2m。

每根立杆底部均设臵底座（底托）并用10*15cm方木作支垫。

（2）扫地杆布臵离地面30cm高统一架设纵横向扫地杆，当立杆基础高度不在同一高度上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸至少两跨与立杆固定，高差不大于1m。

现浇箱梁少支点支架设计计算书土木一班杨柳 20143015500xx第一章编制依据一、编制依据(1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)。

(2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86)。

(3)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011)。

(4)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007)。

(5)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）。

(6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011)。

(7)《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）。

(8)《木结构设计规范》（GB 50005-2003）。

(9)《桩基工程手册》（第二版）。

(10)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。

(11)《钢结构设计规范》（GB50017-2014）。

(12)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）。

第二章工程概况一、箱梁截面划分对（35m+60m+35m）变截面连续箱梁。

取第十六联左边一半即69号桥墩起往右（35m+30m）范围为设计单元，在箱梁下方设置少支点支架体系。

取桥墩以左35m到桥墩右侧30m范围为计算单元，沿桥梁纵向划分为两个不同厚度区段：桥墩中心线左右各延伸20m范围内为厚桥面中支点箱梁，其控制截面如下图1-1所示；单元其余部分即左端15m和右端15m范围为薄桥面跨中箱梁，其计算截面如下图1-2所示。

对两个截面按不同厚度划分为5个不同区段，划分如下。

图1- 1 中支点箱梁横断面图（单位：cm）④⑤⑥⑤⑥⑤④图1- 2 跨中箱梁横断面图（单位：cm）①区段：厚截面翼缘区②区段：厚截面实腹区③区段：厚截面箱室区④区段：薄截面翼缘区⑤区段：薄截面实腹区二、支架搭设桥梁的现浇支架采用碗口脚手架少支点支架体系，用Φ48.3×3.5立杆搭设，从箱梁混凝土以下分别为15mm厚竹胶板模板（5层）、10cm*10cm木方次梁、I12.6型工字钢主梁、Φ48.3×3.5钢管支架、工字钢分配梁、国产321贝雷梁、工字钢分配梁、钢管立柱、柱下系梁、系梁下桩基。

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

K36+025南坡大桥满堂支架现浇箱梁计算书一、概述K36+025南坡大桥设计与五里川服务区相接，桥梁结构为4×26m 预应力现浇变宽箱梁，全桥为一联，张拉为两端对称张拉。

二、箱梁设计情况全桥箱梁高度均为1.5m。

跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm。

翼板宽度2m，翼板端部厚度15cm，翼板根部45cm。

腹板高度105cm，厚度由梁端70cm向跨中50cm渐变。

箱梁横断面如下图：箱梁跨中断面图通过以上数据并结合现场实际情况：0#台~1#墩之间由于地形高程变化较大，达到1:1.6，因此采用钢管贝雷架+钢管支架方案；1#墩~4#台之间地形起伏不大，可以采用满堂支架方案。

无论计算支架、底模板、横向木方、纵向木方及钢管贝雷架等均按最不利情况进行验算。

三、支架搭设方案1、基础处理（1）0#台~1#墩之间采用钢管贝雷架+满堂支架方案，因此钢管桩基础人工开挖至岩层，并做钢筋砼基础（长1.2米，宽1.0，高0.9米）；1#墩~2#墩跨既有水沟，采用预埋Φ1m钢筋砼管，顶上回填碎石土，并分层碾压密实；2#墩~4#墩之间位于农田，根据地形条件开挖台阶状，台阶高度1米，共7级台阶。

（2）原地表整平后进行填前碾压，如原地表地基承载力达不到200kpa则进行换填碎石土处理。

然后在原地表上分两层填筑50cm厚碎石土，碾压至压实度达到96%。

碎石土垫层顶面设置1%单向排水横坡。

（3）在碎石土垫层上浇筑厚度为15cm的C15混凝土，混凝土垫层比翼板端部宽出1m。

在垫层边部设置底宽30cm，深40cm，边坡1:0.5的排水沟，排水沟采用水泥砂浆抹面防护。

2、支架搭设0#~1#之间采用钢管贝雷支架，为便于贝雷架拆卸，贝雷支架顶搭设碗扣式钢管支架。

1#~4#之间支架采用ф48×3.5mm碗扣式钢管支架。

支架立杆底部设置底托，顶部设置顶托。

（1）1#~4#满堂支架①立杆横距腹板位置60cm（不少于3排），底板位置90cm，翼板位置90cm（不少于3排）,端横梁和中横梁处按以上间距布置，但立杆间距90cm处再套一次90cm支架，支架与主架体之间用扣件式脚手架连接固定。

6边跨现浇段堂支架计算书一、工程概况郁江二桥位于桂平市城东南部长安工业园区内，距既有旳郁江大桥和桂平航运枢纽对外交通桥郁江约4.9公里处，是南宁至梧州、玉林至桂平和梧贵高速这三条公路旳连接纽带。

郁江二桥桥梁旳起点桩号为K1+146.5，终点桩号为K2+504.5，主桥为90+165+165+90米预应力混凝土矮塔斜拉桥，主桥采用90+165+165+90m单索面三塔预应力混凝土矮塔斜拉桥，主跨布置双孔单向通航设计，桥宽30.5m，梁高3.2~6.2m，主塔为弧线形花瓶式塔，塔高22.0m，全桥合计144根斜拉索，斜拉索梁上间距4m,塔上理论索距0.8m，主梁采用单箱三室大悬臂等截面预应力混凝土箱梁，顶部为机动车道，下部在箱梁两侧顺底板悬挑出去设人行通道。

箱梁梁高6.2m—3.2m,梁体全宽30.5m，采用单箱三室加悬臂旳形式，悬臂端部厚度为0.28m。

斜拉索锚固点布设在箱梁旳中室，张拉端位于梁体内。

箱梁纵向划分为中墩顶托架现浇0号、1号梁段、19个悬臂浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合拢段、中跨合拢段。

中墩顶0号、1号梁段同步浇筑，梁段共长11m，悬臂浇筑梁段数及梁段长度从中墩至跨中布置为：19×4.0m，边跨现浇段长度6.37m，边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。

边跨现浇段为2.5m实心段及3.87m渐变段，实心段受力所有在过渡墩盖梁上，故本次计算取23A-23A断面向中垮方向0.6m范围段。

边跨现浇段采用满堂支架施工，支架采用WDJ碗扣式多功能钢管脚手架，基底进行填土碾压后，浇筑混凝土搭设碗扣支架，碗扣支架通过预压合格后，铺设模板。

内、外模板采用大面积旳竹胶板制作，内支撑立杆采用φ48×3.0mm钢管。

二、编制根据（1）《公路桥涵施工手册》（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（3）《建筑构造荷载规范》（4）《公路桥涵技术施工技术规范实行手册》（6）《建筑施工计算手册》（7）《公路桥涵施工技术规范》（8）、桂平郁江二桥工程设计文献及招标文献等。

右幅第一联【第五跨50m】支架计算书一、工程概况本项目为75省道南延工程椒江段第一合同段外沙分离大桥左幅第1、第2联，右幅第1联上部砼预应力连续箱梁支架搭设方案。

上述各联支架平均高度都在25米左右，最大高度28m。

其中，右幅第五跨、左幅第六跨横跨外沙路，为保证过往车辆的安全通行，特制定此计算书。

设计基准跨取右幅第一联第五孔，跨度为50m，若其满足，其余各孔均满足。

支架采用钢管柱+碗扣式支架，该跨碗扣式支架高度平均为4m；基础采用砼扩大基础，外沙路上采用条形基础，其余部位采用块状基础，临时墩采用φ70cm*8mm、φ60cm*8mm钢管柱，柱顶标高为21.66m，钢管柱顶设双拼I40b型工字钢为横向分配梁，梁上设置贝雷桁架为纵梁，纵梁顶、碗扣式支架底铺设10#槽钢的施工方案。

支架结构见图（支架纵断面详图）：二．计算依据一）、规范1、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）2、《公路桥涵钢结构及土结构设计规范》（JTJ 025-86）3、《公路桥涵施工技术规范》实施手册4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵设计技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《桥梁支架安全施工手册》7、《路桥施工计算手册》二）、荷载及参数1、手工计算荷载取值：①模板自重标准值木材重度6~7KN/m³，胶合板重度7.3KN/m³，钢材重度78.5KN/m³。

②钢筋混凝土自重取26KN/m³。

③施工人员及设备荷载标准计算模板及其小楞时取2.5KN/㎡，计算支架时取1.0 KN/㎡（路桥施工计算手册P172页）。

④振捣混凝土产生的荷载标准值：对水平模板取2KN/㎡，对垂直模板取4KN/㎡。

⑤混凝土浇筑冲击荷载取2KN/m²。

2、Midas计算荷载取值：①钢材重度78.5KN/m³（计算软件自动加载）。

②混凝土自重取26KN/m³。

现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。

横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。

箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。

图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。

均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。

现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。

荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。

此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。

材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。

五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。