现浇箱梁施工组织设计-secret

现浇箱梁施工组织设计

某工程现浇箱梁施工组织设计

某箱梁施工

本工程上部箱梁均为等高连续箱梁，采用支架分段浇筑。

1、施工工艺流程图见图2—1—8《等高连续箱梁施工工艺流程框图》。

2、主要施工方法与施工措施

1. 1、支架基础处理

施工前先对梁底地基进行处理：承台基坑分层回填夯实，同时进行地面平整碾压，在支架工程范围内浇注10㎝厚素砼垫层，确保连续箱梁浇注砼时，满足上部立杆对地基承载力的要求;已满足上部立杆对地基承载力要求的地段不作处理.

1。 2、支架工程

（1）、支架设计

计划采用WDJ碗扣式脚手支架,上部用立杆可调顶托，顶托上用I14工字钢做纵梁，支架设计见图2-1-9《箱梁支架设计图》.

（2）、支架施工要求

a、支架施工时，工人必须带安全带和安全帽，扣件和支撑头不得乱抛；

b、支架旁必须设人行步梯，步梯上要有扶手和防滑装备；

c、支架两侧设1m宽人行道，道外设安全网； d、所有扣件必须按规范要求上紧；

e、支架拆除顺序：每跨从跨中向两边拆除；

f、模板支架预压

支撑体系搭设结束以后，进行支架预压，支撑体系预压采用在支撑顶面堆码编织袋装砂的方式，砂袋的重量为箱梁自重和模板重量的1.2倍，用吊车吊装、人工堆码。待支撑体系沉降稳定以后，测出支架及地基变形量参数.满载后若连续48小时测量未见明显沉降，则可视为地基处理能满足要求；卸载后要求支架反弹在1厘米以内，否则支架的竖向刚度需要加强.

（3）、支架布置：

隐盖梁处为60＊60厘米布置立杆，其它地方为90＊60厘米布置，，纵向120厘米；采用碗扣脚手架，碗扣脚手架立杆上下设可调顶托和可调底托。水平联结杆上下间距120厘米，最下方一层距地面和最上方一层距顶托顶均不大于40厘米。剪刀撑沿桥梁纵向、横向每隔4.5米布置一道,横向剪刀撑设5道。具体见下图：

（4）、支架搭设参数

在一般结构结构区,纵向（顺桥向）排距选择1.2m，横向间距0.9m、0。6 m；在墩横梁及两侧过渡区，纵向(顺桥向)排距选择0.6m，横向间距：0。9m、0。6 m；在腹板位置,纵向(顺桥向)排距选择0。6m，横向间距:0.6m。

（5）、荷载计算 支架预压 钢筋进场报验

模板制作、预拼装 拆除预压重物 钢筋加工

安装底模和侧模

底板、腹板钢筋绑扎，安装波纹管 波纹管加工、制作

立内模

顶板钢筋绑扎、安装波纹管

浇筑混凝土

混凝土养护

预应力施工

拆除支撑、模板

质 量 验 评 预应力锚具、千斤顶标定

图2-1-8 等高现浇钢筋混凝土预应力箱梁工艺流程图 支架架设 施 工 准 备

测量沉落量

拆内模、侧模

图2-1-9 箱梁支架搭设图 根据箱梁的结构特点，箱梁的不同部位其荷载也不同，基本按翼板、底板、腹板部位校核支架的稳定性。翼板部位按(0。2m+0。4m）×0.5 m×2m梯形截面钢筋砼实体;腹板：过渡区按0.95 m×2m矩形钢筋砼实体，一般区段按0。6 m×2m矩形钢筋砼实体,因横、纵向分配梁作用，腹板位置的荷载可认为均布在底板支架上；底板按0。87m、0。47m厚钢筋砼实心板计算。砼含筋率＞2%，钢筋砼按26KN/m3计算荷载。

检算支架、模板的稳定性,其检算荷载组合为：

①、模板及支架荷载，②、新浇钢筋砼荷载,③、施工人员、施工机具运输或堆放荷载，④、倾倒砼产生的冲击荷载，⑤、振捣砼产生的竖向荷载。

5。1、一般结构区

（1）、翼板部分

①、模板及支架荷载：F翼板段① =1.4KN/m2

②、新浇钢筋砼荷载：F翼板段② =0。3×26=7。8KN/m2

③、施工人员、材料、机具荷载：F翼板段③=1。0KN/m2

④、振捣砼时产生的荷载（对水平面模板2KN/m2，对垂直面模板4KN/m2）:F翼板段④=4.0KN/m2

⑤、泵送砼产生的冲击荷载：F翼板段⑤=2KN/m2

其总荷载：P翼板总=1.4+7。8+1+4。0+2=16。2KN/ m2

（2）、底板部分

①、模板及支架荷载：F底板段① =1.4KN/m2 ②、新浇钢筋砼荷载：F底板段② =0。47×26=12.2KN/m2

③、施工人员、材料、机具荷载：F底板段③=1。0KN/m2

④、振捣砼时产生的荷载（对水平面模板2KN/m2，对垂直面模板4KN/m2）：F底板段段④=4。0KN/m2

⑤、泵送砼产生的冲击荷载：F底板段⑤=2KN/m2

其总荷载：P翼板总=1.4+12。2+1+4.0+2=20。6KN/ m2

(3）、腹板部分

①、模板及支架荷载：F腹板段① =1.4KN/m2

②、新浇钢筋砼荷载：F腹板段② =2×0。6×26=31.2KN/m2

③、施工人员、材料、机具荷载:F腹板段③=1。0KN/m2

④、振捣砼时产生的荷载(对水平面模板2KN/m2,对垂直面模板4KN/m2）：F腹板段④=4。0KN/m2

⑤、泵送砼产生的冲击荷载：F腹板段⑤=2KN/m2

其总荷载：P腹板总=1。4+31。2+1+4.0+2=39。6KN/ m2

5。2、梁端部及过渡区

（1）、翼板部分

①、模板及支架荷载：F翼板段① =1.4KN/m2

②、新浇钢筋砼荷载：F翼板段② =0.3×26=7。8KN/m2

③、施工人员、材料、机具荷载：F翼板段③=1。0KN/m2

④、振捣砼时产生的荷载（对水平面模板2KN/m2，对垂直面模板4KN/m2）：F翼板段④=4.0KN/m2

⑤、泵送砼产生的冲击荷载：F翼板段⑤=2KN/m2 其总荷载：P翼板总=1.4+7.8+1+4。0+2=16.2KN/ m2

（2）、底板部分

①、模板及支架荷载：F底板段① =1.4KN/m2

②、新浇钢筋砼荷载:F底板段② =0.87×26=22。6KN/m2

③、施工人员、材料、机具荷载：F底板段③=1.0KN/m2

④、振捣砼时产生的荷载（对水平面模板2KN/m2，对垂直面模板4KN/m2)：F底板段段④=4。0KN/m2

⑤、泵送砼产生的冲击荷载:F底板段⑤=2。0KN/m2

其总荷载：P翼板总=1.4+22.6+1+4.0+2。0=31 KN/ m2

（3）、腹板部分

①、模板及支架荷载：F腹板段① =1。4KN/m2

②、新浇钢筋砼荷载：F腹板段② =2×0.95×26=49。4KN/m2

③、施工人员、材料、机具荷载:F腹板段③=1.0KN/m2

④、振捣砼时产生的荷载（对水平面模板2KN/m2，对垂直面模板4KN/m2）：F腹板段④=4.0KN/m2

⑤、泵送砼产生的冲击荷载：F腹板段⑤=2KN/m2

其总荷载:P腹板总=1。4+49.4+1+4。0+2=57.8KN/ m2

5。3、单根立杆的稳定承载力计算

（1)、公式：Nd=KØAf

K:材料强度调整系数

A:单根立杆的截面积

Ø:轴心受压杆的稳定系数，根据λ=h0/I查表取值 f：材料的抗压设计值

(2）、立杆参数

立杆设计荷载：30KN

立杆步距：h0=120cm,

立杆截面积:A0=424mm2

回转半径：I=15.95

长细比：λ=75。47

稳定系数:Ø=0。682

（3)、计算结果

Nd=K×Ø×A×f=0.8×0.682×424×205≈47KN

按安全系数为1.3计算，则每根立杆允许荷载为：

47÷1.3=36 KN 并需同时满足立杆设计荷载30KN,

取允许荷载为:30KN

5。4、支撑体系荷载校验

立杆承载：按产品计算结果,单根立杆允许荷载为30KN

（1）、一般结构区

㈠ 翼板立杆间距最大处单根立杆：

① 承载力验算:N1=16.2×1.2×1.2=23.3KN＜[Nd]=30KN

截面最小回旋半径r=15.95 mm 截面积A=424 mm2

杆件长细比:λ=l/r=1200/15.95=75。47

查表知：φ=0。682

② 强度验算：σa=N/A=23.3×103/424=55Mpa＜［σa]=205 Mpa

③ 稳定验算:σa=P/φA=23。3×103/（424×0。682）=80.6Mpa＜[σa］=205 Mpa

由检算可知，该处的支架也是安全的。

㈡ 底板立杆间距最大处单根立杆：

① 承载力验算：N1=20。6×1。2×0.9=22。2KN＜[Nd］=30KN

截面最小回旋半径r=15.95 mm 截面积A=424 mm2

杆件长细比：λ=l/r=1200/15。95=75.47

查表知：φ=0。682

② 强度验算:σa=N/A=22.2×103/424=52Mpa＜［σa］=205

Mpa

③ 稳定验算：σa=P/φA=22.2×103/（424×0。682）=76。8Mpa＜［σa]=205 Mpa

由检算可知,该处的支架也是安全的.

㈢ 腹板立杆间距最大处单根立杆：

① 承载力验算：N1=39。6×0.6×0。9=21。4KN＜[Nd]=30KN

截面最小回旋半径r=15.95 mm 截面积A=424 mm2

杆件长细比：λ=l/r=1200/15。95=75.47

查表知:φ=0.682

② 强度验算:σa=N/A=21.4×103/424=50.5Mpa＜[σa］=205

Mpa

③ 稳定验算：σa=P/φA=21。4×103/（424×0.682）=74Mpa＜[σa]=205 Mpa

由检算可知，该处的支架也是安全的。

(2）、端梁及墩柱两侧4。0m结构过渡区

㈠ 翼板立杆间距最大处单根立杆:

① 承载力验算：N1=16。2×1.2×1。2=23。3KN＜[Nd］=30KN

截面最小回旋半径r=15.95 mm 截面积A=424 mm2

杆件长细比:λ=l/r=1200/15。95=75.47

查表知：φ=0.682

② 强度验算：σa=N/A=23.3×103/424=55Mpa＜[σa］=205

Mpa

③ 稳定验算：σa=P/φA=23.3×103/（424×0.682)=80。6Mpa＜［σa］=205 Mpa

由检算可知，该处的支架也是安全的。

㈡ 底板立杆间距最大处单根立杆：

① 承载力验算：N=31×0。9×0。6=17KN＜[Nd］=30KN

截面最小回旋半径r=15.95 mm 截面积A=424 mm2

杆件长细比：λ=l/r=1200/15。95=75。47

查表知：φ=0.682

② 强度验算：σa=N/A=17×103/424=40Mpa＜［σa]=205

Mpa

③ 稳定验算：σa=P/φA=17×103/（424×0。682)=59Mpa＜［σa］=205 Mpa