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大梁侧模模板施工验算
1500㎜高梁侧模验算
以1500mm高梁进行验算，模板选用18厚覆膜多层板，次龙骨选50×100木方，间距300，主龙骨选用φ48双钢管，间距500，对拉螺栓φ14，间距500×600。
适用于900～1500mm高的梁，具体验算过程详见表3.5.2.5-7所示。
表3.5.2.5-7 1500mm高梁侧模验算表
2) 2000㎜高梁侧模验算
以2000mm高梁进行验算，模板选用18厚覆膜多层板，次龙骨选50×100木方，间距250，主龙骨选用φ48双钢管，间距500，对拉螺栓φ14，间距500×500。
适用于1550～2000mm高的梁，具体验算过程详见表3.5.2.5-8所示。
表3.5.2.5-8 2000mm高梁侧模验算表
3100mm高梁侧模验算
4000㎜高梁侧模验算
以4000mm高梁进行验算，模板选用18厚覆膜多层板，次龙骨选50×100木方，间距200，主龙骨选用φ48双钢管，间距500，对拉螺栓φ14，间距500×500。
4000mm高梁侧模验算。
墙体对拉螺栓长度计算和对拉螺栓数量的计算
4.5米以下高度墙体对拉螺栓长度计算：
墙厚+2X18（模板厚）+2X95（方木厚）+2X51（水平钢管外径尺寸）+2×（50〜75）（钢管两边预留长度）
4.5米以上高度墙体对拉螺栓长度计算：墙厚+2X18（模板厚）+2×95（方木厚）+2X51（水平钢管外径尺寸）+2X51（竖向钢管外径尺寸）+2X（50〜75）（钢管两边预留长度）
对拉螺栓数量的计算
1、墙体对拉螺栓
a、止水型对拉螺栓个数二（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）
X[（墙体高度・150）÷对拉螺栓竖直间距+1]
b、周转型对拉螺栓个数={（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）
X[（墙体高度・150）÷对拉螺栓竖直间距+1]}×1.05
注：其中1.05为周转型对拉螺栓的损耗
2、柱对拉螺栓
柱对拉螺栓个数计算方法根据实际柱截面尺寸及施工方案进行计算。
梁柱模板验算钢材、抗拉强度设计值Q235钢为215N/mm2，普通螺栓为170N/mm2，钢楞的允许挠度：平板模为1.5mm，钢楞为3mm。
⑴荷载设计值1)砼侧压力计算：F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×24000×5.71×1.0×1.15×5.51/2=81.32kN/mm2F =γc H=24×10=240 kN/m2取两者中小值即F1=81.32 kN/mm2砼侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=81.32×1.2×0.85=82.94 kN/m2倾倒砼时产生的水平荷载为2 kN/m2荷载设计值F2=2×1.4×0.85=2.38 kN/m22)对荷载进行组合F’=82.94+2.38=85.32kN/m2⑵验算1)钢模板验算查表知P3015钢模板（δ=2 .5mm）截面特征，I xj=26.97×104mm4, W xj=5.94×103mm3计算简图如下：q1= F’×0.30/1000=85.32×0.30×1000=25.6 N/mm (用于计算承载力)q2= F×0.30/1000=24.9N/mm(用于验算挠度)抗弯强度验算：M=q1×L2/2=25.6×3002/2=115.2×104Nmmσ=M/W=115.2×104/5.94×103=194 N/mm2＜f m=215 N/mm2挠度验算：W=q2M/24EI xj=[24.9×300×(9002+6×3002×900+3×3003)]/（24×2.06×105×6.97×104） =0.9mm＜[w]=1.5mm（符合要求）2)内钢楞验算查表得知2φ48×3.5mm的截面特征为：I=2×12.19×104mm4, W=2×5.08×103mm3取模板中间三跨为计算对象，内钢楞计算简图如下：q1= F’×0.90/1000=76.8 N/mm2 (用于计算承载力)q2= F×0.90/1000=74.6N/mm2 (用于验算挠度)抗弯强度验算：M= 0.105×q×L2=0.105×76.8×5002=2.0×106Nmm挠度计算：W=0.677×qL4/100EI=0.677 ×74.6×5004/100×2.06×105×2×12.19×104=0.6mm＜3.0mm 符合要求。
施工验算一、地下室模板设计4.4.2.1 混凝土墙模板验算剪力墙模板采用定型钢模，板沿长度方向竖向放置50mm³100mm 木方作为竖向背楞，间距300mm；设θ14 对拉螺栓加固，其间距从墙底至墙高1/3 处为450mm（竖向）³750 mm（横向），上部为600mm³750mm，钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。
墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。
1.荷载设计值(1) 混凝土侧压力1）混凝土的侧压力标准值：查设计规范得：0 t =5.711 F =0.22 2 / 12 1 0 V r ββ=0.22³24000³5.71³1³1³1.81/2=40.4kN/m22 F = H Vc =5³24=120kN/㎡取二者中小值，即1 F =40.4kN/m22）混凝土侧压力设计值：F = 1 F ³分项系数³折减系数=40.4³1.2³0.85=41.21kN/m2（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查设计规范得，4kN/m2荷载设计值为4³1.4³0.85=4.76kN/m2（3）荷载组合：F′=41.21+4.76=45.972、验算（1）钢模板验算查材料手册，钢模板（δ=2.5）截面特征，xj I =26.97³104mm4，xj W =5.94³104mm32）计算简图参见墙、梁模板节点图，然后进行简化。
化为线均布荷载： 1 q = F′³0.3/1000=13.79N/m （用于计算承载力）；2 q = F ³0.3/1000=12.36N/m（用于验算挠度）2）抗弯强度验算：（墙体上部和下部的对拉螺栓的平均间距按（450+225）/2=336mm 计算）M = 1 q m2/2=13.79³3362/2=78³104N²mmδ= W M / =78³104/5.94³103=131N/mm2＜m f =215N/mm2所以抗弯强度满足设计要求3）挠度验算：ω= 2 q m（-l3+6m2l+3m3）/24 xj EI=12.36³336(-4503+6³3362³450+3³3363)/24³2.06³105³26.97³1040.99mm＜[ ] ω=1.5mm所以挠度满足设计要求。
模板支撑验算1.荷载计算：○1新浇筑混凝土对模板产生的侧压力，柱一次浇注最大高度4.25m。
侧压力为F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=Hr cr c=24KN/m3t0为新浇筑混凝土初凝时间，t0=200/T+15=200/10+15=8hv取5m/hH=5.8mβ1=1.2（按掺外加剂考虑），β1=1.15（混凝土按泵送考虑）F1=0.22×24×8×1.2×1.15×51/2=130.34KN/m2F2=4.25×24=102 KN/m2取最小值为102KN/m2②倾倒混凝土时对模板产生水平荷载取4.0KN/m2由○1○2得q1=1.2×○1+1.4×○2（验算强度）q2=○1（验算刚度）q1=1.2×102+1.4×4=128KN/m2q2=102KN/m22．内背楞间距验算模板厚15mm, E=104N/mm2，Ф48×3.5钢管截面特性：W=4.49×103mm3，i=15.94mm，A=424mm2。
在截面中部设置一道高度方向设置M12对拉螺栓@500。
内钢管背楞间距按150计算。
模板计算宽度取1000，W=3.75×104mm3模板承受均布荷载（强度验算）q= q1×1=128 KN/m模板承受均布荷载（刚度验算）q= q2×1=102KN/mM=0.1ql2=0.1×128×0.152=0.288KN.mσ=M/W=0.288×106/3.75×104=7.68N/mm3﹤10 N/mm3强度满足要求按模板刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250W=0.677×qL4/（100EI）≤L/250q—作用在模板上的均布荷载（N·mm）E—模板的弹性模量（N/mm2）I—板的截面惯性矩（mm4）I=1000×153/12=2.81×105mm4L≤[（100EI）/（0.667×250q）]1/3=[（100×2.81×105×104）/（0.667×102×250）]1/3=257mm内楞间距150满足刚度要求。
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.11 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×31.11＝18.899kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.899×0.1712-0.121×0.882×0.1712＝-0.063kN·mσ＝M max/W＝0.063×106/(1/6×500×152)＝3.337N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×31.11＝15.555kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×15.555×171.4294/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝171.429/400＝0.429mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.171×39.563＝6.782 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.179kN·mσ＝M max/W＝0.179×106/20.833×103＝8.582N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.05kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.05×1000/(2×50×50)＝1.23N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.171×31.11＝5.333 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.463mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.841正常使用极限状态R max=3.02五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
模板受力验算模板受力验算提要：强度验算：查表得弯矩系数km=-故mmax=kmql2=×18×12002=×106N·mm更多精品源模板受力验算1.板模板验算:1）、300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距300mm，主龙骨用100mm ×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为900mm ×1200mm，横杆步距1800mm。
荷载计算：模板自重／m2混凝土自重24×＝／m3钢筋自重.1×＝／m3均布荷载／m2荷载设计值（合计）：（++）×+×＝／m3次龙骨验算：线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/50×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×50×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 主龙骨验算:线荷载：q=×=/mmma*==××=σ=m/w=6m/bh2=6××106/100×1002=/mm2 V==××=τ=3V/2bh=3××103/2×100×100＝/mm2 f=/EI=×12××12004/= 碗扣支撑验算：单根立杆受力：N＝××＝ 300厚楼板验算：板模板采用12mm厚腹膜多层板，次龙骨用50mm×100mm木方，间距350mm，主龙骨用100mm×100mm木方，间距1200mm，支撑采用碗扣支撑，间距为1200mm×1200mm，横杆步距1800mm。
抱箍法盖梁计算书施工验算书4.1主要工程量牙拉大桥右线8#墩盖梁：钢筋：5.8t； C35混凝土：34m³。
4.2盖梁摩擦箍、支撑验算盖梁在两墩柱上分别设置50cm高，采用Q235,厚12mm的钢板制成的摩擦箍，摩擦箍两侧支撑Ⅰ40工字钢，工字钢上横向铺设Ⅰ10工字钢，间距40cm。
形成支承体系。
底板采用6mm厚Q235钢板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距40cm。
纵肋采用6*80mm钢板，间距40cm。
侧模采用6mm厚Q235面板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距28.6cm。
纵肋采用［12#槽钢间距80cm。
底部采用φ20对拉螺栓固定，间距80cm，上口采用φ16对拉螺栓固定，间距1.6m，钢模用汽车吊吊装就位。
两块模板用螺栓连接，模板板缝紧密吻合，用密封条密封，以保证拆模后板缝混凝土的光滑。
4.2.1荷载组合按牙拉大桥8轴右幅盖梁进行受力分析（盖梁长11.6m*高1.6m*宽 1.9m）1、盖梁混凝土盖梁混凝土根据设计图纸共34m3，按照钢筋混凝土取25kN/m3计算，则盖梁混凝土总重G1＝34×25＝850kN；2、钢模板荷载根据模板设计图纸，端模、侧模及底模钢模板总重G2=55kN3、分布梁Ⅰ10工字钢分布梁采用Ⅰ10普通热轧工字钢，横向间距@40cm，均布31根*4m，标准重量11.25kg/m；G＝31×4×11.25=1395kg；G4=13.95KN；4、承重梁（Ⅰ40）工字钢荷载承重工字钢采用Ⅰ40普通热轧工字钢，标准重量：67.56kg/m，每盖梁采用2根12m 长Ⅰ40工字钢；G＝2×12×67.56=1621kg；G3=16.21KN；5、摩擦箍荷载根据设计图纸，擦箍重量G5=1.55kN/个×2=3.1KN；6、施工荷载及其他荷载G6=15KN4.2.2荷载计算1、计算Ⅰ10工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算，荷载组合为：q1=（1+2+3+6）/（1.9×11.6）×0.4=（850+55+13.95+15）/22.04×0.4=16.95KN/m受力简图如下：（L=1.6m圆柱直径+Ⅰ40工字钢宽度0.142m=1.742m）q=16.95KN/m最大弯矩M max =1/8×qL 2=1/8×16.95×1.7422=6.43kN •m 。
模板工程施工方案一、模板工程设计与布置中芯国际宿舍楼工程8#、9#、12#楼结构体系为剪力墙体系，剪力墙厚200，模板采用竹胶模板拼接而成，胶合板厚18mm，背勒采用50×100木方，间距为300㎜，外部采用钢楞支撑，间距500，上下两端距砼板面250，对拉螺栓采用M18，间距500（图一所示）。
梁侧模截面以200×400、200×450为主，侧模及底模采用18㎜厚竹胶板，内楞采用40×50木方两道，外楞采用Φ48钢管间距500（图二所示）。
板模采用18㎜厚九夹板，采用50×100木方作为模板搁栅，间距400，以Φ48钢管作为搁栅托梁，支撑系统采用扣件式脚手架，立杆间距为1200。
二、模板支撑计算书（一）剪力墙模板砼自重（γc）为24kN/m3，浇筑速度为1.8m/h,用插入式振捣器振捣。
钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/㎜2,普通螺栓为170 N/㎜2。
竹胶模板的允许挠度：面板为1.5㎜，钢楞为3㎜。
1、荷载设计值（1）砼侧压力砼侧压力标准值：F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×24000×5.71×1×1×1.81/2=40.4KN/㎡F2=γc H=24×3=24×3=724KN/㎡取两者中小值，即F1=40.4KN/㎡砼侧压力设计值：F=40.4×1.2×0.85=41.21KN/㎡（2）倾倒砼时产生的水平荷载荷载设计值4×1.4×0.85=4.76KN/㎡（3）荷载组合F/=41.21+4.76=45.97KN/㎡2、验算（1）竹胶板验算1）计算简图化为线均布荷载：q1=F/×0.3/1000=13.79N/㎜（用于验算承载力）；q2= F×0.3/1000=12.36 N/㎜（用于验算挠度）2）抗弯强度验算M=q1㎡/2=97×104N㎜σ=M/W=97×104/5.94×103=163N/㎜2<f m=215 N/㎜2 (可)3）挠度计算w=q2m(-l3+6㎡l+3m3)/24EI xj=1.28㎜<[w]=1.5㎜(可)（2）内楞计算截面特征：I=2×21.88×104㎜4,W=2×7.29×103㎜31）计算简图化为线均布荷载：q1=F/×0.75/1000=34.48N/㎜（用于验算承载力）；q2= F×0.75/1000=30.9 N/㎜（用于验算挠度）2）抗弯强度验算M=0.10q1L2=0.10×34.48×9002σ=M/W=191.56N/㎜2<f m=215 N/㎜2 (可)3）挠度计算w=0.677q2L4/100EI=1.52㎜<[w]=3.0㎜(可)(3)对拉螺栓验算M18螺栓净截面面积A= 174㎜21）对拉螺栓的拉力：N=F/×内楞间距×外楞间距=31.03KN2）对拉螺栓的应力：σ=N/A=31.03×103/174=168.3 N/㎜2 <170 N/㎜2(可) 由此可得墙模板支撑设计稳固。
模板施工1．模板材料要求本工程施工采用的模板类型有钢模板、木模板，模板有足够的强度，表面光滑度，满足施工要求。
2．矩形池模板施工2.1底板模板施工在支立底模板的同时，支立60cm高的池壁模板和中心预留孔洞模板。
2.1.1预留洞模板的支设预留洞模板采用木模，根据设计尺寸加固完毕后，直接安装，并在具背面采用10×15方木加设三道龙骨，并用短管斜撑加固。
底部利用焊有止水片的“U”型筋托位，避免下沉。
2.1.2底板边模的支设底板边模采用钢模拼装形式，每两块钢模之间加海绵压条，并用两个M12螺栓和三个U型卡连接，整体用两道钢管连成一体，并在背侧支立钢管支架，做为边模支撑，利用钢筋桩（间距1m）支撑。
2.2 60cm池壁模板支设2.2.1 60cm池壁模板采用模板拼装，并用M14螺栓连成整体。
2.2.2将对栓螺栓按位置及标高焊在池壁竖向筋上，如在两竖向筋之间可通过焊一短水平筋来固定对拉螺栓，以防止模板移位。
2.2.3在底板顶层筋与吊模模板间加垫块，保证保护层符合设计质量要求。
2.2.4在池壁外侧支立钢管支架，安装模板，通过穿心螺栓将内外模连成一体，利用钢管支架调整模板就位并加固。
2.3模板结构要保证结构物的设计几何尺寸不变形。
2.4模板与混凝土的接触面应涂脱模剂作为隔离剂。
2.5模板安装好后，复测轴线位置和高程，应满足设计要求。
2.6严格控制钢筋保护层厚度，垫块厚度一定要符合要求，每平方米面积上不少于1块，垫块要绑牢在钢筋上，保证混凝土浇筑时不会脱落。
2.7模板的拆除依照有关规范或监理要求进行。
拆模时先松开螺栓，拆去部分上层支架铁管后，再卸去模卡，轻轻将模板分块拆下，不要把混凝土表面或边角拆坏。
最后拆下层的支架，钢管分次拆除以保安全。
拆下的钢管要清理后保管堆放。
3．池壁模板施工3.1立模前的准备工作3.1.1安装预埋套管，采用套管防水法设止水环，按设计、规范和监理工程师的要求安装，套管两端设胶板或粘塑料泡膜，以防漏浆。
3.1.2安预留洞木模板，模板两端订海绵密贴，以防漏浆。
其位置应符合设计要求。
3.2池壁模板采用15mm厚竹胶板，内竖楞采用50m m×100mm木枋，外横楞采用48 3.5φ⨯双脚手钢管。
3.3施工过程中要必须保证模板的几何尺寸，保持稳定不变不位移。
3.4将60cm池壁模板处理干净，夹垫海绵垫条，以保证与上层模板间的紧密性，防止漏浆现象的发生。
3.5内壁支立的同时，利用对拉螺栓连接固定，保证模板的整体性，在止水片与模板间夹垫木质垫块，确保保护层厚度符合设计要求。
3.6对拉螺栓的制作必须严格控制双止水片的间距，以保证池壁变化的均匀性。
3.7模板的横向支撑与斜撑与钢管框架相结合，在安装模板的同时，钢管框架也随之架立。
3.8模板架立好后宜设缆风绳，以免将模板吹倒。
3.9模板下端要留出污口，将模内污物清除后再堵上。
3.10检查模板几何尺寸轴线位置，钢筋保护层厚度符合设计施工和监理工程师的要求。
3.11模板在预埋件位置钻孔，预埋件伸出，将孔堵好防止漏浆。
4. 对拉螺栓4.1对拉螺栓用以墙体模板内、外侧模板之间的拉结，承受混凝土的侧压力和其他荷载，确保内外侧模板的间距能满足设计要求，同时也是模板及其支撑结构的支点，因此对拉螺栓的布置对模板结构的整体性、刚度和强度影响很大。
4.2本工程采用Q235M14对拉螺栓，中间加一3mm厚钢片，此做法是通过增加渗水路径以实现更好的止水效果。
本工程由于工期紧、任务重，需要尽力确保满水试验一次性通过，故需要在施工中保证良好的止水效果。
采用此类型对拉螺栓具有良好的止水效果。
4.3填补螺孔操作方法及步骤4.3.1工具准备：补孔用工具为，瓦工常用工具及一根长250㎜与外墙螺孔内径相同的薄壁无缝钢管，配一根金属塞杆。
4.3.2材料准备：补孔用材料为，1：2.5干硬性水泥砂浆（砂为细砂）。
内掺水泥用量3～5%的EAE膨胀剂，聚氨酯防水涂料。
4.3.3施工方法：操作前首先要把螺孔内的垃圾清理干净，凸出砼墙面PVC塑料管割除至与砼墙面平齐。
人站在外墙面，然后拔出塞杆，手拿金属管，在装满干硬性水泥砂浆桶内插数次，使金属管内装入部分砂浆。
然后使金属管对正螺孔，用塞杆挤压水泥砂浆，使之压入螺孔内，至内墙孔中挤出砂浆为至，重复上述方法数次即可填满螺孔。
4.3.4填补螺孔分三次完成。
第一次砂浆填孔完成螺孔总长的一半。
第二次完成至外墙面内凹5㎜处。
最后一遍为防止PVC管外壁与砼之间的渗漏，必须用1：2.5水泥砂浆抹灰，凸出墙面3㎜，周边大于螺孔每边30㎜，表面压光，待水泥砂浆干燥后，刷聚氨酯防水涂料一遍即可完成。
4.3.5每次填补水泥砂浆的时间间隔为不少于24小时。
最后一遍水泥砂浆抹灰完成后，必须进行喷水养护。
5.高池壁模板支设及对拉螺栓布置验算MSBR池池壁高达9.8米，浇筑底板混凝土时同时浇筑池壁高度30cm，剩余9.5米池壁分两次浇筑，第一次浇筑4.5米，每二次浇筑4.0米。
验算过程具体如下：砼浇筑速度为1m/h，模板采用12mm厚竹胶板，内竖楞、外横楞均采用48 3.5φ⨯钢管，其中内竖楞采用单根钢管排列，外模楞采用双钢管排列。
由于模板尺寸为国家统一标准的122c m ×244cm ，考虑到施工方便、操作宜行，依据模板模数，在模板支设时对拉螺间距宜为61c m ×61cm 、40.7c m ×61cm 或40.7c m ×40.7cm 。
结合本工程实际情况，对上述尺寸进行验算，选择满足本工程承载力要求的模板支设方式。
5.1总体参数计算求浇筑混凝土时的侧压力0200200 6.67151515t T ===++1220120.2224 6.671 1.15140.5/c F r t VKN mββ==⨯⨯⨯⨯⨯=检验：224 4.5108/c Fr H K N m==⨯=按施工规范取最小值，则侧压力荷载标准值为240.5/FKN m=，承载力验算时，设计荷载应考虑永久性荷载，新浇筑混凝土侧压力的荷载分项系数r 6=1.2；还应考虑可变荷载，倾倒混凝土时产生荷载的荷载分项系数r 7=1.4。
又因横板采用竹胶板，内楞为钢管，模板设计荷载值可乘以0.85予以折减，则2640.5 1.20.8541.31/F K N m=⨯⨯=有效压头641.31 1.7224cF h mr ===本工程池壁混凝土浇筑采用泵车，属导管浇筑，依据规范，水平荷载为2 KN/m 2，考虑荷载分项系数和折减系数得：262 1.40.9 2.52/F K N m=⨯⨯=5.2对拉螺栓尺寸验算5.2.1对拉螺栓尺寸为61c m ×61cm 时此时即外横楞间距为61c m ，则内竖楞间距选用30c m 或25c m 。
依据经验，选用刚管作为内竖楞时，间距为25c m 时完全可以满足承载力要求，故不需要对小于该尺寸的间距进行验算。
（1） 内竖楞间距为30c m 时 1） 模板验算新浇混凝土侧压力均匀作用在模板上，单位宽度的面板可以视为“梁”，内竖楞即为梁的支点。
按三跨连续梁考虑，梁宽取200mm 。
因仅作用在有效压头高度1.72m 范围内，可忽略不计，作用在连续梁上的线荷载：241.310.28.26/q K N m=⨯=三跨连续梁的最大弯距2m ax10.1M ql =，最大挠度41max0.677100q l u EI'=（q '为线荷载标准值）。
按面板的抗弯承载力要求：22110.16w wql f W f bh==抵222222130200121.671.6715.51/8.26/305w f bh q K N m K N ml⨯⨯==⨯= ，符合承载力要求。
按面板的刚度要求，最大变形值取为模板结构式的250l ，q '=40.50.28.1/K N m⨯=，4110.677100250q l lEI '=332233910200120.590.5964.7/8.1/305EI q KN m KN ml⨯⨯⨯==⨯= ，符合承载力要求。
2） 内楞验算仍按三跨连续梁考虑，外横楞即为内楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载宽度即为内楞间距1l ，作用在连续梁上的线荷载：43.740.30513.34/q KN m =⨯=按内楞的抗弯承载力要求：2222210102055078255.95/13.34/610w f W q K N m K N ml⨯⨯⨯=== ，符合承载力要求。
按内楞的杭剪承载力要求：2 1.11 1.1150100150710.94vbhf l mmq⨯⨯⨯=== 21.11 1.11501001507610vbhf q m ml ⨯⨯⨯===按内楞刚度要求：31128l mm===53330.590.59 2.06101219002130.55610EI q l ⨯⨯⨯⨯===对比取最小值，外楞间距2500l m m=。
3） 外楞验算作用在梁上的线荷载：41.310.416.52/q KN m=⨯=按外楞的抗弯承载力要求；31004l mm===按外楞的刚度要求：31128l mm===对比取最小值，则对拉螺栓间距取为1000mm 。
4） 对拉螺栓验算每个对拉螺栓承受混凝土的侧压力为：0.610.6141.3115.37N K N=⨯⨯=选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓，其净面积2105A m m =，则2215.37146/170/105bt N N m m f N m mA σ===<=综上，内竖楞钢管间距采用30.5cm ，外横楞双钢管间距采用61cm ，对拉螺栓采用Q235M14型，布置方式为61c m ×61cm 。
池壁模板结构布置如下图：（2） 故内竖楞间距为20.3c m 时的情况不作讨论。
5.2.2根据5.2.1的计算结果，故对拉螺栓尺寸为40.7c m ×61cm 及40.7c m ×40.7cm 时的情况不作讨论。
（4）求对拉螺栓间距对拉螺栓为外楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为外楞间距2l 。
又外楞为48 3.5φ⨯双钢管，设计荷载值可乘以0.85予以折减，则2640.5 1.20.8541.31/F K N m=⨯⨯=作用在梁上的线荷载：41.310.520.66/q KN m =⨯=按外楞的抗弯承载力要求；31004l mm ===按外楞的刚度要求：31128l mm===对比取最小值，则对拉螺栓间距取为1000mm。
单位：mm 钢对拉池壁模板结构布置示意图。
