《混凝土结构课程设计》计算书

混凝土结构课程设计计算书——现浇单向板肋形楼盖设计11土木工程(专升本)姓名:学号:完成日期:混凝土结构课程设计现浇单向板肋形楼盖设计某多层工业建筑物平面如下图所示:采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。

小计: 3、49 kN/m 2取3、5 kN/m 2板的活荷载标准值: 60、0kN/m 2永久荷载分项系数为1、2,可变荷载分项系数为1、4,因当楼面可变荷载标准值≥4kN/m 2,所以取1、3。

于就是板的恒荷载设计值:g=1、2*3、5=4、2kN/m 2活荷载设计值:q=1、4*6、0=8、4kN/m 2荷载总设计值:g+q=4、2+8、4=12、6kN/m 21)计算简图次梁截面为200*500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm 。

按内力重分布设计,板的计算跨度:边跨:l=l 0+h/2=2100-100-120+100/2=1930mm<1、025ln=1950mm,取l 0=1950mm中间跨:l 0=l n =2100-200=1900mm因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。

取1m 宽板带作为计算单元,计算简图如下图所示:2）弯矩设计值查表得,板的弯矩系数αm 分别为:边跨中:1/11,离端第二支座:-1/11,中跨中:1/16,中间支座:1/14。

故M 1=-M b =(g+q)l 012/11=12、6*1、952/11=4、36kN 、mM c =-(g+q)l 012/14=12、6*1、92/14=3、25kN 、mM 2=(g+q)l 012/16=12、6*1、92/16=2、85kN 、m3）正截面受弯承载力计算板厚100mm,h 0=100-20=80mm;板宽b=1000mm 。

C25混凝土,α1=1、0,f c =11、9N/mm 2,f y =210N/mm 2 ;板配筋计算的过程如下表:板的配筋计算表截面 1 B2 C 弯矩设计值(kN 、m) 4、36 -4、362、853、25 αs =M/a 1fcbh 020、065 0、065 0、03 0、034 ξ=1-(1-2αs ) 1/2 0、067 0、0670、03 0、035 轴线 ①~②, ⑤~⑥ 计算配筋(mm2) AS=ξbh 0fc/fy3实际配筋(mm2) φ8@150 As=335 φ8@150As=335φ8@180 As=279 φ8@180 As=279 轴线 ②~⑤ 计算配筋(mm2) AS=ξbh0fc/fy 304 3040、8*136=100、8*305=129 7实际配筋(mm2) φ8@150As=335 φ8@150As=335φ8@180As=279φ8@180As=279计算结果表明,ξ均小于0、35,符合塑性内力重分布的原则;A s/bh=279/(1000*80)=0、34%,此值比0.45f t/f y=0、45*(1、43/210)=0、30%大,同时大于0、2%,符合要求。

四、次梁设计按考虑内力重分布设计。

根据本车间楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁与主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。

1）荷载设计值恒荷载设计值:板传来恒荷载: 4、2*2、1=8、82kN/m次梁自重: 0、2*(0、5-0、1)*25*1、2=2、4kN/m次梁粉刷: 0、02*(0、5-0、1)*2*17*1、2=0、32kN/m小计: 11、6kN/m活荷载设计值:q=6*2、1*1、4=17、64kN/m荷载总设计值:g+q=29、3kN/m2）计算简图次梁在砖墙上的支承长度为270mm。

主梁截面为250*650mm。

计算跨度:边跨:l=l0+a/2=6600-120-250/2+240/2=6475mm<1、025ln=6508mm,取l0=6475mm中间跨:l0=l n=6600-250=6350mm因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁计算,次梁计算简图如下图所示:3）内力计算弯矩设计值:M1=-M b=(g+q)l02/11=29、3*6、4752/11=111、68kN、m2M c=-(g+q)l n2/14=29、3*6、3502/14=85、05kN、m2M2=(g+q)l012/16=29、3*6、3502/16=73、85kN、m2剪力设计值:V A=0、45*(g+q)l01=0、45*29、3*6、475=86、3kN、mV BL=0、60*(g+q)l01=0、6*29、3*6、475=115、06kN、mV BR=0、55*(g+q)l01=0、55*29、3*6、350=102、33kN、mV C=0、55*(g+q)l01=0、55*29、3*6、350=102、33kN、m4)承载力计算正截面受弯承载力计算时,跨内按T形截面计算,翼缘宽度取b'f=l/3=6600/3=2200mm,又b'f=b+s n=300+2000=2200mm,故b'f=2200mm。

除支座B截面纵向钢筋按两排布置外,其余截面均布置一排。

C25混凝土,α1=1、0,f c=11、9N/mm2,f t=1、27N/mm2 ,纵向钢筋采用HRB400钢,f y=360N/mm2,箍筋采用HPB235钢,f yv=210N/m2。

经判别跨内截面均属于第一类T形截面。

次梁正截面受弯承载力计算截面 1 B 2 C弯矩设计值(kN、m) 111、68-111、6873、8585、05αs=M/α1fcbh02或αs=M/α1fcb'fh020、0122 0、0122 0、008 0、009ξ=1-(1-2αs)1/20、012 0、012 0、008 0、009As=ξb'fh0fc/fyAs=ξbh0fc/fy529 529 353 397选配配筋(mm2) 3φ18As=763 3φ18As=7633φ16As=6033φ16As=603计算结果表明,ξ均小于0、35,符合塑性内力重分布的原则;A s/bh=762/(200*500)=0、762%,此值比0.45f t/f y=0、45*(1、43/360)=0、1787%大,同时大于0、2%,满足要求。

2）斜截面受剪承载力计算包括:截面尺寸的复核,腹筋计算与最小配箍率验算。

验算截面尺寸:hw=h0-h'f=465-100=365mm,hw/b=365/200=1、8<4,截面尺寸按下式验算:0、25βc f c bh0=0、25*1*9、6*200*465=223、2kN>V max=115、06kN。

故截面尺寸满足要求。

0、7f t bh0=0、7*1、27*200*465=82、7kN>V A=73、34kN。

仅需按造配置箍筋,选配φ8@200,ρSV=2*50、24/(250*150)=0、26%>0、3*ft/fyv=0、3*1、27/210=0、18%,满足要求。

五、主梁设计主梁按弹性方法设计1、荷载设计值为简化计算,将主梁自重等效为集中荷载。

恒荷载:次梁传来恒荷载: 11、6*6、6=76、6kN主梁自重: 0、3*(0、60-0、1)*25*1、2*6、3=28、35kN主梁粉刷: 0、02*(0、6-0、1)*2*17*1、2*6、3=2、142kN 小计: 取106、55kN活荷载:17、64*6、6=116、45kN 取152、0kN2、计算简图主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上,支承长度为370mm,中间支承在400*400mm的混凝土柱子上,其计算跨度边跨:l n=6300-120-200=5980mm,因1、025l n=150mm<a/2=185mm,取l01=1、025l n+b/2=1、025*5980+300/2=6300mm中间跨:l0=6000mm主梁的计算简图如下图:3、内力设计值及包络图A）弯矩设计值弯矩M=k1Gl0+k2Ql0公式中系数k1,k2查表得M1,max =0、244*106、55*6、3+0、289*155*6、3=446kN、mM B,max =-0、267*106、55*6、3-0、311*155*6、3= -483kN、mM2,max =0、067*106、55*6 +0、200*155*6=229kN、mB)剪力设计值剪力V=k3G+k4Q公式中系数k3,k4查表得V A,max =0、733*106、55+0、822*155=210kNV BL,max =-1、267*106、55-1、311*155= -338kNV BR,max =1、0*106、55+1、222*155=296kNC)弯矩、剪力包络图①第1、3跨有活荷载,第2跨没有活荷载由附表19知,支座B或C的弯矩值为M B=M C=-0、267*106、55*6、64-0、133*155*6、64=-287kN、m在第1跨内以支座弯矩M A=0,M B=-287kN、m的连线为基线,作G=86kN,Q=152kN的简支梁弯矩图,得第1个集中荷载与第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为:1/3(G+Q)l0+M B/3=1/3*(86+152)*6、64-287/3=431kN、m(与前面计算的M1max=431kN、m相近。

)1/3(G+Q)l0+2M B/3=1/3*(86+152)*6、64-2*287/3=335、1kN、m在第2跨内以支座弯矩M B=M C=-287kN、m的连接为基线,作G=86kN,Q=152kN的简支弯矩图,得集中荷载作用点处的弯矩值:1/3Gl0+MB=1/3*86*6、6-287=-97、8kN、m②第1、2跨有活荷载,第3跨没有活荷载第1跨内:在第1跨内以支座弯矩M A=0,M B=-287kN、m的连线为基线,作G=86kN,Q=152kN的简支梁弯矩图,得第1个集中荷载与第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为:1/3(G+Q)l0+M B/3=1/3*(86+152)*6、64-466/3=371、0kN、m1/3(G+Q)l0+2M B/3=1/3*(86+152)*6、64-2*466/3=216kN、m在第2跨内以支座弯矩M C=-0、267*86*6、64-0、089*152*6、64=-242、3kN、m。

以支座弯矩M B=-287kN、m,M C=-242、3kN、m的连接为基线,作G=86kN,Q=152kN的简支弯矩图,得第1个集中荷载与第2个集中荷载作用点处的弯矩设计值分别为:1/3(G+Q)l0+M C+2/3(M B-M C)=1/3*(86+152)*6、64-242、3-2/3*(287-242、3)=254、7kN、m 1/3(G+Q)l0+M C+1/3(M B-M C)=1/3*(86+152)*6、64-242、3-1/3*(257、6-242、3)=280kN、m ③第2跨有活荷载,第1、3跨没有活荷载M B=M C=-0、267*86*6、64-0、133*152*6、64=-286、7kN、m,第2跨两集中荷载作用点处的弯矩:1/3(G+Q)l0+M B=1/3*(86+152)*6、4-286、7=221kN、m第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩设计值分别为:1/3Gl0+1/3M B=1/3*86*6、64-1/3*286、7=94、8kN、m1/3Gl0+2/3M B=1/3*86*6、64-2/3*286、7=-0、8kN、m弯矩包络图如图:剪力包络图:①第1跨V A,max =0、733*86+0、822*152=187、9kN;过第1个集中荷载后为:187、9-86-152= -50kN;过第2个集中荷载后为:-44、1-86-119=-249、1kN。