桥墩临时固结六种形式

总第３１８期交　通　科　技ＳｅｒｉａｌＮｏ．３１８　２０２３第３期ＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ＆ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＮｏ．３Ｊｕｎｅ．２０２３ＤＯＩ１０．３９６３／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７１ ７５７０．２０２３．０３．０１３收稿日期：２０２３ ０３ ０２第一作者：陈润?（１９９６－），男，硕士生。

连续梁桥临时支墩间距及拆除顺序对其受力状态的影响分析陈润?　石　鑫（武汉理工大学交通与物流工程学院　武汉　４３００６３）摘　要　在连续梁桥施工过程中，合龙后解除临时固结，桥梁由连续刚构体系向多跨连续梁体系的转换是其施工过程最为关键的阶段，故研究连续梁桥施工过程中临时支墩间距及拆除顺序对其受力状态的影响尤为重要。

依托云南水富港大跨连续梁桥，采用ｍｉｄａｓＣｉｖｉｌ有限元模拟软件建立桥梁结构模型，研究其临时支墩间距及拆除顺序对体系转换前后受力状态的影响。

结果表明，大跨连续梁桥施工至边跨合龙段前，不同支墩间距对悬臂状态下的节点累计挠度影响较小；在施工至中跨合龙段后，不同支墩间距对合龙状态下的节点累计挠度影响较大；对于拆除顺序，先拆除中跨侧临时支墩时，Ａ支座与临时支墩支反力均大于先拆除边跨侧临时支墩时，Ｂ支座支反力则相反。

关键词　桥梁工程　连续梁　临时支墩间距　体系转换　拆除顺序中图分类号　Ｕ４４３．３ 大跨预应力连续梁桥采用悬臂施工的方式，先进行悬臂浇筑，待浇筑完毕再进行边跨、中跨合龙及体系转换的施工。

连续梁悬臂浇筑过程中，最为关键的就是合龙后解除临时固结，体系由连续刚构体系向多跨连续梁的转换［１］。

因此，在计算中选择正确的临时固结约束，将理论与实际构造的差异尽量减小，显得十分重要，而且不同的临时固结模拟形式对于主梁受力情况也会产生较大的影响［２］。

左保普［３］以某直线连续梁桥为依托，通过对不同的临时固结参数设置修改，研究主梁内力变化的影响，并提出合理的参数设计范围，从而对临时固结设计进行优化。

余勇继等［４］根据连续梁桥墩梁临时固结体系的受力模式，针对临时支座布置方式提出一种考虑其转动刚度的简化模拟方法，并且推导了转动刚度解析式。

新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。

桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。

其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。

11＃、12＃、64#、68# 墩临时支撑固结方案一、临时墩设计青绥特大桥10#~13#墩为连续箱梁，63#~69#墩为连续刚构，采用挂篮悬浇施工，其中11＃、12＃、64#、68#为连续梁主墩，需要临时支撑固结。

11＃、12＃、64#、68#墩承台尺寸为7.5m×9.0m，墩身顶部为11m×1.8m，底部为8m×1.8m。

墩身高7.26m~11.162m。

设计边跨12个块件，中跨11个块件，其中墩顶的0#1#块采用支架现浇施工，2#~10#块为挂篮悬浇施工，11#块为合龙段，12#块为边跨支架现浇施工。

临时支撑采用在主墩两侧各设置3个1.3m×1.0m的钢筋混凝土临时墩，每个临时墩采用C40砼，设22根25螺纹钢筋。

25螺纹钢筋底部伸入承台，顶部锚固在箱梁底板，从而将临时墩和箱梁锚固在一起临时固结。

临时墩顶部和箱梁底板间浇筑C40硫磺砂浆，并在硫磺砂浆内预埋电阻丝。

边垮合拢后融化硫磺砂浆从而实现体系转换，将锚固用25螺纹钢筋割除后，刷防锈漆和与混凝土颜色相近的面漆，保证将箱梁底板和承台外观质量。

具体尺寸布置见下图。

临时支撑固结布置图单位：厘米二、抗倾覆安全计算2.1节段砼自重及重心位置由于64＃、68＃墩箱梁顶板较宽重量大于11＃、12＃墩，所以以64＃、68＃墩节段砼自重及重心位置来进行验算。

G0=1/2×3562.2=1781.1 KN G1=1253.5 KNG2=1190 KN G3=1347.5 KN G4=1264 KNG5=1192.6 KN G6=1100.6 KN G7=1186.6 KNG8=1134.8 KN G9=1097 KN G10=1075.6 KN2.2最不利荷载情况假设1、箱梁一侧尚未浇筑, 另一端10号块砼浇筑一半，不平衡重为1/2×1075.6=538 KN。

2、考虑砼的不均匀性，悬臂一侧(10#块浇筑一半的一侧)按各节段重量超重5%计。

连续梁桥施工临时固结形式的探讨王龙五（中铁四局集团第四工程有限公司，安徽合肥230001）以S H就峯囲drr EF羽作者简介：王龙五（"984-），男，安徽机阳人,2008年毕业于安徽建筑工业学院土木工程专业，本科，学士，工程师，注册一级建造师。

专业方向:桥梁工程，道路工程。

摘要：连续梁以跨度大、结构轻便的优2越来越被应用于桥梁建设中，通常以悬臂法、支架法现浇或预制悬拼法进行施工以减少对既有线路、构筑物的影响。

悬臂法或悬拼法施工非钢构桥T构时，施工中墩梁的临时固结在所难免且尤为重要。

文章阐述了临时固结的原理及方法，对其经济性、安全性、适用性作了分析比较与探讨。

关键词：连续梁；悬臂法;T构；临时固结;体内体外中图分类号:U448.21+5文献标志码:B文章编号:1007-7359（2020）06-0154-02DOI：10.16330/j.c n ki.1007-7359.2020.06.0750前言随着我国公路及铁路网建设的开展/线路交叉日益不可避免/以连续梁桥跨越既有线路是常用的方法。

连续梁与桥墩连接方式有两种，一种是梁体通过桥梁支座将桥梁上部结构重量传递到桥梁下部结构，另外一种是梁体与桥墩浇筑为一个整体，即通常说的刚性连接，也叫钢构桥。

非刚性连接的普通连续梁桥采用悬臂、悬拼法施工，施工过程中通常要设置临时固结支座，用以支座不的下梁体施工中不，荷载的下容易拆除。

"临时固结的形式临时固结支座可墩顶与梁预埋钢支墩设置，当桥墩要悬臂时，可桥墩桥设置式临时支墩支悬臂浇筑梁体以上两种方法可体固结体固结。

是体固结还是体外固结，其要是施工过程中梁体传递用下的可能产生的受a施中可通过钢、，钢、预式以下种。

体固结：①墩顶预埋钢筋和硫磺临时固结的墩梁固结，是结构，梁体固结固a通过容易②墩顶预钢预与的墩梁固结a是拆除方a是要求高，预应力施工要求高a载体外固结：①钢管混凝土柱与预埋钢的墩梁固结，墩外桥设置钢管a钢管下与预钢接a钢上预钢筋与粱体连接a浇筑a是可的T构，可结支设a可荷载a缺点是钢与梁体接触面处理a需浇筑②预钢筋与钢墩梁固结a钢设置上a如墩可与墩设置横连接a钢设置临时预钢a可通过预的P锚梁顶的锚具进行对是可结支设利用a拆除方是预装施工a施工要求a载有一定图1体外固结图2体内固结2临时固结设计2.1工况分析连续梁T构施工过程中，考虑正常施工的a有以下2种工工1:悬浇节段工况a即在浇筑混时a施工机具荷载荷载的对用a不同步浇筑节段混凝土的重量差20t a即一车8m3o工况2:挂篮行走工，即挂篮行走时a同步移动挂篮a同时施工机具荷载荷载的对用因浇筑与挂篮行走同工序a工—与工二会同时，荷载别计算。

同济大桥副主桥连续梁临时固结施工技术与分析摘要：同济路西延工程副主桥为三跨预应力钢筋混凝土连续箱梁桥，在悬臂施工前需对0#块件与墩柱或临时支墩作墩梁临时固结处理，以确保悬臂浇筑施工时的整体稳定。

通过对墩梁临时固结体系的成功实施，总结了墩梁临时固结的几种结构形式和适用条件以及相关受力验算，为类似桥梁施工提供相应的技术参考。

关键词：连续箱梁悬臂浇筑墩梁临时固结1 工程概况同济路西延工程副主桥上部构造为（52.5+115+62.5）m三跨预应力混凝土连续箱梁，箱梁根部梁高7.8m，跨中梁高2.9m，梁高按2次抛物线变化。

箱梁顶板横向宽16.5m，箱底宽9.0m，翼缘悬臂长3.75m。

箱梁0号节段长10m，每个悬浇“T”纵向对称划分为13个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为8×3.5m、5×4.0m，边、中跨合拢段长均为2m，边跨现浇段长6.5m。

2 临时固结体系的设置(1)技术要求为了保证梁体悬臂浇筑施工过程中结构和施工的安全，需在悬臂浇筑前对0#梁段和墩柱进行临时固结，让其既能承受施工过程中产生的最大支承反力和最大不平衡弯矩，保证结构和施工的安全，又能便于后期需要拆除时方便拆除。

(2)结构型式的比较与选定当前墩梁临时固结的结构型式多种多样，从临时固结体系中临时支承及锚固体系的布置方式及相对于墩柱位置有三种不同结构型式，一是体内临时固结型式，二是体外临时固结型式，三是体内、外组合临时固结型式。

体内固结型式：适用于墩身较高、截面尺寸较大的桥梁。

墩顶临时混凝土支座结构不会很大，成本较低。

铁路桥多用些结构型式。

体外固结型式：适用于墩身较矮、截面尺寸较小的板式薄壁桥墩以及0#梁段悬臂长度较大的情况。

墩身截面小抗倾覆能力弱，体外支撑柱结构不会设置很高，临时固结结构成本投入相对较少的条件。

体内、外组合临时固结型式：适用于墩身截面尺寸较小，墩身较高的桥墩。

本桥主墩墩高4.8m，截面尺寸为3×9m，加之0#块梁段12m长，经综合考虑选择体外固结结构型式作为墩梁临时固结方式。

浏阳河大桥主桥6#至9#墩墩梁临时固结建议方案一、工程简介京港澳国家高速公路长沙连接浏阳河大桥主桥为变高连续梁桥，桥跨布置为（58+96+96+96+58），6#墩正交，7#、8#、9#墩斜交，夹角20°，节段砼55.2m3至67.6m3。

0#块托架拟采用钢管桩支架。

根据两阶段施工图设计(《主墩临时支撑示意图》施-桥涵-227)，采用临时托架抵抗不平衡弯矩，主墩墩旁临时托架最大不平衡弯矩按81000KN.m设计，我部组织技术人员多次研究讨论，建议抵抗不平衡弯矩采用墩梁临时固结，不平衡弯矩按最远端不平衡重200KN进行控制，合拢完成之后依次解除临时固结，实现体系转换。

二、钢管桩支架验算1、钢管桩承载力验算二、校核钢管支架立杆荷载取单单根钢管桩受力进行分析：A1断面平均截面积6.45 m2，A1断面平均截面积2.47 m2，A1断面平均截面积5.81m2。

荷载组合：从上图可知最大受力 面积A=0.8139m 2（横断面）1、现浇预应力钢筋砼自重：q1=26KN/m 3×0.8139m 2×0.9m=19.045 KN2、竹胶板自重： q2=0.113 KN/m 2×0.6m ×0.9m=0.061 KN3、振捣砼产生荷载： q3=2.0 KN/m 2×0.6m ×0.9m=1.08 KN4、施工人员、施工料具运输、堆放荷载： q4=3.0 KN/m 2×0.6m ×0.9m=1.62 KN荷载分项系数：1、恒载：(q1+q2)×1.2=22.927KN2、活载：(q3+q4)×1.4=3.78KN3、荷载：1+2=26.707 KN立杆结构验算：1、脚手架立杆脚手架钢管为外径φ530×8.0mm 的A3钢钢管，自由长度层距3m 。

钢管惯性矩：44441047.464)(m d D I -⨯=-=π截面积：2222103.14)(m d D A -⨯=-=π惯性半径m A Ir 1846.0==柔度系数67.21==r lλ极限柔度100102001020669221=⨯⨯⨯==πσπλp E6212.12353042=-=-=b a s σλλ<λ2，属于短粗杆(小柔度杆)，用经验公式计算F=σcr ×AF=σcr ×A=200MPa ×22103.1m -⨯=260KN单根钢管实际轴力为：M P a Pa P 6310 3.61089.410 26.707743=⨯=⨯⨯=- 安全系数为： 47.3639.218==P P cr 钢管支撑架满足施工要求。

特大桥墩梁临时固结设计方案集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录XX特大桥(40+72+40)预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为*，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为*，两支承垫石间净距为。

二、临时固结设置本桥2#、3#主墩与梁体设计为铰接，为避免悬臂现浇梁施工前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且在悬臂浇筑过程中，永久支座视为不受力，应设置临时支座，将临时固结设于主墩墩顶顺桥向垫石两侧，并临时将桥墩与梁体固结，临时固结结构承受悬浇荷载和不平衡倾覆弯矩。

临时固结主要承受：悬臂现浇时梁体两端不平衡重；施工荷载不平衡重，并考虑风荷载、一侧挂篮倾覆及由此引起的一端正在浇筑的混凝土全部坠落所造成的不平衡弯矩，并由此不平衡弯矩及梁自重引起的最大竖向支反力。

三、临时固结的设计及检算荷载计算设计图纸给出各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩及相应竖向支反力34256KN。

为更加安全起见，按照施工中的极端不利因素对临时锚固措施进行检算，考虑施工中最不利倾覆工况是悬浇最后一节段（8#节段）刚好浇筑完成的同时，混凝土连同挂篮发生倾覆。

这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。

临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载，并取恒载系数为,活载系数为,则:⑴梁体自重:最大双悬臂状态下，混凝土重量为，自重为；⑵三角挂篮及模板重量为75t,两套自重为1470KN；⑶机械荷载:**4*=⑷人群荷载:**4*=⑸冲击荷载:2**4*=则竖向荷载为:+1372)×+++=不平衡弯矩计算时应考虑挂篮坠落的最大荷载，即考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，以及一侧挂篮与梁段混凝土掉落，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。

新建东北东部铁路登沙河至庄河段（DZ2标段）花园口一号路特大桥（40+64+40）m预应力混凝土悬臂连续梁28号T构墩梁临时固结专项施工方案（补救方案）中铁九局登庄项目部第二分部2014年元月新建东北东部铁路登沙河至庄河段（DZ2标段）花园口一号路特大桥（40+64+40）m预应力混凝土悬臂连续梁28号T构墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局登庄项目部第二分部2014年元月中铁九局专项施工方案审批表工程名称：专项施工方案名称：审批意见：审核人：年月日负责人：审核部门：审批意见：审核人：年月日负责人：审核部门：目录第一章、工程概况1.1工程概况1.2、桥梁主墩概况、1.3、悬浇梁概况1.4、施工的难点和重点第二章、T构临时固结方案概况第三章、方案设计依据及参数第四章、临时固结抗倾覆荷载第五章、T构临时固结结构内力计算第六章、T构临时结构设计6.1、混凝土刚性支撑墩设计6.1.1、刚性支撑墩混凝土强度设计6.1.2、混凝土刚性支撑墩配筋6.1.3、N2混凝土刚性支撑墩的拆除方案6.2、N1钢管支撑柱设计6.2.1、钢管支撑柱设计6.2.2、两端锚固设计6.2.3、接头强度验算6.4、临时结构用料技术标准第七章、施工工艺及主要施工方法7.1、总体施工方案7.2、施工工艺流程、施工方法第八章方案所需的特殊机械、材料计划第九章、各项施工注意事项第十章、结构设计施工图第十一章、类似工程实例照片第一章、工程概况1.1工程概况新建东北东部铁路通道登沙河至庄河段改造工程（DZ2标段），改DK133+151.38m花园口一号路特大桥，第26号墩～第29号墩（改DK133+079.20～改DK133+224.80）梁跨设计为（40+64+40）m预应力钢筋混凝土连续梁，梁全长145.4m。

连续箱梁设计采用时速200公里有砟轨道预应力混凝土双线连续梁。

本梁段位于直线-4.0%的下坡道上。

箱梁横截面采用单箱、单室直腹板形式，顶板厚度除梁端附近外均为35cm，腹板厚度由48～60～80cm变化，底板由跨中的40cm按二次抛物线变化至根部的80cm。

混凝土桥墩与钢箱梁墩梁固结方式研究
混凝土桥墩与钢箱梁墩梁的固结方式有多种，其中常见的方式包括：
1. 叠合式固结：钢箱梁墩梁上方可以设置一层混凝土桥墩，通过预埋钢筋将两者固结在一起，形成叠合式固结。

这种方式可以充分利用钢箱梁的承载能力和刚性，同时保证了混凝土桥墩的稳定性和承载能力。

2. 焊接式固结：可以通过在钢箱梁墩梁与混凝土桥墩接触面上进行焊接，将两者直接固结在一起。

这种方式固结牢固，但需要保证焊接质量，以确保固结的可靠性和持久性。

3. 锚固式固结：可以在混凝土桥墩上设置锚杆或预埋锚板，在钢箱梁墩梁上设置锚具，然后通过锚具将两者固结在一起。

这种方式可以实现两者的紧密连接，稳定性较好。

4. 粘接式固结：可以使用特殊胶水或粘合剂将钢箱梁墩梁与混凝土桥墩黏结在一起。

这种方式固结简单，但需要选择合适的粘合剂，以确保黏结的可靠性和持久性。

不同的固结方式适用于不同的工程需求和具体情况，需要根据桥梁的设计要求和工程环境等因素综合考虑，选择合适的固结方式。

新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。

桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。

其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。