HZS90拌合站混凝土拌合站基础计算书

拌合站水泥仓基础检算书
一、概况
每个水泥仓自重10T，内装水泥最大量150T，每个仓的承台尺寸为4m×4m×1m，每个承台重量为40T，风力产生的荷载按10级风考虑，取50kg/m2。

二、荷载计算
水泥仓自重+水泥最大重+承台重=10+150+40=200T，则每个支腿所承受的重量为200/4=50T。

风力产生的荷载情况为：风力荷载为12m×3m×50kg/m2=1800kg。

风力对水泥仓产生的最大弯矩为1800kg×12m=21.6T·m。

为抵抗风力弯矩，两个水泥仓支腿所产生的抵抗力为21.6/3=7.2T。

则一个支腿所产生的抵抗力为7.2T/2=3.6T。

三、管桩最大受力计算
据以上荷载计算，四个水泥仓支腿中受力最大的支腿反力为50T+3.6T=53.6T。

考虑各种不利荷载和不利因素的影响，取最大支腿反力为60T，即在现场控制中以每个管桩的最小承载力为60T进行控制。

计算：复核：。

拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。

搅拌站地区最大风速21.3m/s。

主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。

主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。

2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。

2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。

整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。

HZS90混凝土搅拌站配置(pèizhì)说明HZS90是我公司综合近年来国内外多种机型的优点和先进技术，结合本公司多年生产混凝土搅拌设备(shèbèi)的经验而开发的系列混凝土搅拌站。

该系列混凝土搅拌站是制备新鲜混凝土的成套专用设备，适用于各类大中型建筑施工，如水电、公路、港口(gǎngkǒu)、桥梁、机场、大中型预制件厂和商品混凝土生产厂等。

HZS90配有我公司自行研制的计算机管理系统和自动控制系统，操作简单、方便(fāngbiàn)。

采用Windows2000操作系统，全中文菜单显示，各设备状态(zhuàngtài)全过程模拟显示并配有声光报警。

在搅拌站工作时，只需操作少量的按钮后，整个工作过程就全部转交计算机控制。

搅拌主机选用SICOMA双卧轴强制式搅拌主机，主要电气元件采用进口产品。

使HZS90系列搅拌站的配置具有：搅拌性能优良、计量精确稳定、可靠性高、保养维修方便、高环保性能、模块化程度高等特点。

是混凝土施工及商品混凝土生产的理想和首选设备。

一、技术参数1、生产能力：90 m3/h；2、搅拌主机：MAO2250/1500SDYHO仕高玛双卧轴搅拌主机；3、密实混凝土出料：1500L；4、骨料粒径：≤80mm；5、出料高度：≥4m；6、配料机：料仓容积16m3，秤斗容积1.4m3，共3个仓，单独计量；7、计量范围(fànwéi)及精度：骨料(ɡǔ liào)： 0～2000Kg±2%水泥(shuǐní)： 0～800Kg±1%粉煤灰： 0～400Kg±1%水： 0～350Kg±1%外加剂（液）：0～20Kg±1%说明(shuōmíng):在动态(dòngtài)时,以上各种配料精度为计量范围从等于或大于满量程30％到满量程以内。

HZS90拌合站混凝土拌合站基础计算书一、拌和站罐基础设计概括计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t 型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：s m V /3.2010=；2、仓体自重：150t 罐体自重约15t ，装满材料后总重为150t ；3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值[]Kpa f a 1800=，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[]Kpa f a 5000=；4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：F 1图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：gV W d k 22γ=；查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z e γ；地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /4.31105220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=；代入各分项数据得：222/60.08.924.3101199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：218.12.15.1m A =⨯= 作用力：8KN 0.18.16.01=⨯=F 作用高度：m H 35.181= ②、迎风面积：223.36113.3m A =⨯= 作用力：KN 78.213.366.02=⨯=F 作用高度：m H 1.122=③、迎风面积：23125.42/5.23.3m A =⨯= 作用力：KN 475.2125.46.03=⨯=F 作用高度：m H 475.53= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑91.296475.5475.21.1278.2135.1808.131倾3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。

新郑机场站拌合站基础深度计算书
1、水泥罐基础施工
水泥罐基础，我部拟下挖2.1m，基底采取60cm的砂浆片石垫层，并夯实，再立模浇筑双层钢筋混凝土，每个水泥罐基础保证4.5×4.5米的尺寸，同时将所有水泥罐的基础连成整体，厚度为150cm 浇注。

基础平面平整度控制在±2mm以内。

再进行立柱浇注并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2mm。

承载力验算如下：水泥罐满载时为100t仓，每条腿承受静载25t；
基础自重为：4.5m×4.5m×1.5m×2.5t/m3=75.9t；
根据施工图地质报告，粉土的基本承载力100Kpa；
1000 KN +759 KN =1759KN<100Kpa×4.5m×4.5m=2025KN；
满足要求。

2、主机基础施工
主机基础同水泥罐基础，再采取50cm灰土夯实，立模浇注双层钢筋砼。

基础尺寸保证1m×1m，基础深度为1m，基础采用C30砼，立柱钢筋预埋，待基础达到设计强度的70%后施工立柱，并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2。

承载力验算如下：HZS120拌合楼主机每条支腿承载12t；
基础自重：5.25m×5.25m×1m×2.5t/m3=68.9t；
120+689=789 KN<100Kpa×5.25m×5.25m=2756KN；
满足要求。

目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。

拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。

经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。

一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。

目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。

拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。

经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。

一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。

拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。

经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。

水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。

2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。

新建玉溪至磨憨铁路站前工程YMZQ-15标拌和站储料罐基础验算计算书审定：审核：编制：中国水利水电第十四工程局有限公司玉磨铁路项目经理部2016年05月目录一.计算公式 (1)1 .地基承载力 (1)2．风荷载强度 (1)3．基础抗倾覆计算 (1)4．基础抗滑稳定性验算 (1)5 .基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1．储料罐地基开挖及浇筑 (2)2.计算方案 (2)3.储料罐基础验算过程 (3)3.1 地基承载力 (3)3.2 基础抗倾覆 (3)3.3 基础滑动稳定性 (4)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (4)拌和站储料罐基础验算计算书本标段拌和站型号为HZS90拌和机双配，单机设有5个储料罐（粉煤灰罐2个，每个罐的储量为200T；水泥罐3个，每个罐的储量为200T），本计算书按单个罐在装满材料时为200吨进行计算。

经过现场开挖检查，1#拌和站在地表往下0.5～3m为粉质黏土，3m以下为泥岩夹砂岩。

一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载产生的力KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖形状为圆弧型，两边等宽，边宽5.90m、，浇筑深度为1.0m。

拌合站拌合楼基础承载力计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1泸州长江六桥及连接线工程正桥南段主线及立交工程江南拌合站基础计算书编制：复核：审核：中国葛洲坝集团股份有限公司泸州长江六桥施工总承包项目经理部2017年7月目录一.概况 (1)二.依据 (1)三.计算公式 (1)1.地基承载力 (1)2．风荷载强度 (1)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (2)5.基础承载力 (2)四、储料罐基础验算 (2)1．储料罐地基开挖及浇筑 (2)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (4)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)五、拌合楼主站基础验算 (5)1.计算方案 (5)2.拌合楼基础验算过程 (6)2.1 地基承载力 (6)2.2 基础抗倾覆 (6)2.3 基础滑动稳定性 (6)2.4 拌合站主站支腿处混凝土承压性 (7)六、结论 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书一.概况泸州长江六桥江南拌合站紧挨正桥南段主线（K2+330~K2+400）路基左侧处，配备2套HZQ90拌和机，每套拌合机设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。

二.依据建筑结构荷载规范GB5009-2012公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-2011三.计算公式1 .地基承载力0σσ≤=AP P —储蓄罐重量kNA — 基础作用于地基上有效面积2mmσ— 土基受到的压应力MPa0σ— 土基容许的应力MPa通过动力触探检测得出土基容许的应力Mpa 25.00=σ2.风荷载强度6.123210321v K K K W K K K W ⨯⨯⨯=⨯⨯⨯= W — 风荷载强度pa0W — 基本风压值pa1K 、2K 、3K —风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0v — 风速s m /，取18s m /σ— 土基受到的压应力Mpa0σ— 土基容许的应力Mpa3.基础抗倾覆计算==21M M K c P 1×21×基础宽×21P ×受风面≥1.5即满足要求 1M — 抵抗弯距M kN ⋅2M — 抵抗弯距M kN ⋅1P —储蓄罐与基础自重kN2P —风荷载kN4.基础抗滑稳定性验算3.1210≥⨯=P f P K 即满足要求 1P —储蓄罐与基础自重kN2P —风荷载kNf —基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力0σσ≤=AP P — 储蓄罐单腿重量kNA — 储蓄罐单腿有效面积2mmσ— 基础受到的压应力Mpa0σ— 砼容许的应力Mpa （设计采用C25砼）四.储料罐基础验算1.储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：储量罐基础宽3.9m，基础深1.2m，采用0.6m厚钢筋混凝土结构，为增加基础稳定性，5个料罐基础连为一体。