中系梁计算标准模版

盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。

一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。

1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。

承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。

二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。

以上材料的材质均为Q235。

以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。

三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。

倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。

新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。

荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。

盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。

橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。

竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。

墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。

⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。

c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。

E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。

抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

道真至新寨高速公路和溪至流河渡段第TJ12合同段桩系梁模板设计计算书设计计算书中交路桥华北工程有限公司道真至新寨高速公路和溪至流河渡段第TJ12合同段桩系梁模板设计计算书计算：复核：审核：桩系梁模板计算书1、编制依据1.1、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)。

1.2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)。

1.3、《路桥施工计算手册》人民交通出版社,2001。

1.4、《贵州省道真至新寨高速公路和溪至流河渡段第TJ12标段（YK107+650-YK113+541）两阶段施工图设计，第三册，第一分册。

2、工程概况桅杆堡特大桥是道真至新寨高速公路上的一座重点性工程，中心桩号ZK109+321.5/YK109+321，起讫桩号ZK108+787.5～ZK109+860.5/ YK108+767.5～YK109+880.0，桥梁全长为左幅1078m/右幅1112.5m，为左、右幅分离式桥梁，单幅宽12.00m，桥型整体布置为左幅（25×40+2×30）m/右幅（18×40+2×30+8×40）预应力混凝土T梁。

本标段设计有3座桥梁，即桅杆堡特大桥、沙子溪大桥、关子山中桥。

桅杆堡特大桥桩系梁共15个，桩系梁尺寸为6.7×1.4×1.8m，关子山中桥3个，桩系梁尺寸为6.7×1.2×1.5m，沙子溪大桥桩系梁1个，桩系梁尺寸为6.7×1.4×1.8m，具体参数如下图所示：道安TJ12标桩系梁参数表单个桩系梁最大混凝土量11.74m³，采用组合钢模连同系梁连接部分桩基整体现浇施工，桩系梁加连接部分桩基混凝土量为25.42m³。

模板构造图如下：图2.1组合钢模配置图图2.2 H1模板配置图图2.3 H2模板配置图3 、设计参数3.1 、设计荷载计算此模板时，外力主要有新浇混凝土产生的侧压力、振捣混凝土时对模板产生的侧压力。

中系梁施工受力验算书一、施工托架的确定为保证质量，我们根据现场实际情况，采用工字梁托架的形式作为中系梁的施工的支承平台。

在浇注墩柱时距柱顶以下0.91.0处采用内径为φ150钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ140钢销，两端各伸出50cm 作为工字梁的支承牛腿。

在牛腿上架设I45工字钢，然后上铺［16槽钢支承平台。

根据JTJ025-86公路桥涵钢结构及木结构设计规范，临时性结构的容许应力提高系数为1.3～1.4，以Q235(A3)为例：弯曲应力[σw]=145Mpa,作为临时性结构提高后的弯曲应力[σw]=203Mpa，已接近屈服点，实际计算弯曲应力中按屈服强度235MPa做为验算控制指标。

剪应力[σ]=85Mpa,临时性结构提高后的剪应力[σ]=119Mpa。

二、荷载计算施工荷载包括：平台及中系梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。

模板重 n1=3.82t钢筋混凝土重 n2= 7.13×1.4×2.5=24.955t施工人员及设备重 n3= 2.2KN振捣砼时产生振捣力 n4= 5KN∑n = （n1 + n2）×10/6.95+n3+n4=48.6KN/m取1.2系数 q=48.6×1.2=58.32KN/m托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：1、托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：图5：托架受力计算模式跨中最大弯距：M max = ql2/8 = 58.32×6..952/8 =352.125×106 KN · mm需要截面抵抗矩W x≥M max / x f =352.125×106 / 1×235= 1.498×106 mm3查结构计算手册根据现有材料，选用两根I45b工字钢，其截面特性为：I x =33759 W x= 1500.4 I x /S x=38.055 腹板厚·t w=18mm b·=152mm 自重=0.875KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：M x = 1/2×1/8×(58.32+1.2×0.875)×6.952=179.232kN·m每根工字钢最大剪应力：V=(58.32+1.2×0.875)×2/2 =71.16kN强度验算①抗弯强度验算：M x /γx·W nx=179.232×106/1×1500.4×103= 119.488＜f=235MPa满足要求②剪应力验算VS x/I x·t w= 71.16×103/38.055×10×18 =10.388/mm2＜f v= 185 N/mm2 满足要求③跨中扰度验算横梁的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=33759cm 4，f max =5qL 4/（384×2EI x ）=5×58.32×6.954/384×2×2.1×108×33759×10-8=0.012m ＜[f]=L/450=6.95/450=0.015m由于f max ＜[f]，计算挠度能满足要求。

盖梁、系梁模板设计计算书一、1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。

二．盖梁、系梁1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。

在侧模外侧采用间距为1m的[12竖带；在竖带上下各设一条Ф20的拉杆。

端模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。

端模外则由特制三角架背带支撑，空隙用木楔填塞。

2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。

在底模下部采用间距0.4m大型工字钢作横梁，横梁长为4.5m。

盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。

横梁底下设纵梁。

横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。

与墩柱相交部位采用特制钢支架作支撑。

四．盖梁及系梁设计计算（一）侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图4-1所示。

2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m3；h---有效压头高度。

砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。

则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mPm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa图4-1 侧模支撑计算砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。

则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P＝Pm×（H－h）+Pm×h/2=23×1.2+23×0.6/2=34.5KN3、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。

目录1 编制依据 (1)2工程概况 (1)3 支架方案 (1)3.1支架结构 (1)3.2满堂碗扣支架部分计算 (2)3.2.1计算参数 (2)3.2.2模板面板计算 (4)3.2.3支撑木方的计算 (5)3.2.4 托梁的计算 (5)3.2.5立杆的稳定性计算 (7)3.2.6 基础承载力计算 (8)3.3 门式支架计算 (11)3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11)3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14)3.3.3 立柱的稳定性计算 (15)3.3.4 基础承载力计算 (16)3.4拱肋支架布置 (16)某系杆拱桥支架计算书1 编制依据1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-20053、《无砟轨道1-44.5m简支拱》4、现场调查情况。

2工程概况（1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。

地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。

下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。

上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。

中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。

系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。

拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。

拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。

引桥承台（桩帽）、系梁及墩身施工方案一、概述B标引桥起于K9+387.50m，止于K9+990.00m，全长602.50m。

引桥基础为桩基础，承台为280×280cm的正方形，厚度为150cm。

1~12#桥墩墩身设计为150cm×100cm的矩形断面，13~19#墩墩身为为150cm×120cm的矩形断面，并在承台处将两桩基础用横系梁（950cm×100cm×150cm）联接。

二、施工程序→→→↓↓三、承台（桩帽）施工1、基桩验收在基桩施工完成后，浇注的水下砼达到14d 强度后，就可进行超声波无损伤检测基桩的成桩质量。

成桩检验合格后方可进行后续施工。

2、承台基坑开挖在基坑开挖前，先在地面上放出墩台中心及其纵横轴线，并在纵横中心线分别钉8个护桩。

如下图所示：基坑开挖放样示意图根据轴线及基坑的长和宽（340cm ）放出基坑开挖的边线。

基坑采用人工开挖的方式，开挖断面图如下图所示：基坑开挖断面图（1） 基坑开挖断面图（2）如果地下水位在承台底标高以下，则采取第一种断面开挖形式，如果地下水位在承台底标高以上，则采取第二种断面开挖形式。

同时还要进行地下水降水处理，以利于施工。

3、破桩头基桩浇注完后，立即进行了桩头处理即除去了桩顶部松散砼（100~200cm）并进行了振捣，使桩顶仅比设计桩顶标高高了约20cm，因此在绑扎承台钢筋时，应把这一层打掉，采用风镐或人工凿除，并凿毛，清理干净，以利于和承台砼的粘结。

（加一层1:2水泥砂浆以利于连接1~2cm）。

监理工程师检验。

4、清底、铺垫层当基坑开挖到设计标高，并进行桩头处理后，进行清底，平整，夯实并用砼做好垫层（5cm厚），兼做承台（桩帽）的底模板。

监理工程师检验。

5、放样，钢筋绑扎，预埋筋的设置在基桩顶和垫层上放出墩台中心及其纵横轴线作为安装承台，系梁组合模板浇注承台，系梁的依据。

承台（桩帽）钢筋绑扎应按照设计图要求施工，同时还要预埋墩身模板限位钢筋。

***高速公路工程**标段系梁、承台*****公路工程公司***高速公路南连接线工程**标段项目经理部2009年10月21日系梁、承台模板计算书***高速公路南连接线工程**标工程；绝大部分墩的桩基有系梁或承台连接，施工中为了确保系梁的外观质量，侧模板采用定型钢模板，计算参照《公路桥涵施工技术规范》、《路桥施工计算手册》、《建筑工程钢模板技术规程》JGJ74-2003、《建筑施工手册》第四版（中国建筑工业出版社）、《建筑施工计算手册》江正荣编著（中国建筑工业出版社）等规范编制。

钢模板的面板系统由面板、肋、背楞组成。

背楞通过横向拉条螺栓将两侧模板拉结，每个拉条成为背楞的支点。

(模板另见详图)一、参数信息1.构造参数钢模板计算高度h＝1.5 m；钢模板计算宽度b＝2m；肋间距：400 mm；背楞间距：1000 mm；拉条竖向道数：2；拉条的型号：M18；拉条竖向间距(mm)：150；1350；2.支撑参数面板厚度(mm)：5；肋截面类型：6.3号槽钢；背楞截面类型：8号槽钢；背楞合并根数：2；3、材料参数面板抗弯设计值(N/mm2)：215；肋抗弯强度设计值(N/mm2)：215；背楞抗弯强度设计值(N/mm2)：215；4.荷载参数倾倒混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)：6；振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)：4；二、钢模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中 F -- 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；γc-- 混凝土的重力密度，取24 kN/m3；-- 新浇混凝土的初凝时间(h)，无资料时按200/(T+15)计算，取6 h；tT -- 混凝土的入模温度，取5℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5 m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的高度，取1.5 m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

系梁模板计算书2024年2月目录一、计算条件 (1)1、模板参数 (1)2、计算荷载 (1)3、检算标准 (3)4、钢材强度设计值 (3)5、计算方法 (3)二、模板计算模型 (3)三、模板计算结果 (5)1、面板计算结果 (5)2、法兰、横肋计算结果 (6)3、背楞计算结果 (8)4、拉杆计算结果 (9)四、结论 (10)系梁模板计算书一、计算条件1、模板参数模板采用全钢模板，根据施工方提供的施工图设计模板，模板高度1.5m。

面板为δ=6mm 厚钢板，横肋[10，间距300mm，背楞双[12槽钢，间距700mm。

拉杆采用φ25精轧螺纹钢.材料的性能参数模板全部采用国标合格钢材。

根据《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011)的规定，取：砼的重力密度：3m 4KN/ 2；砼浇筑速度：1m/h浇注温度：不小于5℃初凝时间：0t ＝8℃掺外加剂；钢材用Q235钢，重力密度：78.5kN/m 3；弹性模量为206Gpa。

2、计算荷载对模板产生侧压力的水平荷载主要有：1)混凝土下料产生的水平荷载：4.0kN/m 2；2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2（不乘荷载分项系数）采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值F 可按下列公式计算，并应取其中的较小值：21028.0Vt F C βλ=H F C λ=式中：F—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（2m KN/ ）λC —混凝土重力密度（3m 4KN/ 2）；0t —新浇混凝土的初凝时间（h t 80=），可按实测确定；当缺乏试验资料时可；采用0t ＝200/（T+15）计算，T 为混凝土的温度（℃）；β—混凝土坍落度影响修正系数：当坍落度在50mm-90mm 时,β取0.85;坍落度在100mm-130mm 时,β取0.9；坍落度在140mm-180mm 时,β取1.0；v—混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，即浇筑速度（m/h）；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；根据前述已知条件：221210m KN/ 541182428.028.0===X X X X V t F C βλ2m KN/ 361.524===X H F C λ取最小值F 1=43.22m KN/ 有效压力高头:h=36/24=1.5m因此：荷载标准值为：F 1=36KN/m 2；荷载设计值为：F=1.3×36+1.5×4=53KN/m2；23、检算标准1)强度要求满足钢结构设计规范；2)结构表面外露的模板，挠度为模板构件计算跨度的1/400；3)结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件计算跨度的1/250；4)支架的压缩变形货弹性挠度，韦相应的结构计算跨度的1/1000；5)钢模板面板的变形为3mm；4、钢材强度设计值5、计算方法采用有限元法（midas civil）进行计算；二、模板计算模型取2x1.5m模板建模计算，圆弧部分参考圆柱模，此处不再计算。

柱系梁计算书1、设计依据《钢结构设计规范<GB 50017-2014>》、《公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）》、《建筑结构荷载规范<GB 50009-2012>》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》和桥梁施工图。

2、总体方案本标段桥梁上系梁采用钢模板、和系梁以下部分墩柱同时施工。

在墩柱模板上焊接牛腿，采用QL32型千斤顶支撑I45a工字钢，工字钢上利用［14b槽钢搭设系梁底模平台施工。

上系梁施工设计图：3、设计参数［14b槽钢：理论重量16.73kg/m 弹性模量2E=N/206000mm惯性力矩I=609.4cm4 设计抗弯强度2=f215mm/NmI45a工字钢：理论重量80.4kg/m 弹性模量2E=N206000mm/惯性力矩I=32240 cm4 设计抗弯强度2fN215mm/m4、荷载分析4.1、永久荷载钢筋砼重量G1：标段内柱系梁尺寸为1.8×1.5m，砼数量12.7m3，钢筋砼比重按2.6t/m3（按《公路桥涵施工技术规范》的规定）。

上系梁钢筋砼重量G1: G1=12.7m3×2.6 t/m3×10KN=330.2KN。

系梁模板重量G2：根据模型设计图得知，系梁模板采用钢模板，重量(侧模和底模部分)为2.38t，即G2=23.8KN。

槽钢重量G3：根据上系梁设计图，采用［14b槽钢，槽钢按0.45m间距设置，每根长度4m，放置11根。

密度16.73kg/m。

槽钢重量G3:G3=11×4×16.73×10÷1000=7.36KNI45a工字钢重量G4：采用两根长12m I45a工字钢，理论重量80.4kg/m。

I45a工字钢的重量G4：G4=12×2×80.4×10÷1000=19.296 KN根据以上分析计算永久荷载G为：G=G1+G2+G3+G4=330.2KN＋23.8KN＋7.36KN＋19.296 KN＝380.656KN4.2、可变荷载可变荷载包括施工荷载、风荷载、雪荷载等，根据系梁施工搭设结构及施工地点气候特点，不考虑雪荷载和水平风荷载；施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》取3KN/m2；砼振捣附加荷载根据《公路桥涵施工技术规范》取2KN/m2；砼采用吊车入模，不考虑砼入模的冲击荷载。

梁、板模板及支撑体系计算考虑到现场所进材料的不不确定性，钢管验算取值采用φ48×3.0，木方验算取值90×90。

11.1板400mm模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性20二、荷载设计模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计50 ，50设计简图如下：模板设计平面图)(楼板长向模板设计剖面图)楼板宽向模板设计剖面图(四、面板验算10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》??就面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：233/12=1000×18×18×18/12＝18/6＝54000mm＝，IbhW＝bh/6=1000×18×4486000mm1、强度验算q＝0.9max[1.2(G+ (G+G)×h)+1.4Q，1.35(G+1k1k1k3k12k(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×b=0.9max[1.2×(0.15+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1k3k2k1=14.59kN/m2.5] ×0.7×0.4)+1.4×(0.15+(1.1+24)×1.35×．q＝0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.15×1=0.18kN/m 1K2p＝0.9×1.4×0.7×Q=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN1K2222/8+2.2×0.30.3/4]= /8，＝max[qll/8,q0.18×/8+pl/4]=max[14.59×0.3M21max0.17kN·m622 15N/mmM≤[f]＝＝σ3.1N/mm/W＝0.17×10＝/54000max满足要求！2、挠度验算q＝(G+(G+G)×h)×b=(0.15+(1.1+24)×0.4)×1=10.19kN/m2k1k3k445qlν＝/(384×10000×486000)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝5×/(384EI)＝10.19×300300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算I(cm)546.75 因[B/l]＝[20000/900]＝22，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑b取整取整长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q＝0.9max[1.2(G+(G+G)×h)+1.4Q，1k1k2k3k11.35(G+(G+G)×h)+1.4×0.7Q]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1k1k2k3k1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.43kN/m因此，q＝1静0.9×1.35(G+(G+G)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.77kN/m2k1k3k q＝0.9×1.4×0.7×Q×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.66kN/m1k1活2222＝0.39kN·m +0.121×0.66×LL+0.121q0.9＝0.107×3.77×0.9M＝0.107q111活静q＝0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.11kN/m 1k2p＝0.9×1.4×0.7×Q=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN 1k22+0.181pL]L＝+0.21pL，M＝max[0.077qL0.107q22222+0.181×2.2×0.9]＝0.42kN·0.92.2×，0.107×0.11×0.9max[0.077×0.11×0.9m+0.21×2222/2+2.2×0.05]0.11×0.05/2+pL]=max[4.43×0.05LM＝max[q/2/2，qL，121311＝0.11kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.39，0.42，0.11]＝0.42kN·m622 15N/mm≤[f]σ＝M＝3.49N/mm/1215000.42×/W＝10＝max满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.77×0.9+0.62×0.66×0.9＝2.43kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.11×0.9+0.681×2.2＝1.56kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.43×0.05，0.11×0.05+2.2]＝2.21kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.43，1.56，2.21]＝2.43kN22 1.4N/mm＝τ≤[τ]0.45N/mm90)3V＝/(2bh)=3×2.43×1000/(2×90×＝0maxmax满足要求！3、挠度验算q=(G+(G+G)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.3＝3.1kN/m2k3k1k44/(100×9350×5467500)/(100EI)=0.632×3.1×900＝0.632qL＝跨中νmax0.25mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！．六、主梁验算Ф48×3 (mm) 主梁材料规格钢管主梁类型2206000 2 可调托座内主梁根数) 主梁弹性模量E(N/mm22125 205 ) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm主梁抗弯强度设计值[f](N/mm)344.4910.78)主梁截面抵抗矩W(cm主梁截面惯性矩I(cm)因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

中系梁模板设计方案一、概况：保定至阜平（冀晋界）高速公路是河北省“五纵六横七条线”高速公路网中“第三横”的重要组成部分。

我公司承建的LJ-19合同段，本标段线路长4.17km，合同工期为24个月，设计中的黑崖沟4号大桥上部为6×30m预应力T梁，下部为空心薄壁墩和圆柱。

计划采用穿心棒的施工方法进行中系梁施工。

中系梁结构尺寸为高150cm×宽120cm，长边607~653cm，方量为7.46m2×1.5m=11.2 m3，重量11.2×2.5=28T。

内含钢筋φ22（506.9kg）+φ12（180.9kg）+φ10（175.2kg）=863kg。

所以系梁总重量为M=28×103+863－863÷7850×2500=28588.2 kg =28.6 T。

二、设计内容：穿心棒设计、主梁设计、分配梁设计、模板设计（主要包括选型、选材、配板）、荷载计算、结构设计和绘制施工图等。

三、荷载及荷载组合系梁混凝土自重、施工荷载→底模板→分配梁→主梁→穿心棒→已浇筑的墩身混凝土。

1.荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。

（1）荷载标准值1）模板及支架自重标准值应根据设计图纸确定。

2）新浇筑混凝土自重标准值——对C30混凝土按照理论配合比计算其重度γ=（392+739+1109+200）×9.8=23.9 KN/m3。

此处取普通混凝土取24KN/m3。

3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。

此处系梁钢筋重量863kg。

4）施工人员及设备荷载标准值计算模板及直接支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5KN/m2,另以集中荷载2.5KN再行验算，取其中较小者。

计算直接支撑小楞结构构件时，均布活载取1.5KN/m2;计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布活载取1.0 KN/m2;5）振捣混凝土时产生的荷载标准值——对水平模板可采用2.0 KN/m2;对垂直面模板可采用4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度以内）。

阿克苏纺织大桥主塔中横梁支架计算书阿克苏青建路桥工程有限公司二〇一六年八月主塔中横梁支架计算书中横梁长12.7m，宽5.2m，高2.8m，砼总方量约156m3，且离地高达73m，要求支架变形小，不能引起中横梁砼开裂，施工难度较大。

中横梁施工按设计要求采取预留套筒方式，滞后2个节段施工。

这样塔柱内侧爬架在经过中横梁时正常爬升，等浇筑至横梁以上2个节段时，进行中横梁支架搭设。

按设计要求分上下两次浇筑，然后施加横梁预应力。

中塔柱施工至中横梁底时，注意预埋中横梁托架爬锥，将托架法兰与爬锥连接在一起，安装2I32b 横向分配梁，纵向大梁采用4片桁架片，桁架片采用型钢焊接成，桁架上弦为2[36，立杆为I25b，横向联结采用[16。

桁架加工好后，先安装中间2片，用塔吊提升一片桁架至托架顶，与横向分配梁焊结并加斜撑固定，再吊中间另一片，焊结联结系，形成整体。

再安装剩余2片，安装一片随即将将联结系焊好。

桁架片上铺I14横肋，横肋中间间距为60㎝，两端为30㎝，在横肋上搭设钢管架，钢管架中间部分为60×60㎝，腹板为60×30㎝，具体布置见示图。

钢管架上铺方木、底模、绑扎中横梁及塔柱钢筋、穿波纹管、立侧模，施工中横梁下部分，养护达到强度后，再施工中横梁上半部分。

针对中横梁支架，采用MIDAS civil2006建模进行了计算，对底模、纵向分配梁、横向分配梁、钢管架及托架和预埋牛腿一一进行了验算。

验算结果符合规范要求，支架安全。

中横梁支架侧面图1、荷载取值：（1）人工机具：2.5kN/㎡（2）混凝土振捣荷载：2.0kN/㎡（3）面板及横肋方木自重：1kN/㎡（4）混凝土容重：26kN/m3（在MIDAS/Civil V2006建模加载计算时按均布荷载进行加载，不再单独计算）。

（5）钢构件自重：荷载组合：（1）、强度验算：（1）+（2）+（3）+（4）+（5）（2）、刚度验算：（3）+（4）+（5），（为计算方便采用强度计算荷载组合）。