32m、24m、20mT梁存滑梁台座基础设计计算书正文

中国港湾工程有限责任公司新建京铁路七标32m（24m）简支梁支架计算书计算：复核：审核：二零一七年三月二十八日1 计算依据设计图纸及相关设计文件《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011)《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005)《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规》(GB50017-2003)《铁路桥涵设计规》(TB 10002-2017)《装配式公路钢桥多用途使用手册》2 支架布置每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。

支架布置详见下图：3 荷载组合3.1 主要荷载支架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1；模板、支撑自重荷载P2；人员、设备重 P3；震动器产生荷载 P4；倾倒混凝土产生荷载P5。

根据设计要求，选取荷载大小为：P3=2.5kN m；P4=2.0kN m；P5=6.0kN m。

荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。

3.2 梁I-I截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m（2）模板、支撑自重荷载P2翼缘板区：P2=1.6kN m腹板区：P2=1.6kN m顶底板区：P2=3.6kN m（3）荷载组合翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:60.996kN/m60.996kN/m3.3 梁Ⅳ-Ⅳ截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1钢筋混凝土容重按照263kN m 计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.217×26/2.825=11.2kN m 腹板区：P1=3.848×26/1.667=60.016kN m 顶底板区：P1=3.697×26/3.202=30.02kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合翼缘板区：P=（11.2+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=30.06kN m 腹板区： P=（60.016+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=88.639kN m 顶底板区：P=（30.02+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=52.644kN m按照Ⅳ-Ⅳ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:88.639kN/m88.639kN/m4、截面验算4.1 上横梁计算上横梁采用I10工字钢，间距为200mm 布置在贝雷片上。

制梁台座设计计算单1)、设计依据1、《湿陷性黄土地区建筑规范》 ( GB50025-2004)；2、《建筑地基基础设计规范》 ( GB50007-2002)；3、《建筑地基处理技术规范》 ( JGJ79-2002)4、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-99)。

(2)、主要设计说明1、地基处理①、地基的平面处理范围：每边应超出基础底面宽度的3/4，并不小于处理土层厚度的1/2。

②、地基处理施工进程中，应对地基处理的施工质量进行监控，地基处理施工结束后，按有关现行国家标准进行工程质量验收。

③、地基处理过程、处理后的地基承载力特征值确定、地基及建筑物的施工、使用和维护，应符合《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002 规定。

④、采用10cm3: 7灰土进行地基处理。

( 3)、地质与水文资料：梁场所在地中心里程为K2+150,地面平均高程取305m，不考虑地下水的影响，该处地质情况如下:梁场所在地土层自上向下依次为：黏质黄土—粉质粘土—细圆砾石—第三季红粘土。

(4)、结构尺寸与所用材料：制梁台厚度0.235m,其他部位详细尺寸见附图；混凝土用C20, 其钢筋采用H级钢筋，钢筋混凝土容重丫=26 KN/m3;(5)、荷载情况：荷载分类表(6)、制梁台座承载力计算箱梁张拉前制梁台承荷载N1、N3、N4为均布荷载；由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。

A= (28.62-0.8)X 0.92=25.6m2(T =1.2x (N1+N3+N4)/A=99.01 Kpa =120Kpa该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力。

箱梁张拉后制梁台承荷载N1、N4,台身主要两端受力，取2m 长计算(端头混凝土基础为1.8mx 2m x 0.5m);由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。

应力在从上向下传递过程中逐步分散，按混凝土30°角传递计其混凝土基础的有效面积为：A i=(1.8+0.58)X (2+0.58)=6.14mf混凝土基础上面台座自重为(按2 米算)2X( 18.69-28.02)X 2=2.67t(T 1 = 1.2X (N1+26.7+46.8)/2A i=96.36Kpav［门=120Kpa在混凝该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力土基础里铺两层间距为10cm的© 12的钢筋网片。

制梁场存梁台位设计计算书1、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《建筑地基处理技术规范》（J220—2002） 《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005） 《制梁场岩土工程勘察技术报告书》 《制梁场平面布置图》 铁路线路有关设计图纸 2、工程概况 3、存梁基础概况 4、地基承载力计算地基土通过三七灰土夯实处理，地基承载力特征值a ak kP f 200≥，地基梁底面翼缘宽度f b 按下式计算：m l f P b ak f 875.11020075055=⨯⨯=⨯⨯≥取m b f 2=，地基梁断面积为232.1)6.02(2.08.02m A =-⨯-⨯=，自重荷载m KN q G /332532.1=⨯=，沿地基梁全长分布。

1）地基梁自重引起的支撑反力：232.1m S =322.1332.110m m m V =⨯=KN m KN m G 330/252.1333=⨯= 220102m m m A =⨯= a KP m KN A G p 5.162033020===2)存梁荷载引起的支撑反力图1 存梁台座受力示意图图2 存梁台座计算简图地基土的弹性系数为k ，地基梁的刚度系数为EJ ，地基梁的挠度曲线ω的微分方程为：)(44x q k dxd EJ =+ωω（1） 手解挠度曲线微分方程，采用傅里叶级数方法求解，其中取周期（-1，1）把)(x q 展开傅里叶级数。

1=l ，)(x q 是周期为2的周期函数，在整个域内是偶函数，在（-1，1）上)(x q 定义为：⎪⎩⎪⎨⎧<<<<--<<-=15.0,05.05.0,5.01,0)(x x q x x q∑∞=++=10)sin cos (2)(n n n lxn b l x n a a x q ππ其中：q dx x q l dx x q l a l l l ===⎰⎰-00)(2)(1 2sin 2cos )(2cos )(10ππππn n q dx l x n x q l dx l x n x q l a l l l n ===⎰⎰-0cos )(1==⎰-l l n dx l x n x q l b π则：∑∞=+=1cos2sin 22)(n lxn n n q q x q πππ 在对称荷载的作用下，挠度ω也是偶函数，把ω傅里叶级数展开：∑∞=+=10cosn n lxn A πωω ∑∞==1444cos n nn lx n A dx d παω （l n n πα=） 代入地基梁微分方程（1），得∑∑∞=∞=+=++1140cos2sin 22cos )(n n n nl xn n n q q l x n A k EJ k ππππαω 由待定系数法，可知lxn πcos系数对应相等，得： ⎪⎩⎪⎨⎧=+=2sin2)(240ππαωn n q A k EJ q k n n ⇒ ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧+==)(2sin 2240k EJ n n q A k q n n αππω 解得：∑∞=++=14cos )(2sin22n n lx n k EJ n n q k q παππω 采用C30混凝土，垫层的参数采用水泥砂浆的物理参数（不影响受力大小，只对挠度大小有影响），计算参数如下：210/109791.2m N E ⨯=390/10226.1m N k ⨯= 290/10452.22m N k m k ⨯=⨯=4210385455.5m J -⨯= 291060438.1m N EJ ⋅⨯=m N q /107503⨯=在此方程中，不考虑地基梁体剪切变形对挠度的影响：)5cos 1077628.93cos1025703.1cos1000797.3(1052936.110864⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=----lx lx lxπππω由受力可知，在此周期内，)0(max ωω=，得m410864max 1055932.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=ω由于梁体受地基土反拱，可知)1(min ±=ωω，得：m410864min 1049940.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯-⨯+⨯-+⨯=ω3）采用MIDAS/Gen 软件进行复算验证，并用结构设计软件计算考虑地基梁体的剪切变形对挠度的影响，并考虑自重荷载与存梁荷载同时作用。

久永线24mT梁模板计算书一、模板结构设计原则适用、安全、经济二、设计依据㈠、32mT梁结构设计图；㈡、有关设计、施工规范（规程）;1.《混凝土结构规程施工及验收规范》（GB50204-2002）；2.《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）3.《建筑工程大模板技术规程》(JG74-2003);4.《材料力学》；5.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50-2011）6.《水运工程混凝土施工规范》（JTJ248-96）三、T梁模板结构计算本工程预制32mT梁总长24.6m，分6节制作，长度分别为2x4.3m和4x4m; 面板采用8mm钢板，横肋采用[14a#槽钢（间距a=350mm)，模板支架（竖肋）采用Ⅰ16#工字钢（间距b=1360mm、1200mm、1100mm、1000mm）；底模采用钢底模；模板上端采用M24对拉杆，下端采用钢锲加固。

本工程T梁最高2510mm,上缘宽2300mm,侧模板按梁肋中心线高2123mm 来进行验算。

㈠、梁体模板验算（图中阴影部分）：1）水平荷载混凝土拌和物对模板的侧压力，取下述两等式中较小值：F=0.22γc t0β1β2V1/2 (1-1)F= γc H (1-2)式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/㎡）;γc——混凝土的密度（kN/m3）;V——混凝土的浇筑速度（m/h）;t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实验确定。

当缺乏实验资料时，可采用t0 =200/（Τ+15）（Τ为混凝土的温度℃）；β1——外加剂影响修正系数。

不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土塌落度影响修正系数。

当塌落度小于30mm时，取0.85；塌落度为50～90mm时，取1.00；塌落度为110～150mm时，取1.15；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。

①现场施工时，一般每次浇筑一段Τ梁,混凝土的总方量为37.67。

中国港湾工程有限责任公司新建京铁路七标32m（24m）简支梁支架计算书计算：复核：审核：二零一七年三月二十八日1 计算依据设计图纸及相关设计文件《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011)《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005)《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规》(GB50017-2003)《铁路桥涵设计规》(TB 10002-2017)《装配式公路钢桥多用途使用手册》2 支架布置每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。

支架布置详见下图：3 荷载组合3.1 主要荷载支架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1；模板、支撑自重荷载P2；人员、设备重 P3；震动器产生荷载 P4；倾倒混凝土产生荷载P5。

根据设计要求，选取荷载大小为：P3=2.5kN m；P4=2.0kN m；P5=6.0kN m。

荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。

3.2 梁I-I截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m（2）模板、支撑自重荷载P2翼缘板区：P2=1.6kN m腹板区：P2=1.6kN m顶底板区：P2=3.6kN m（3）荷载组合翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:60.996kN/m60.996kN/m3.3 梁Ⅳ-Ⅳ截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1钢筋混凝土容重按照263kN m 计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.217×26/2.825=11.2kN m 腹板区：P1=3.848×26/1.667=60.016kN m 顶底板区：P1=3.697×26/3.202=30.02kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合翼缘板区：P=（11.2+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=30.06kN m 腹板区： P=（60.016+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=88.639kN m 顶底板区：P=（30.02+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=52.644kN m按照Ⅳ-Ⅳ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:88.639kN/m88.639kN/m4、截面验算4.1 上横梁计算上横梁采用I10工字钢，间距为200mm 布置在贝雷片上。

存梁台座设计一、32m 梁存梁台座设计 1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示： 场地基本平整，为河陆相沉积地貌；土质结构为粉质粘土与粉土的组合，场地地下水主要为浅层潜水和微承压水，地下水位埋深1.45m ～1.56m 左右，平均埋深1.51m ，相应标高17.80～18.21m ，平均标高：18.13m ；根据取水样的水质分析结果，地下水在天然条件下对混凝土无侵蚀性。

存梁台座采用四根φ1.0m 钻孔灌注桩距梁端1.5m 处支撑，为了保证桩间的沉降协调，梁端两桩之间设1.0m*0.6m 联系梁,桩顶铺设橡胶垫。

结构采用MIDAS/civil 辅助计算。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 812.851162505.8191=⨯÷=钢绞线的重量：t G 102=锚具的重量、二次作业荷载及其它附属物重量，按梁重的2%考虑：tG 036.17%2812.8513=⨯=3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'= II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=4、桩基础设计 4.1、单桩承载力计算根据电算结果：桩底最大反力KNQ 9.2962=，单桩承载力计算见表4.1-1可见K R 25.3218=＞KN Q 9.2962=，满足要求！ 4.2、桩基础内力计算 4.2.1、计算荷载按四点平均分配的原则计算。

故作用在桩基上的集中力：t F 712.2194036.1710812.851=++=桩基础自重由MIDAS/civil 自动生成。

目录1、32米T梁自重荷载 (2)2、模板重量荷载 (2)3、混凝土基础 (2)4、基础计算 (3)5、24m、20mT梁生产台座 (4)32m、24m、20mT梁生产台座基础设计计算书松北制梁场承担哈齐铁路T型桥梁制梁任务，采用梁型通桥（2005）2201-（2005）2101、（2012）2109-Ⅰ、-Ⅱ、-Ⅲ型梁。

下面以32米梁为例，介绍制梁台座设计验算过程。

台座采用钢结构台面、混凝土基础，模板采用整体钢模版。

1、32米T梁自重荷载根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t；2、模板重量荷载⑴底模：3.321 t⑵侧模外端侧：2.4385×2＝4.877（t）中扇：2.357×12＝28.284（t）内端侧：2.185×2＝4.37（t）⑶端模：425.6kg×2＝0.851（t）合计：41.703（t）3、混凝土基础采用混凝土强度等级：C35混凝土轴心抗压强度：f ck=23.4MPa，混凝土轴心抗拉强度： f tk=2.20MPa修正设计采用值：f c=16.7MPa，f t=1.57MPa弹性模量：E t=3.15×104N/mm2=31.5GPa采用规范：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002⑴台座跨中部分无筋扩展基础，采用C35混凝土浇注而成。

⑵基础高度基础高度应满足下式： H 0≥ 式中b —基础底面宽度，1.88m （跨中）、2.68m （两端） b 0—基础顶面宽度，0.88mH 0—基础高度，跨中0.8m ，两端1.1m 2tan α—基础台阶宽高比则 = =0.5＜H 0=0.8 = =0.9＜H 0’=1.1m 由以上计算可知，基础高度满足要求。

⑶混凝土强度N= = =69071.2t P=146+41.703=187.403t N 远大于P 。

高速公路梁场的制存梁台座设计及受力验算一、台座受力及配筋计算（一）台座受力工况分析1、施工过程中工况分析在T 梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑40mT 梁的情况下，弯矩、剪力均为最大值。

2、张拉后最不利工况分析由于梁实际长度随张拉变化，T 梁张拉后台座受力状态由均布荷载转换为集中荷载，最不利荷载是在T 梁张拉起拱后，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

（二）荷载计算1、T 梁每延米重量1q =（52.25*2.6+15）×10/40=37.8KN/m2、T 梁台座端部重量：2q =(3*5.6*0.6*2+41*0.6*0.3-0.6*0.2*0.3*4)/（3*5.6*2+0.6*29.8）*25=13.3KN/m3、T 梁模板重量3q =11KN/m4、施工人员及小型机具荷载4q =2.5KN/m5、倾倒砼冲击荷载5q =4.0kpa×0.6m=2.4KN/m6、振捣砼荷载6q =2.0kpa×0.6m=1.2KN/m合计计算均布荷载q =1q +2q +3q +4q +5q +6q =68.2KN/m具体台座受力结构图如下：(三)除端头外截面布筋计算分析台座拟采用C30砼，Ⅱ级钢，b×h=600×300mm 的矩形截面，g A =5Ф16=1005mm 2布置上图所示。

(fc,fy 取设计值)fc=14.3MPa，fy=335MPa，￡jg=0.56，j M =68.4KN/m。

查表得：u =0.15%，c r =1.25，s r =1.25，所以0h =300-50=250mm。

1、混凝土保护层c =50-16/2=42mm<50mm，符合要求。

2、钢筋净间距n S =（600-5×16-5×2）/4=105mm＞42mm 及d =16mm 符合要求。

实际配筋率 =1005/（600×300）=0.56%＞0.15%3、受压区高度x ：x =g R ×g A /（a R ×b ）=335×1005/（14.3×600）=39.24mm＜￡jg×0h =0.56×250=140mm所以，不会发生超筋梁的情况。

中铁二十二局哈铁建设集团佳木斯宏顺桥梁预制构件有限公司岫岩梁场制、存梁台座承载力计算书编制:审核：批准：2009-03-1发布2009-03-10实施生产台座计算（一）跨度32m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图附图1：二、台座计算（一）、张拉后假设梁作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。

梁重139.29 t作用力N=139.29/2+3.84*0.76×4×2.5=98.824t地基应力P=98.824/（3.84*4）=6.434t/m2=64.34KPa〈[δ]，可以（二）、浇注混凝土时台座承受模板重量、梁体混凝土的自重、台座混凝土自重及振动力。

合计设为189.29t。

计算台座中部每米地基作用力（最不利荷载位置）作用力N=189.29×2/32.6+3.84*0.76×1×2.5=18.9t地基应力P=18.9/（1*3.84）=4.92 t/m2=49.2KPa〈[δ]，可以（三）、台座采用C30混凝土生产台座计算（二）跨度24m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图见附图2：二、台座计算（一）、在张拉后梁体仅作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。

梁重98.9 t作用力N=98.9/2+3.84*0.76×4×2.5=78.634t地基应力P=78.634/（4×3.84）=5.12/m2=51.2KPa〈[δ]，可以（二）、浇注混凝土时台座承受模板重量、梁体混凝土的自重、台座混凝土自重及振动力。

合计设为138.9t。

计算台座中部每米地基作用力（最不利荷载位置）作用力N=138.9×2/24.6+3.84*0.76×1×2.5=18.59t地基应力P=18.59/3.84*1=4.84 t/m2=48.4 KPa〈[δ]，可以（三）、台座采用C30混凝土生产台座计算（三）跨度16m一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200KPa～300 KPa，取允许承载力[δ]为200 KPa，台座简图见附图3：二、台座计算（一）、张拉后假设梁作用于端部4米范围内，台座混凝土厚度76cm。

汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复核：2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。

一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规范》GB50007-20025.《建筑桩基技术规范》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-20058. 制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-200410.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98二、验算内容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。

2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。

3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。

4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。

三、荆州制梁台座计算1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。

台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。

地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。

制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。

2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。

根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。

其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。

荷载工况 1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。

麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书/ X攵湖北te江路桥CHANG JIANG ROAD & BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm的①12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：3,钢筋重为6405kg，构件自重：3X26kN/m 3+x10=(2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q仁*20二m台面砼强度为：o= —2二台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa，代［门台座强度合格。

(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+ XX1) x26KN/m 3 =+=m计算地基承载力为：(rM=q2宁二要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为，受力面积A=3 XX2=2台座两端砼强度计算：台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为：［门=30MPa ,。

砼< ［门台座两端砼强度合格。

②台座两端地基承载力台座两端地基承载面积：A=3 x>2= 2梁体自重+台座自重：Q=+ X3m x>26KN/m 3X2 =计算地基承载力为: -3=要求地基承载力不小于200Kpa，故满足要求30m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。

2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。

3、配筋计算 计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN ·m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。

每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。

制梁台座计算范文梁台座是指在梁与柱之间的承台，用于承载梁的荷载并将其传递到柱上。

在建筑或结构工程中，梁台座的设计和计算是非常重要的，因为它直接关系到结构的稳定性和安全性。

梁台座计算的目的是确定梁台座的尺寸、强度和稳定性，以确保其能够承受设计荷载，并满足相关建筑规范和标准的要求。

梁台座的计算主要包括以下几个方面的内容：1.荷载计算：首先需要确定梁台座所承受的荷载，包括梁的自重、梁的荷载以及动荷载等。

这些荷载应按照规范和标准的要求进行计算。

2.反力计算：在知道梁的荷载后，需要计算梁台座所受的水平和垂直反力。

水平反力主要包括摩擦力和土壤的侧向阻力，而垂直反力则等于梁荷载和反力的合力。

3.底座尺寸计算：底座尺寸的计算取决于梁的尺寸和反力大小。

通常采用的方法是按照底座面积与梁荷载之比进行计算，以确保底座的稳定性。

4.底座强度计算：除了底座尺寸外，底座的强度也是非常重要的。

底座应具备足够的强度，以承受梁荷载和反力，并能保持其稳定性和安全性。

5.底座稳定性计算：底座的稳定性计算是针对底座的倾覆或滑移问题进行的。

通常需要考虑土壤的抗力、底座的几何形状以及施工过程中的防滑措施等因素。

以上是梁台座计算的基本内容，但实际计算过程可能还需要考虑梁底面的曲率、梁与台座之间的接触面积、梁与台座的开裂等问题。

此外，还需注意结构的整体稳定性、连接方式、材料强度等因素。

总之，梁台座计算对于建筑和结构工程的稳定性和安全性至关重要，需要综合考虑荷载计算、反力计算、底座尺寸、强度和稳定性等因素。

准确的计算能够保证梁台座的设计和施工符合相关规范和标准，从而确保结构的可靠性和安全性。

1、台座承载力验算1.1、箱梁台座承载力验算制梁台座在箱梁未初张拉前，整体受力，承受均布荷载作用。

此状态下，台座本身及其下部的承载地基所受的应力值较小，不进行验算；张拉后箱梁起拱，所有重量集中至台座两端，此时基础与地基受力为最不利情况，须对其进行验算。

32米箱梁重量是714000Kg，模板重量是150000 Kg1）荷载总重量单个扩大基础荷载合计：G=（714+150）×1000×9.8=8467.200KN2）地基承载力计算根据现场地质条件，地基承载力特征值faK=250kpa。

地基受力面积为A=7.1m×4m×2=56.8m2应力：σ1=G/A=8467.200 KN /56.8 m2=149.0704kpa满足要求。

3）人和运输机产生的荷载取2.5kpa4）振捣混凝土产生的荷载取2kpa 《查铁路混凝土与砌体工程施工规范》因此σ=149.07+2.5+2=153.57< [σ]其中[σ]=250kpa为地基的许用承载力；2、存梁台座2.1、存梁台座验算地基承载力特征值faK=250kpa。

单片最大预制梁重为714000kg×9.8=6997.2KN,一个台座上设计存放2片梁，一个端头受力为F=(2×6997.2KN )/2=6997KN。

基础自重为：基础为C25混凝土+钢筋Gk=（169.1+5.3）×1000×9.8=174.4×9.8=1709.12KN基础底面面积：A=4.2×7.7=32.34平方基础一端底面应力为：σ =（6997+1709.12/2）/32.34=242.78Kpa<［σ］=250Kpa满足要求。

其中［σ］=250Kpa为地基的许用承载力。

制梁台座设计一、32m 梁制梁台座设计 1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、桥梁公司有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 3.1=，制梁台座长34.0m ，考虑到与外模台车轨道共用、制梁台座宽6.5m 。

制梁台座基础端部采用钻孔灌注桩基础、桩径1.0m 、桩长37.0m ；中间采用钢筋砼筏板式基础。

根据沉降计算，计算最大沉降达0.19m ，无法与台座端部变形协调，故采用水泥粉煤灰碎石桩进行地基加固(即复合地基)，桩径0.5m 、桩长15.0m(水泥粉煤灰碎石桩由铁三院设计)；混凝土强度等级钻孔灌注桩为C20，筏板式基础及桩上联系梁为C30。

基础设计中不考虑基础与地基、基础与上部结构的共同受力作用；采用条带法与倒楼盖法进行设计分析、MIDAS/civil 辅助计算。

为保证基础可自由伸缩及不均匀沉降带来的附加力，根据台座布置情况，筏板基础与桩基础、移梁滑道与桩基础之间均设20mm 的沉降缝.制梁台座布置见京津城际轨道交通工程制梁台座构造图(图号：JJZL-02)。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 81.8516.25.205.8191=⨯÷=底模重：t G 452=内模重：t G 653=（暂定 ）施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载) Kpa G 5.64= 外模重：t G 905= 暂定在计算地基反力时，由于条带法没有考虑条带间的相互影响，故不考虑荷载分项系数，结构自重由MIDAS/civil 自动生成。

3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(3)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(4)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算 4.1基础形式的选择结合规划场地内的地质的实际情况，制梁台座采用桩基,整板式筏板基础与水泥粉煤灰碎石桩相结合的形式，截面形式见图-4.1-1、图-4.1-2. 4.2、地基承载力验算4.2.1、制梁台座中部地基承载力验算由于筏板基础的刚度较大，考虑筏板承担整体弯矩的作用，因此采用静定分析法(条带法)计算，直接求得地基反力，再用静定分析法计算截面内力，最后进行配筋计算。

存梁台座设计1、设计依据1.1、地质勘探资料；1.2、T 梁设计资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计参数选定2.1、设计荷载根据T 梁设计资料显示，32m 重约150t.砼自重按26.0kN/m3 计。

根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa2.2、材料性能(1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 43.1=弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa =3、基础验算1、承载力验算基础形式如图所示，基础底板宽2m ，长6m ，分为两层，每层高度0.5m 。

土地基承载力特征值为150kPa ，偏安全考虑，不计宽度及深度修正。

基础底面的压力值：a 144.0265.2691500MP S G F p =⨯⨯+=+=砼，小于地基承载力0.15MPa ，满足要求.2、基础内力计算当台座上存放两边梁时，荷载最大，此时基础受力结构如下图所示：基础顶部承受梁体的集中荷载F ，基础底部承受基础的反力均布荷载q ，由图可知基础在两面荷载下所产生的弯矩)5.10(75.289217502m x x x M ≤≤⨯⨯-= )35.1(75.2892111252m x x M ≤≤⨯⨯-= 根据以上公式可求得)5.1(03.799max m x m kN M =∙=)3(875.178min m x m kN M =∙-=2、配筋计算①基础正截面受弯配筋：26611572010310062.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 底层钢筋配筋：12φ25(HRB335)，A=5892 mm2 ，ρ=0.39%＞ρmin=0.15%m h m b f M h h x b c 06.193.155.0062.02103.141003.779293.193.1206322001=⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯--=--=ξ2661155210310006.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 顶层钢筋配筋：5φ12(HRB335)，A=565 mm 24、冲切验算受冲切面需满足以下条件0.)25.07.0(h u f F m m pc t h l ησβ+≤（其中）；；取0.10.8;m;43.0m 4m /k 1000h 02.====βησh u N m m pckN kN 17218.043.04)100.125.01043.117.0(9002.110750663=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯≤=⨯⨯固截面受冲切能满足要求。

32m（可兼24m）制梁台座设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、地质勘探资料；1.3、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-99）；1.4、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）。

2、设计说明（1）本设计仅适合于32m（可兼24m）制梁台座；（2）制梁过程前后，不允许在台座上集中堆放荷载；（3）严禁与制梁无关设备堆放在台座上。

3、设计参数选定3.1、设计荷载（1）32m制梁台座荷载（2）24m制梁台座荷载3.2、材料性能指标(1)、C25砼（台座）弯曲容许压应力：[]bσ＝8.5MPa弹性模量：4E MPa=0.3⨯10c(2)、C20砼（钻孔灌注桩）σMPa弯曲容许压应力：[]8.6=bσMPa中心容许压应力：[]4.5=a弹性模量：410=8.2⨯E MPac(3)、钢筋Q235钢筋：[]sσ＝130 MPaHRB335钢筋：[]sσ＝180 MPa4、32m台座纵向验算4.1 计算模型根据制梁台座设计图，采用桥梁博士计算软件，建立如下有限元模型。

将制梁台面模拟成连续梁。

共划分成27个节点，26个梁单元。

4.2 计算工况根据制梁工序，拟定3种计算工况如下：工况1：制梁工况。

台座承受梁体、底模、内模、施工荷载以及外模重量。

这些荷载均可看作均布荷载，等效均布荷载值为370kN/m。

台座自重由程序自动计入。

计算模式如下图。

工况2：存梁工况。

梁体初张以后，由于梁体的反拱作用，梁体的重量主要由两侧支座承担。

这时，可将梁体重量平均分配到两侧制作，而底模底模、内模、施工荷载以及外模重量仍可视为均布荷载。

因此，两侧支座各受到4260kN的集中力，均布荷载大小为109kN/m。

计算模式如下图。

工况3：移梁工况。

梁体重量由运梁小车传递给台座，与工况2不同的是，集中力的作用位置有所改变。

而底模底模、内模、施工荷载以及外模重量仍可视为均布荷载，均布荷载大小为109kN/m。

For personal use only in study and research; not for commercial use麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书二〇一六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：（1）荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：21.6 m³，钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m³×26kN/m³+6.405×10=625. 65KN（2）台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q1=625.65÷20= 31.283KN/m台面砼强度为:σ=31.283KN÷0.90m²=34.758KPa台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ<［σ］台座强度合格。

（3）台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9×0.3×1)×26KN/m³=31.283+7.02=38.303KN/m计算地基承载力为:σ地=q2÷0.90=42.558KPa要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

（4）台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：○1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为1.90m，受力面积A= 3×1.9×2=11.4m²台座两端砼强度计算:σ砼=625.65KN÷11.4m2=54.846KPa台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ砼<［σ］台座两端砼强度合格。