拌和站基础地基承载力计算

地基承载力计算书

1、拌合站配置情况

拌和站配备2台中联-CIFA JS2000拌和机，共配置8个水泥罐，单个罐自重10吨，在装满材料时材料重按照2个150吨,2个100吨计算。

2、拌和站储料罐基础设计

根据罐体基础扩大后尺寸为16.8×3.2-3.6×1.5m，由于实际需要基础扇型布置，其扇型底面积为50m2。按照此尺寸面积检算地基承载力。

图2-1 拌和站基础平面图

3、抗倾覆计算

1.本次计算按空罐在10级风作用下的倾覆稳定性验算

每个储料罐空壳及支起架重为10t，设计储料罐容装水泥重150t（2个）、100t（2个），水泥罐直径2.97m（2个）；3.4m（2个），罐身长14.3m（按15m长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积182.18m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力、空罐情况下计算基础的抗倾覆性，示意图中A点为抗倾覆点。 C30钢筋混凝土比重2.5t/m3,体积75m3。风级风速换算参考《桥梁工程师手册》1-2-6表风力、等级的划分，见表3-1。

表3-1 风级风速换算表

风级 风速m/s 风级 风速m/s

10 24.5-28.4 11 28.5-32.6

图3-2 抗倾覆计算示意图

2.计算公式

（1）风荷载强度公式 ： 0kzszww

kw—风荷载强度（Pa）；

0w—基本风压值（Pa），根据《建筑结构荷载规范》附录E，蚌埠地区重现期R=50年的基本风压值为300Pa；

z—高度Z处的风振系数，本次计算取1；

s—风荷载体型系数，对圆形截面取0.8；

z—风压高度变化系数; 本次计算取1.18；

kw=0.8×1.18×1×300=283.2Pa。

（2）基础抗倾覆计算

/ckfkMM=G1×1/2×基础宽/kw×受风面×(14.3/2+4)≥1.5

即满足要求

kM—抵抗弯矩 （KN•M）

fM—风荷载弯矩（KN•M）

拌和站水泥罐基础设计计算书

拌和站水泥罐基础设计计算书

1、水泥罐基础设计

拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m;按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.9m(高)，基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。具体布置见下图:

水泥罐平面位置示意图

2、水泥罐基础计算书

2.1、计算基本参数 水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。

水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。

单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。

2.2、地基承载力计算

计算时按单个水泥罐计算

单个水泥罐基础要求的地基承载力为:

δ1=1100?(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa 根据《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知:本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1?[fa0]。现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。故远大于水泥罐地基承载力要求。

2.3、抗倾覆计算

参照《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施 工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。 (1)风荷载强度计算:

W0,K3,K2,K1,风荷载强度计算:W

其中 基本风压:

v2252

391Pa 1.61.6,,,W0

风载体形系数:K1=0.8

风压高度变化系数:K2=1.0

地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 391,312.8pa，1.0，1.0，0.8,W

拌合站地基承载力计算

为了确保混凝土拌合站使用安全，我单位对拌合站所选位置处地基进行了设计验算，并在基础施工时，进行了重力触探试验。

一、 HZS50拌和机各基础承载力计算

1.1水泥罐地基承载力计算

1个100T罐（装满水泥）自重约为1050KN，1个200T罐（装满水泥）自重约为2100KN，1个200T罐（装满粉煤灰）自重约为1900KN，本站共设1个100T水泥罐，1个200T水泥罐，1个200T粉煤灰罐，总重为：

G罐=1050+2100+1900=5050KN;

混凝土基础分为A第二层基础1个(4.4×15.75×2m)和B整体式扩大基础(5.4×15.75×1.8m),基础自重为：

G基础=(4.4×15.75×2+5.4×15.75×1.8) ×2400×9.8÷1000=6860KN；

混凝土基础底面积为：

S=5.4×15.75=85.05m2

地基承载力为：

σ=（G罐+ G基础）/S=(6860+5050)/85.05=140kPa；

取安全系数1.5，则：

1.5×140=210kPa；

经静力触探现场实测，地基承载力为315 kPa＞210kPa,满足安全施工要求。

1.2主机地基基础承载力计算

一个主机自重为73.5KN，一次拌料1m3,搅拌层平台、下立柱、出料斗组装重量70KN，总重为：

G主机=73.5+70+1×2.4×9.8=167KN；

主机采用整体式扩大基础，支腿尺寸0.8×0.8×0.8m，自重为：

G基础=（6.5×5×0.4+0.8×0.8×0.8）×2400×9.8÷1000=317.8KN；

混凝土基础底面积：

S=6.5×5=32.5m2

地基承载力为：

σ=（G主机+ G基础）/S=（167+317.8）/32.5=14.9kPa；

安全系数取1.5，则：

14.9×1.5=22.35kPa

设计计算书

计算[2010]003号 共2页 第一页

拌合站水泥（粉煤灰）罐基础承载力计算书

打鱼凼工程拌合站设6个水泥和粉煤灰罐，其中2个粉煤灰罐为200t容量。4个水泥罐分别为60t和80t各两个。基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家贵州省黔西南州泰安水泥有限公司和粉煤灰罐制作单位（拌合站主机提供单位）提供的基础图制作。单个罐体基础为5m×5m×1.5m（高）C25素混凝土。以下黔水公司打鱼凼项目部对基础设计进行验算复合：

基础验算包括地基承载力计算、风荷载抗倾覆计算等

（1）基础承载力计算：

打鱼凼工程所在地处石漠化严重的山区，表面土层覆盖很薄，出露岩层多为灰岩。所以施工中，在拌合站选址处进行了石方开挖，拌合站全部基础坐落在强风化和中风化灰岩地基上，除去表层覆盖层后，拌合站地基岩石开挖深度1m～5m。

其中200t粉煤灰罐混凝土基础平均高2.8m，平面面积A20.86m2，基础混凝土方量58.41m3。

罐体和满载重量kNPg5.21461065.14200）（

基础重量kNPg25.1460105.241.58

kpaAPAPjgz9.17286.20/)25.14605.2146(//

灰岩为硬质岩，该地基岩石基础为强风化和中风化交接处，据建筑《地基基础设计规范》（GBJ7-89）岩石地基承载力表中查得岩石地基承载力在强风化岩层值为500～1000kpa，或按照灰岩轴心抗拉强度30Mpa的约最小0.1倍的方式确定承载力，按最小参数取为500kpa。

kpakpaAPAPjgz5009.172// 地基承载力符合要求。

（2）抗倾覆计算：

设计资料上显示：本地区为多风地带，多年平均风速1.9m/s，多年平均最大风速15.5m/s，极端最大风速19.0m/s，风向多为东风和南风为主。