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装配式钢筋砼简支T型梁桥设计一、设计资料1.桥面净空：净7m—2×0.75m人行道。
2.设计荷载：公路I级，人群荷载标准值3.5KN/m2 。
3.主梁跨径和全长：标准跨径：l b=16.00m(墩中心距离)；计算跨径：l=16.50m(支座中心线距离)；主梁全长：l全=16.96m(主梁预制长度)。
4.材料：钢筋：主钢筋采用HRB335，其他采用钢筋R235，混凝土：C405.裂缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度0.20mm）6.设计依据①《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）②《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）7.结构尺寸拟定二、行车道板的计算（一）计算图示考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算，见图（二）永久荷载及其效应1.每延米板上的横载ｇ沥青混凝土层面：ｇ１＝0.02×1.0×23=0.46（KN/m）C30混凝土垫层：g2=0.09×1.0×24=2.16(KN/m)T梁翼缘板自重g3=0.11×1.0×25=2.75(KN/m)每延米跨宽板恒载合计：g=∑gi=5.37KN/m2.每米宽板条的恒载内力弯矩：M Ah=-21×5.37×(218.060.1-)2=-1.35(KN/m)剪力：V Ah=2)'(blgb-=5.37×218.060.1-=3.81(KN)3.车辆荷载产生的内力公路—I级：以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利位置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。
按照《公路桥涵设计通用规范》知后车轮地宽度b 2及长度a 2为a 2=0.2mb 2=0.6m顺行桥向轮压分布宽度：a 1=a 2+2H=0.2+2×0.11=0.42(m) 垂直行车方向轮压分布宽度：b 1=b 2+2H=0.6+2×0.11=0.82(m) 荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度： a=a 1+1.4+2l 0=0.42+1.4+2×0.71=3.24(m) 冲击系数：1+μ=1.3作用于每米板宽条上的弯矩为：M Ap =-(1+μ)aP4(l 0-41b )×2=-1.3×24.3235 (0.71-482.0)=-14.18(KN/m)作用于每米板宽条上的剪力为： V Ap =(1+μ)a P 42=1.3×24.370=28.09(KN) 4.基本组合 恒+汽：1.2M Ah +1.4M Ap =-1.2×1.35-1.4×14.18=-1.62-19.85=-21.47（KN/m ） 1.2V Ah +1.4V Ap =1.2×3.81+1.4×28.09=4.57+39.33=43.90(KN)故行车道板的设计作用效应为：M A =-21.47（KN/m ） V A =43.90(KN)(三)截面设计、配筋与强度验算悬臂板根部高度h=14cm ，净保护层a=2cm 。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计书一、基本资料1.桥梁长度桥梁标准跨径：20.00m （墩中心距离）计算跨径：19.50 m （支座中心距离）主梁预制长度：19.96 m2.桥面铺装防水砼厚6.5~17cm,容重25 KN/m33.桥面净空净-14+2×1.5 m4.设计荷载公路—II级荷载，人群3.5kN/m25.材料（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土其技术指标见表2主梁、桥面铺装为C40，栏杆、人行道为C30。
表 1 钢筋技术指标表 2混凝土技术指标二、设计过程1，基本资料桥面宽为净14+2⨯1.5，桥面横截面由9片T型主梁构成，主梁间距为1.8米，桥面的横断面如图3所示。
图3 桥面横断面（单位：cm）根据相关规范的规定以及工程实际的情况，T型梁的尺寸如图4所示。
图4 T型梁截面尺寸图（单位：cm）T型梁横截面如图5所示，纵断面如图6所示。
图5 T 梁横截面图（尺寸单位：cm ）图6上部T 梁立断面构造图（尺寸单位：mm ）2.内力计算桥面铺装为10cm 厚的防水砼重度为25kN/m 3T 梁翼板自重的重度为25 kN/m 3（1）恒载及内力计算（以纵向1米宽的板条进行计算）防水混凝土铺装1g =0.1×1.0×25=2.5 KN/m T 梁翼板自重2g =0.120.222+=×1.0×25=4.25(KN/m) 12 2.5 4.25 6.75/i g g g g kN m ==+=+=∑合计：2211M 6.750.81 2.214226.750.81 5.4675ag o ag o gl kN mQ gl kN=-=-⨯⨯=-•==⨯=弯矩：剪力： （2）车辆荷载产生的内力公路—II 级：以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利位置，后轴作用力标准值为P=140KN,轮压分布宽度如下图所示，按照《公路桥涵设计通用规范》知后车轮地宽度b 2及长度a 2为：a 2=0.20m ，b 2=0.60mH=0.1m 垂直行车方向轮压分布宽度为： a 1=a 2+2H =0.20+2×0.1=0.4m 。
13M装配式钢筋混凝土简支T型梁桥装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.6m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-9+2×0.75m2．技术标准设计荷载：公路—II级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计。
m计，混凝土重度按25kN/3（2）刚材：采用R235钢筋、HRB335钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如图8-1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
（五）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称“桥规”（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称“公预规”（3）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）（六）参考资料（1）结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社（2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社（3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社（4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社；（5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=12/12.6=0.95（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX1）求主梁截面的重心位置 (图2)xa翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则1813011)18160(21001810021313)18220(⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=x a=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：42423231078.35501.3557834)19.242100(1001810018121)21319.24(13)18220(13)18220(121[m cm I X -⨯==-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯=对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： ITX=∑3ii i t b c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；ti t2/b2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c2=0.301 故 ITX=1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m4 单位抗弯及抗扭惯矩：JX=Ix/b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m4/cm JTX=ITx/b=2.280×10-3/160=3.15×10-5m4/cm（2）计算抗扭修正系数β：221112Ti it it Gl I E a I β=+∑∑计算得β=0.99（3）按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值5211i ij i i a e na ηβ==+∑式中，n=5，521ii a=∑=48.4m2ij η表示单位荷载p=1作用于J 号梁轴上时，i 号梁轴上所受的作用。
装配式混凝土简支T 型梁桥设计目录装配式钢筋砼简支T 型梁桥设计 (2)主梁设计 (3)一、结构尺寸拟定 (3)二、主梁内力计算 (6)（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 (6)（二）、内力计算 (12)1．恒载内力 (13)2、活载内力计算 (14)三、截面设计、配筋与验算。
(19)1）截面设计 (19)2）截面复核 (20)4）跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21)5）腹筋设计 (21)（4）箍筋设计 (22)（5）弯起钢筋及斜筋设计 (23)（6）斜截面抗剪承载力的复核。
(27)四、裂缝宽度验算 (28)五、变形验算 (29)装配式钢筋砼简支T 型梁桥设计（一）设计资料1、装配式钢筋混凝土简支 T 型梁桥设计（1）桥面净空净—9+2×1m 人行道（二）设计荷载公路－I 级和人群荷载标准值为 3 kN m2（三）主梁跨径和全长标准跨径：lb=16.00 m (墩中心距离)；计算跨径：l =15.50 m (支座中心距离)；主梁全长：l全=15.96 m (主梁预制长度)。
（四）材料钢筋：主钢筋采用 HRB335，其它用钢筋采用 R235混凝土：C40（五）缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度 0.02mm）。
（六）设计依据①《公路桥涵设计通甩规范》（JTGD60－2004）②《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）主梁设计一、结构尺寸拟定①主梁截面尺寸：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11 到1/16 之间，此设计中标准跨径为16m，拟定采用的梁高为1.60m，翼板宽1.7m，腹板宽0.18m。
②主梁间距和主梁片数：桥面净空：净—9+2×1.0m 人行道，采用7 片T 型主梁标准设计，主梁间距为 1.70m。
二、行车道板计算计算如图所示的 T 梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为 9cm（计算行车道板安全考虑）的沥青混凝土和 8cm 的C40 混凝土垫层。
钢筋混凝土简支T梁的设计一、结构计算简图和设计数据。
该桥为公路装配式简支梁桥，双车道，直线桥。
全桥立面布置图见图1.梁由5片T梁组成。
设计其中一片内梁，截面形式和尺寸见图2，采用焊接钢筋骨架。
图1 全桥布置图图2 内梁横截面图(b'为实际翼缘宽度)f结构处于Ⅰ类环境类别，安全等级为二级；梁体混凝土为C30，纵筋为HRB400，箍筋为HPB300，箍筋直径采用8mm。
梁承受荷载有自重、二期恒载、汽车荷载、人群荷载。
混凝土容重取为253kN/m；二期恒载标准值为4kN/m；汽车荷载为车道荷载，为均布荷载加一个集中荷载组成，如图3，该梁取值见表1，其中均布活载标准值q应满布在使结构产生最不利效应的同号k影响线上，集中荷载标准值P作用于相应影响线中一个峰值处，汽车冲击系数μ的取值k见表1。
人群荷载为均布荷载，标准值为3kN/m。
图3 汽车活载计算图式(车道荷载)二、设计计算内容1.进行荷载和内力计算，绘制梁的弯矩包络图和剪力包络图（注意标注单位）。
2.根据控制截面的弯矩设计值，设计受力纵筋；3.根据剪力包络图，初步设计箍筋和弯起钢筋；4.根据抵抗弯矩图和弯矩包络图校核全梁抗弯承载力；5.任选一个．．．．需要复核的斜截面进行斜截面抗剪承载力的复核。
6.梁体制作好后吊至桥位，吊点距离梁端为0.15l，如图4，吊装时梁体混凝土强度达到设计强度。
验算吊装时，梁跨中截面的正应力。
7. 验算梁的挠度和裂缝宽度。
图4 T梁吊装计算简图8. 绘图。
图纸内容包括梁的立面图（钢筋立面布置图）、抵抗弯矩图和弯矩包络图、钢筋的横截面布置图（要求至少绘制两个以上横截面）、钢筋大样，并写上图纸说明（包括所用材料、绘图比例、单位等）。
三、分组。
(按学号尾数分组。
学号尾数与序号相同)。
表1 各组数据注：1. 表中汽车荷载为规范给出的车道荷载折算而得，可直接用于内力计算。
2. 计算剪力效应时，上述集中荷载标准值P k应乘以1.2 的系数。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计一.基本设计资料（一）跨度和桥面宽度标准跨径：16m（墩中心距）。
计算跨径：15.5m。
主梁全长：15.96m。
桥面宽度（桥面净空）：净—9m（行车道）+2 2.0（人行道）。
（二）技术标准设计荷载：公路Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/M计算，人群荷载3KN/。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
（三）主要材料1.混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.05m 的沥青混凝土，下层为厚0.06-0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23KN/m3计，混凝土重度按26KN/计。
2.钢材：采用R235钢筋，HRB335钢筋。
（四）构造形式及截面尺寸图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）如图1所示，全桥共有6片T形梁组成，单片T形梁为1.4m，宽1.8m；桥上横坡；为双向1.5%，坡度由C30混凝土铺装控制；设有5根横梁。
二．主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载横向分布系数如前所述，桥跨内设有五根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=13/15.5=0.838>0.5，故按G-M 法计算。
（1）计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩I 和 ：1）球主梁截面的中心位置x （见图2）： 翼缘板厚度按平均厚度计算，其平均板后为h 1=(10+16)cm=13cm则：x=2）抗弯惯性矩I 为I=[+]=9069822对于T 形截面梁，抗扭惯性矩可以近似按下式计算：式中 ， ——单个矩形截面的宽度和高度； ——矩形截面抗扭刚度系数；m ——梁截面划分成单个矩形截面的个数。
的计算过程及结果见表1。
表1 计算表即得 单位宽度抗弯及抗扭惯矩：(2) 横梁的抗弯及抗扭惯矩翼缘板有效宽度 的计算，计算图示如图3 所示。
横梁长度取两边主梁的轴线间距，即 l=5b=10mc=(3.85-0.16)/2=1.85m h′=110 b ′=16c/l=1.85/10=0.185根据的比值c/l 查表2，可得翼缘板有效工作宽度。
装配式钢筋混凝土简支T形梁设计
装配式钢筋混凝土简支T形梁的设计是在建筑设计中实用的许多技术之一。
与普通的混凝土梁相比，可重复使用的钢筋混凝土结构明显更加环保、经济实惠。
在使用装配式钢筋混凝土简支T形梁设计时，首先要进行工程设计计算，并遵循受力分析的原则，以确保设计的有效性和安全性。
为了增加梁的支撑刚度，建议可以在梁中部放置支撑厚度更大的钢筋混凝土，以增加梁的抗剪刚度，确保梁不因剪力被弯曲。
一般情况，工程需要设计 20cm厚度的钢筋混凝土简支T形梁。
然后，在进行装配式钢筋混凝土简支T形梁设计时，需要考虑构件在施工中的配合，采用受拉虎钳锚固技术，为钢筋混凝土梁提供稳固的锚固件，降低工程的施工难度，并为减少抗剪力提供保障。
此外，钢筋混凝土构件的配筋问题也需要比较充分的考虑。
建议钢筋应力采用总和方法，即在当前构件上分配相应的钢筋应力，以达到该类构件的更强稳固性。
最后，应该说明的是，由于混凝土结构柔性较差，抗震能力较弱，所以合理的考虑地震和结构动力特性，有效地增加钢筋混凝土梁的静态稳定性，帮助梁吸收地震能量，降低建筑物的受损程度，从而确保装配式钢筋混凝土简支T型梁的可靠性和安全性。
装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算基本设计资料1.标准跨径：20m2.计算跨径：19.5m3.主梁全长：19.96m4.桥面宽度（桥面净空）：净9m（行车道）+20.5m（防撞栏）。
技术标准设计荷载：公路—Ⅰ级，人群荷载采用主要材料钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。
混凝土：C50 ，容重；桥面铺装采用沥青混凝土：容重。
设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62—2004）构造形式及截面尺寸（桥梁横断面和主梁纵断面图）全桥共由5片梁组成，单片梁高1.3m，宽2.0m;设5根横梁。
一：主梁的计算一）主梁荷载横向分布系数B=9+2×0.5=10m l=19.5m b/l=0.0.513>0.51.跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法）二）主梁的弯矩及抗扭惯矩Ix和ITx求主梁界面的重心位置 (如图)：平均板厚：h1===36.5cmIx==0.07254主梁抗扭惯矩按 I T x = ,（）对于翼板：对于梁肋：故，主梁的抗扭惯矩为：I T x=单位板宽的弯矩及抗扭惯矩：三）横梁的抗弯及抗扭惯矩翼板的有效宽度的计算，计算如图：横梁的长度取两边主梁轴线之间的距离求横梁截面重心位置:=18cm由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，所以可取单位抗弯及抗扭惯矩:=四）计算参数：===0.387其中B为主梁全宽的一半 L为计算跨径故：五）计算荷载弯矩横向分布影响线已知影响系数b 3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b 0################ 1.15 1.100.980.910.80 b/4################ 1.130.900.660.350.12 b/2################ 1.100.530.12#####-0.66 3b/4################0.900.39##########-1.40 b ################0.800.12##########-1.640################ 1.09 1.06 1.000.960.92 b/4################ 1.060.980.900.820.75 b/2################ 1.000.910.810.730.67 3b/4################0.940.810.730.630.57 b################0.910.800.680.600.50k荷载荷载位置k1用内插法求梁位处横向分布影响线坐标值，如下图：1号梁和5号梁：2号梁和4号梁：3号梁 ：=列表计算各梁的横向分布影响线坐标值，表如下：梁号 算式荷载位置b-b1.6081.066 1.248 1.438 0.934 0.808 0.72 0.624 0.5561号3.5281.5042.162 2.92 0.88 0.336 -0.254 -0.676 -1.448-1.92 -0.438 -0.914 -1.482 0.054 0.472 0.974 1.3 2.004-0.321-0.073 -0.153 -0.247 0.009 0.079 0.163 0.217 0.3353.2071.4312.009 2.673 0.889 0.415 -0.091 -0.459 -1.1130.641 0.286 0.402 0.535 0.178 0.083 -0.018 -0.092 -0.2232号1.1881.114 1.164 1.22 1.024 0.938 0.846 0.766 0.7022.0721.342 1.552 1.86 1.112 0.678 0.336 -0.022 -0.348-0.884 -0.228 -0.388 -0.64 -0.088 0.26 0.51 0.788 1.05-0.148-0.038 -0.065 -0.107 -0.015 0.043 0.085 0.132 0.1751.9241.304 1.487 1.753 1.097 0.721 0.421 0.11 -0.1730.3850.261 0.297 0.351 0.219 0.144 0.084 0.022 -0.035 3号0.921.06 1.0 0.96 1.09 1.06 1.0 0.96 0.920.81.10 0.98 0.91 1.15 1.10 0.98 0.91 0.80.12-0.004 0.02 0.05 -0.006 -0.004 0.02 0.05 0.120.02-0.007 0.003 0.008 -0.01 -0.007 0.003 0.008 0.020.821.093 0.983 0.918 1.14 1.093 0.983 0.918 0.820.1640.2190.1970.1840.2280.2190.1970.1840.164绘制横向分布影响线图如下，求横向分布系数按《桥规》4.3.11条和4.3.5条规定汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m。
装配式钢筋混凝土简支T 梁设计一、设计资料钢筋混凝土T 形截面简支梁。
标准跨径b L 20.00m = ，计算跨径19.50j L m = 。
主筋采用HRB400钢筋（sd f ＝330MPa ；；E s ＝2.0×105MPa ），箍筋采用HRB335钢筋（sd f ＝280 MPa ；E s ＝2.0×105MPa）。
混凝土为C30（cd f ＝13.8 MPa ； td f ＝1.39 MPa ； 2.01tk f MPa =； E c ＝3.00×104MPa 。
），环境类别为一类，安全等级 为二级。
梁的截面尺寸如图1所示（单位mm ）； 其承受的内力如表1所示。
表1 梁内力计算表弯矩标准值M d图1 梁截面尺寸图（单位mm ）剪力标准值V d（注：车辆荷载引起的弯矩已计入冲击系数，1+μ =1.19）二、承载力极限状态计算时作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：)(211100∑∑==++=nj QjK Qj C K Q Q mi GiK Giud S S S S γψγγγγ（一）设计弯矩计算1、跨中截面γ0M d,L/2=γ0（γG M 恒+γq M 汽+Ψc γQ M 人）=1.0×（1.2×702+1.4×608+0.8×1.4×55）=1755.2kN ·m 2、1/4跨截面γ0M d,L/4=γ0（γG M 恒+γQ M 汽+Ψc γQ M 人）=1.0×（1.2×560+1.4×466+0.8×1.4×40）=1369.2kN ·m（二）设计剪力计算1、跨中截面 γ0V d,L/2=γ0（γG1V 汽+γG2V 人）=1.0×（1.4×45.5+0.8×1.4×2.0）=65.94kN 2、支点截面 γ0V d,0=γ0（γG V 恒+γG1V 汽+γG2V 人）=1.0×（1.2×160+1.4×128+0.8×1.4×4）=375.68kN三、跨中截面纵向受拉钢筋计算（一）计算T 形截面受压翼缘有效宽度fb '，计算高度fh '1、翼缘板的平均厚度fh '=(80+140)/2=110mm2、根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定：T 形截面受弯构件位于受 区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。
○1对于简支梁为计算跨径的1/3。
fb '=L/3=19500/3=6500mm②相邻两梁轴线间的距离。
f b '= S=1600mm③取b+2h b +12f h '，此处b 为梁的腹板宽，b h 为承托长度，f h '为不计承托的翼缘厚度。
f b '= b+2h b +12f h '=180+2⨯0+12×110=1500mm 。
故取f b '=1500mm（二）、主钢筋数量计算1、采用焊接钢筋骨架，取s a =30+0.07h=30+0.07×1300=121mm ，112233445566故h ︒=h －s a =1300－121=1179mm ； 2、判定T 形截面类型00,L/2110()13.81500110(1179)222559.35K 1755.2fcd f f d h f b h h N m M KN m γ'''-=⨯⨯-=⋅>=⋅ 故为第一类T 形截面。
3、求受压区高度60220010175521000610110063013815001179006301179743110d s cd f f γM ..α.ξ.f b h .x ξh ..h mm'⨯⨯=====-=⨯⨯'==⨯=<= 4、求受拉钢筋面积213815007434661330cd f s sdf b x ..A mm f '⨯⨯===采用8C 25+2C 22的钢筋，A s =3927+760=4687mm 2钢筋按5层布置，如图2所示。
钢筋混凝土保护层厚度取30mm 。
钢筋间横向净距钢筋布置图n s =180230228.463.240 1.2525=31mm mm mm -⨯-⨯=>⨯及。
图2 满足要求。
5、截面复核在已设计的受压钢筋中，8C 25面积为3927 mm 2，2C 22面积为760。
sd f =330Mpa 。
由图2钢筋布置图可求得3927(30228.4)760(30428.422.7)1003927760s a mm ⨯+⨯+⨯+⨯+==+实际有效高度：h 0=h －s a =1300－100=1200mm1381500110 2.283304687 1.55cd f f sd s f b h .KN m f A KN m ''=⨯⨯=⋅>=⨯=⋅故为第一类T 形截面。
受压区的高度x3304687751101381500sd s f cd f f A x mm h mm f b .⨯'===<='⨯ 正截面抗弯承载力0u M γ000()27513.8150075(1200)21804.78K 1.01755.2K u cd f d xM f b x h N m M N m '=-=⨯⨯⨯-=⋅>=⨯⋅γγ 又min 00.2%46872.17%0.45/0.19%1801200s td sd A f f bh ρρ>⎧===>=⎨>=⨯⎩故截面复核满足要求。
四、腹筋设计（一）、截面尺寸检查根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定：在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并不少于总数1/5的下层受拉的主筋通过。
支点截面的有效高度mm .-a h h 12562428301300-s 0=⎪⎭⎫⎝⎛+== 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定：矩形、T 形和工字形截面受弯构件，其抗剪截面应符合0,301051.0bh f V k cu d -⨯≤γ要求。
支点截面：kN V kN bh f d k cu 68.37553.6315612180301051.01051.0030,3=>=⨯⨯⨯=⨯--γ跨中截面：kN .V γkN ..bh f .d ，，L ,L/cu,k 683753760312001803010510105102/03203=>=⨯⨯⨯=⨯--说明截面尺寸符合要求。
（二）、检查是否需要按计算设置腹筋根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定：矩形、T 形和工字形截面受弯构件，符合)(1050.00230kN bh f V td d αγ-⨯≤时，要求时则不需要进行斜截面抗剪承载力计算，而仅按构造要求配置箍筋。
跨中截面：3-3200.5010=0.5101 1.391801200=150.12KN td f bh α-⨯⨯⨯⨯⨯⨯ 支座截面：3-3200.5010=0.5101 1.391801256=157.13KN td f bh α-⨯⨯⨯⨯⨯⨯因：-30L/200=65.94KN<0.510375.68d td d V f bh V KN γγ⨯<=，。
故可在梁跨中某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段按计算配置腹筋。
（三）、确定计算剪力绘制半跨梁的计算剪力图，如图3所示。
2图3 计算剪力图（单位：mm ）3-30200.510=0.5101 1.391801200=150.12KN x dx td V V f bh γα-==⨯⨯⨯⨯⨯⨯的截面距中截面距离可由图3按比例求的：mm .-..-.-V V -V V l l l x 26509465683759465121509750212021=⨯=⨯=故在1l 长度范围内可按构造要求配置箍筋。
距支座中心h/2处截面计算剪力d V '可按比例求得：kN ....)V (V l h V V l/d,d 0335594656837519500130068375200=--=--='）（其中由混凝土和箍筋承担的剪力取为0.6d V '＝0.6×355.03＝213.02KN由弯起钢筋承担的剪力取为0.4d V '＝0.4×355.03＝142.01KN（四）、配置弯起钢筋按比例关系，依图3计算需设弯起钢筋区段的长度：375.68213.025120375.68355.03sb -l mm-== 计算各排弯起钢筋截面积。
1、计算第一排（对支座而言）弯起钢筋截面积1sb A取用距支点中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。
设焊接钢筋骨架的架立筋（HRB400）为2C 25。
钢筋重心距梁受压区翼缘板上边缘距离：56sa mm '= 。
2011331.0142.018110.7510sin 0.7510330sin 45sb sb sd s V A mm f θ--⨯'===⨯⨯⨯⨯︒γ 2C 25钢筋的实际截面积2211982811sb sbA mm A mm '=>=满足抗剪要求，其弯起点为B ，弯终点落在支座中心A 截面处，弯起点B 至点A 距离为：28.428.4AB=1300-56++30++28.4=1157mm 22⎡⎤⎛⎫⎛⎫ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎣⎦则第一排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为1157mm.弯起钢筋与梁纵轴线交点1' 距支座中心的距离为：()130011573028.4 1.55802mm ⎡⎤--+⨯=⎢⎥⎣⎦2、计算第二排弯起钢筋截面积2sb A按比例关系，依图3计算第一排弯起钢筋弯起点B 处由第二排弯起钢筋承担的剪力值： 2(51201157)142.01125.905120650sb V KN -⨯==-故2022331.0125.907190.7510sin 0.7510330sin 45sb sb sd s V A mm f θ--⨯'===⨯⨯⨯⨯︒γ 2C 25钢筋的实际截面积2222982719sb sbA mm A mm '=>=满足抗剪要求，其弯起点为C ，弯终点落在第一排弯起钢筋弯起点B 截面处，弯起点C 至点B 距离为：()28.4BC=1300-56++30+2.528.4=1129mm 2⎡⎤⎛⎫⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦则第二排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：112911572286mm += 第二排弯起钢筋与梁纵轴线交点2'距支座中心的距离为：()130022863028.4 2.517372mm ⎡⎤--+⨯=⎢⎥⎣⎦3、计算第三排弯起钢筋截面积3sb A按比例关系，依图3计算第二排弯起钢筋弯起点C 处由第三排弯起钢筋承担的剪力值： 3(51202286)142.0190.035120650sb V KN -⨯==-故2023331.090.035140.7510sin 0.7510330sin 45sb sb sd s V A mm f θ--⨯'===⨯⨯⨯⨯︒γ 2C 25钢筋的实际截面积2233982514sb sbA mm A mm '=>=满足抗剪要求，其弯起点为D ，弯终点落在第二排弯起钢筋弯起点C 截面处，弯起点D 至点C 距离为：()28.4CD=1300-56++30+3.528.4=1100mm 2⎡⎤⎛⎫⨯ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦则第三排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：228611003386mm += 第三排弯起钢筋与梁纵轴线交点3'距支座中心的距离为：()130033863028.4 3.528652mm ⎡⎤--+⨯=⎢⎥⎣⎦4、计算第四排弯起钢筋截面积4sb A按比例关系，依图3计算第三排弯起钢筋弯起点D 处由第四排弯起钢筋承担的剪力值： 4(51203386)142.0155.095120650sb V KN -⨯==-故2024331.055.093150.7510sin 0.7510330sin 45sb sb sd s V A mm f θ--⨯'===⨯⨯⨯⨯︒γ 第四排用补充斜筋2C 20.钢筋的实际截面积2244628315sb sb A mm A mm '=>=满足抗剪要求，其弯起点为E ，弯终点落在第三排弯起钢筋弯起点D 截面处，弯起点E 至点D 距离为：22.722.7DE=1300-56++30+428.4=1078mm 22⎡⎤⎛⎫⎛⎫⨯+ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎣⎦则第四排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：338610784464mm += 第四排弯起钢筋与梁纵轴线交点4'距支座中心的距离为：130022.744643028.44396922mm ⎡⎤⎛⎫--+⨯+= ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦5、计算第五排弯起钢筋截面积5sb A按比例关系，依图3计算第四排弯起钢筋弯起点E 处由第五排弯起钢筋承担的剪力值： 5(51204464)142.0120.845120650sb V KN -⨯==-故2025331.020.841190.7510sin 0.7510330sin 45sb sb sd s V A mm f θ--⨯'===⨯⨯⨯⨯︒γ 而2C 22.钢筋的实际截面积2255760119sb sbA mm A mm '=>=满足抗剪要求，其弯起点为F ，弯终点落在第四排弯起钢筋弯起点E 截面处，弯起点F 至点E 距离为：22.722.7EF=1300-56++30+428.4=1078mm 22⎡⎤⎛⎫⎛⎫⨯+ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎣⎦则第五排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：446410785542mm +=已大于5120mm.即在欲设置弯起钢筋区域长度以外，弯起钢筋数量已满足抗剪承载力要求。
