过程装备与控制工程脱乙烷塔再沸器设计

化工原理课程设计再沸器的设计(总9页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--再沸器的设计一、设计条件以在五个大气压下（）的饱和水蒸汽作为热源。

设计条件如下：（1）管程压力、、管程压力(以塔底压力计算)：MPa KPa P w 12.0120217.03.105==⨯+=（2）将釜液视为纯氯苯，在釜底压力下，其沸点：根据安托因公式：tB CA p +-=log 查资料得：A= B= C= 则有： 69.22504.1516)1012.0log(b 6+-⨯t⇒ b t =℃（3）再沸器的蒸发量由于该塔满足恒摩尔流假设，则再沸器的蒸发量：h kg VM D b /61.1086461.11242.282=⨯==（4）氯苯的汽化潜热常压沸点下的汽化潜热为×103KJ/Kmol （即为kg ）.纯组分的汽化潜热与温度的关系可用下式表示：38.01238.012⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=t t t t rr c c (t c=℃)其中8.1372==b t t ℃,8.1311=t ℃,KJ/kg 5.3131=r ,则：KJ/kg 3.3105.3138.1312.3598.1372.35938.038.02=⎪⎭⎫ ⎝⎛--=r二、工艺结构尺寸的估算 （1）、计算传热速率QW 103647.93600/10003.31061.108645⨯=⨯⨯==b b r D Q(2)、计算传热温差△t m △t m =T -t b =、假定传热系数K依据壳程及管程中介质的种类，按竖直管式查表，从中选取K =800W/（）(4)、计算传热面积A p25p m 84=9.138********.9tm ⨯⨯=∆⋅=K Q A （5）、传热管规格选为Φ25mm ×2mm,L =4000mm,按正三角形排列，则传热管的根数为（根）2684025.014.384=⨯⨯=L d A N o Tπ （6）、壳体直径按节中介绍的方法求取壳体直径。

制造总表设计1. 封头制造信息1.1 EHA型标准椭圆封头（以内径为基准）JB/T47461.2 规格和重量总装图中，封头内径为1550mm，壁厚16mm，直边高度h=25mm根据《化工设备制造技术》封头展开下料直径Ds=1.2Di+2h+δ+30Ds——封头下料展开直径，包含30mm加工余量,mmDi——椭圆封头公称内径,mmδ——封头冲压板厚,mmh ——椭圆封头直边高度,mm所以Ds计算得1956mm 。

规格为φ1956×16，重量M=7.85×（1956/2）²×3.14×16×2=754Kg2. 壳体制造信息2.1壳体分为3段筒节，分别为件2，件12，件18。

其中由于件12过长，采用两块板拼接而成。

2.2 规格和重量根据《化工设备制造技术》零件的展开计算L=πDm=π(Di+δ)Di——公称直径Dm——中性层δ——壁厚所以L=4918mm件2：该段壳体筒节长975mm 规格975×4918×16重量M1=7.85×4918×975×16=602.3 Kg件12：该段壳体筒节由于长采用1950mm和1578.4mm宽的板拼接而成，所以规格（1950+1578.4）×4918×16重量M2=（1950+1578.4）×4918×16×7.85=2179.5Kg件18：该段壳体筒节由于长1545mm，所以规格1545×4918×16重量M3=1545×4918×16×7.85=954.4Kg3. 吊耳制造信息3.1 TPP型吊耳3.2总装图所示吊耳为TPP-2（L=180）根据HG/T21574—94 该吊耳为公称吊重2t ,带垫板的顶部板式吊耳.查表得垫板尺寸400×200 吊耳板δ=20 垫板δ=16。

大连理工大学本科课程设计立式热虹吸式再沸器机械设计说明书学院（系）：化工机械与安全学院专业：过程装备与控制工程学生姓名：孔闯学号：2指导教师：由宏新、代玉强评阅教师：完成日期：大连理工大学Dalian University of Technolog纲要本课程设计主要任务是设计 1 台立式热虹吸式再沸器，作为丙烯 -丙烷精馏塔的提馏段加热设施。

在大三放学期的时候已经初步达成了再沸器的工艺部分的设计和核算，本次设计主要进行再沸器的机械部分的计算及校核，包含再沸器各部分的构造说明，筒体壁厚的计算，封头壁厚的计算，管箱法兰和管板的计算，筒体和封头开孔及补强等。

经过 3 周的工作，已达成了再沸器的机械参数的计算，手工绘制了再沸器的装置图1 张和管板零件图 1 张。

目录纲要................................................................................................................错误 !不决义书签。

1设计基础 ..............................................................................................错误 !不决义书签。

项目背景 .........................................................................错误! 不决义书签。

设计依照 .........................................................................错误! 不决义书签。

技术根源及受权 .............................................................错误! 不决义书签。

成绩：《过程控制工程》课程设计报告题目：脱丙烷塔控制系统设计学院：计算机与电子信息学院班级：自动化姓名：学号：指导教师：起止日期：2012年12月31日～2013年01月4日目录一、设计任务书 (2)二、设计说明书 (5)1、摘要2、基本控制方案的设计与分析3、节流装置的计算4、蒸汽流量控制阀口径的计算三、参考文献 (11)四、附图 (15)一、设计题目：《脱丙烷塔控制系统设计》二、设计目的：1、掌握控制系统的基本构成、原理及设计的方法和步骤。

2、掌握控制方案的设计、仪表选型的方法及管道流程图、仪表接线图、仪表安装等图的绘制方法。

3、掌握节流装置和调节阀的计算。

4、了解信号报警及联锁系统的设计和顺序控制系统的设计。

5、通过理论联系实际，掌握必须的工程知识，加强对学生实践动手能力和独立完成工程设计任务能力的培养。

三、设计所需数据：1、主要工艺流程和环境特征概况脱丙烷塔的主要任务是切割C3和C4混合馏分，塔顶轻关键组分是丙烷，塔釜重关键是组分丁二烯。

主要工艺流程如图1所示：第一脱乙烷塔塔釜来的釜液和第二蒸出塔的釜液混合后进入脱丙烷塔，进料为气液混合状态，液化率为0.28。

进料温度为32℃，塔顶温度为8.9℃，塔釜温度为72℃。

塔内操作压力为0.75MPa(绝压)。

采用的回流比约为1.13。

冷凝器由0℃丙烯蒸发制冷,再沸器加热用的0.15 MPa(绝压)减压蒸汽由来自裂解炉的0.6 MPa(绝压)低压蒸汽与冷凝水混合制得的。

和其他精馏塔一样，脱丙烷塔也是一个高阶对象，具有对象通道多、内在机理复杂、变量间相互关联、动态响应慢、控制要求高等特点。

脱丙烷塔的自动控制应满足质量指标、物料指标、能量平衡及约束条件等要求。

脱丙烷塔所处的环境为甲级防爆区域,工艺介质为多种烃类混合物,沸点低、易挥发、易燃、易爆，生产装置处于露天，低压、低温。

主导风向由西向东。

2、仪表选型说明所选仪表应具有本质安全防爆性能等特点，电动Ⅲ型仪表在安全性、可靠性等方面已能满足要求。

大连理工大学本科毕业设计（论文）扬子30万t/年乙烯装置丙烯精馏塔再沸器设计Design of Propylene Rectifying Column Reboiler in YangziEthylene Plant学部（学院）：化工机械学院专业：过程装备与控制工程学生姓名：学号：指导教师：评阅教师：完成日期：大连理工大学Dalian University of Technology摘要该设计为扬子30万t/年乙烯装置丙烯精馏塔设计了再沸器。

论文首先收集了国内外诸多近期关于再沸器的文献，指出了现阶段再沸器存在的问题与解决方法，并展望了未来的发展方向。

论文从选型方面，对各种再沸器的优缺点进行了详细的分析与比较，并结合实际生产情况，确定使用釜式再沸器。

在工艺设计方面，使用管内无相变传热公式和莫斯廷斯基管外传热公式，确定了合适的尺寸，避免再沸器尺寸过大，且裕度合适。

设计中的强度设计依照GB150-1998和GB151-1999，按照TEMA-1998设计了浮头管板，并校核了振动失效。

经计算，所有设计均安全。

此外，文中还对新旧设计进行比较，从经济性，可靠性与维护方面进行分析。

经济性方面，成本费与加工费合计约为80万人民币。

相比较，原设计的设备成本比新设计要低。

可靠性和维护性方面，由于釜式再沸器有着相当的缓冲能力，而且不存在热应力，其可靠性好。

另外由于壳程是可拆结构，有利于壳程的清洗，对设备的持续工作有利。

所以，新设计在可靠性与维护性方面有优势。

关键词：工艺设计；强度设计；经济性分析Design of Propylene Rectifying Column Reboiler in Yangzi EthylenePlantAbstractThe reboiler of propylene rectifying column in Yangzi ethylene plant is designed in this work.. Firstly, the literatures about reboiler both at home and abroad are collected in this work, point out the exiting problem of rebioler and the possible solutions. It also prospects the future direction of its development. In the part of model selection, this designation has made a fully comparison and analysis of all kinds of reboiler. And after serious consideration of the reality, designer decides to use kettle reboiler. In process design part, designer uses no-phase-change Heat Transfer Tube Formula and Mosdingski Heat Transfer Tube Formula. The result is pretty appropriate because it avoid the oversize of the reboiler. In the strength design part, this designation fully obeys the standard of GB150-1998 and GB151-1999. TEMA-1998 standard is also used in the designation of floating head tube sheet. After that, designer checks the possibility of vibration failure, which shows a total safety of all the designation.What’s more, the comparison between the new reboiler and the old one is made. In economy part, the material cost and manufacturing cost is nearly 800,000RMB. It is shown that the old designation is cheaper than the new one. In reliability and maintenance part, because kettle rebioler has a considerable buffering capacity and has no thermal stress, its reliability is better. What’s more, the kettle rebioler is detachable which could convenient the wash and fix job. So the new designation has more advantage in reliability and maintenance.Key Words：Process Design；Strength Design；Economy Analyze目录摘要 (I)Abstract (II)1 文献综述 (1)再沸器的主要种类、特点及其应用场合 (1)釜式再沸器 (1)塔内置式再沸器 (1)水平热虹吸再沸器 (2)立式管侧热虹吸再沸器 (3)立式壳侧热虹吸再沸器 (3)强制流动再沸器 (4)再沸器存在的问题及其解决 (5)腐蚀泄漏问题 (6)振动失效问题 (8)焊接问题 (9)再沸器优化设计 (10)论文结构 (12)2 再沸器工艺设计 (13)设计背景 (13)再沸器选型 (16)工艺设计 (17)设计任务与设计条件 (17)估算设备尺寸 (17)传热系数的校核 (19)阻力校核 (22)工艺设计结果 (25)3 再沸器结构与强度设计 (26)筒体 (26)大端壁厚 (26)锥壳壁厚 (26)封头 (27)管箱 (27)短节 (27)封头 (28)结构尺寸 (29)补强 (29)管箱接管 (29)壳体进料接管 (30)壳体气相出口接管 (30)壳体液相出口接管 (31)固定管板 (32)计算各参数 (32)确定管板设计压力 (32)计算无量纲数 (32)计算管板厚度 (33)校核轴向应力 (33)校核拉脱力 (34)浮头 (35)浮动管板计算 (35)浮头盖计算 (37)浮头计算结果 (40)折流板，拉杆，滑道 (40)振动 (40)支座 (42)强度设计结果 (43)4 个人重点—设备费用与经济性分析 (44)设备费用估算 (44)操作费用评估 (46)可靠性评估 (46)设备维护 (46)结论 (47)参考文献 (48)附录A 符号说明 (49)致谢 (51)1 文献综述再沸器的主要种类、特点及其应用场合再沸器是精馏工艺中的核心装备之一，属于换热器的范畴，但是由于在其中发生了相变，其设计、施工、维修和管理方面也与日常的无相变换热器有所不同。

制造总表设计1. 封头制造信息1.1 EHA型标准椭圆封头（以内径为基准）JB/T47461.2 规格和重量总装图中，封头内径为1550mm，壁厚16mm，直边高度h=25mm根据《化工设备制造技术》封头展开下料直径Ds=1.2Di+2h+δ+30Ds——封头下料展开直径，包含30mm加工余量,mmDi——椭圆封头公称内径,mmδ——封头冲压板厚,mmh ——椭圆封头直边高度,mm所以Ds计算得1956mm 。

规格为φ1956×16，重量M=7.85×（1956/2）²×3.14×16×2=754Kg2. 壳体制造信息2.1壳体分为3段筒节，分别为件2，件12，件18。

其中由于件12过长，采用两块板拼接而成。

2.2 规格和重量根据《化工设备制造技术》零件的展开计算L=πDm=π(Di+δ)Di——公称直径Dm——中性层δ——壁厚所以L=4918mm件2：该段壳体筒节长975mm 规格975×4918×16重量M1=7.85×4918×975×16=602.3 Kg件12：该段壳体筒节由于长采用1950mm和1578.4mm宽的板拼接而成，所以规格（1950+1578.4）×4918×16重量M2=（1950+1578.4）×4918×16×7.85=2179.5Kg件18：该段壳体筒节由于长1545mm，所以规格1545×4918×16重量M3=1545×4918×16×7.85=954.4Kg3. 吊耳制造信息3.1 TPP型吊耳3.2总装图所示吊耳为TPP-2（L=180）根据HG/T21574—94 该吊耳为公称吊重2t ,带垫板的顶部板式吊耳.查表得垫板尺寸400×200 吊耳板δ=20 垫板δ=16。

先进控制在脱乙烷塔的应用作者：李文志来源：《环球市场》2017年第03期摘要：本文介绍了先进控制系统在脱乙烷塔工艺上的应用，通过实施先进控制，降低了操作员劳动量，降低了脱乙烷塔塔顶碳三损失，塔釜碳二损失。

关键字：先进控制脱乙烷塔再沸对于石油化工行业，自40年代至今采用PID控制规律的单回路系统一直是过程控制领域最主要的控制系统。

PID控制算法简单，有效，可以实现一般生产过程的平稳操作与运行，但单回路PID控制并不适用于特性复杂的被控过程，不能满足生产工艺的特殊需要和高精度控制要求。

50年代开始，过程控制领域出现了串级，比值，前馈等控制系统，这些系统在一定程度上满足了复杂生产过程，特殊生产工艺以及高精度控制的需要。

随着过程工业日益走上大规模，复杂化，对生产过程的控制品质要求越来越高，常规PID控制器不能达到应有的控制质量，因为它无法预测未来。

PID控制器根据当前的误差反馈信息来调整控制阀，当误差出现时，为时已晚，在这种情况下，先进过程控制出现了，习惯上把那些不同于常规单回路PID控制，并具有比PID控制更好控制效果的控制策略称作先进控制。

先进控制是基于模型的，并以系统辨识（最小二乘法为基础）、最优控制（极大值原理和动态规划方法等）以及最优估计（卡尔曼滤波理论）等现代控制理论为基础的一种控制方法。

先进控制，可以改善过程动态控制的性能、减少过程变量的波动幅度，使之能更接近其优化目标值，从而使生产装置在接近其约束边界的条件下运行，最终达到增强装置运行的稳定性和安全性、保证产品质量的均匀性、提高目标产品收率、增加装置处理量、降低运行成本、减少环境污染。

某乙烯装置分离工段采用的是横河的先进控制，它是由模型预估控制（MPC）发展起来的一种更为先进的控制策略。

它的基本思想是：通过一个动态的过程模型，根据过程输入（操纵变量MV，干扰变量DV）预估出CV未来的变化，并确定如何调整控制器输出以使所有过程变量（包括受控变量CV和操纵变量MV）达到设定值或在约束范围之内（所谓先进控制）。

一综述1.1塔设备简述在化学工业和石油工业中广泛应用的诸如吸收、解吸、精馏、萃取等单元操作中，气液传质设备必不可少。

塔设备就是使气液成两相通过精密接触达到相际传质和传热目的的气液传质设备之一。

塔设备一般分为级间接触式和连续接触式两大类。

前者的代表是板式塔，后者的代表则为填料塔，在各种塔型中，当前应用最广泛的是筛板塔与浮阀塔。

筛板塔在十九世纪初已应用与工业装置上，但由于对筛板的流体力学研究很少，被认为操作不易掌握，没有被广泛采用。

五十年代来，由于工业生产实践，对筛板塔作了较充分的研究并且经过了大量的工业生产实践，形成了较完善的设计方法。

筛板塔和泡罩塔相比较具有下列特点：生产能力大于10.5%，板效率提高产量15%左右；而压降可降低30%左右；另外筛板塔结构简单，消耗金属少，塔板的造价可减少40%左右；安装容易，也便于清理检修。

当前各炼厂的气体分离装置大部分仍然采用精馏分离。

化工生产中所处理的原料中间产物和粗产品等几乎都是由若干组分组成的混合物，蒸馏是分离液体混合物的典型单元操作。

低沸点烃类混合物是利用精馏方法使混合物得到分离的，其基本原理是利用被分离的各组分具有不同的挥发度，即各组分在同一压力下具有不同的沸点将其分离的。

其实质是不平衡的汽液两相在塔盘上多次逆向接触，多次进行部分汽化和部分冷凝，传质、传热，使气相中轻组分浓度不断提高，液相中重组分浓度不断提高，从而使混合物得到分离。

塔设备是能够实现蒸馏的气液传质设备，广泛应用于化工、石油化工、石油等工业中，其结构形式基本上可以分为板式塔和填料塔两大类。

板式塔用途较广，它是逐级接触式的气液传质设备。

浮阀塔于50年代初期在工业上开始推广使用，由于它兼有泡罩塔和筛板塔的优点，已成为国内应用最广泛的塔型，特别是在石油、化学工业中使用最普遍，对其性能研究也较充分。

浮阀塔板的结构特点是在塔板上开有若干大孔，每个孔上装有一个可以上、下浮动的阀片，浮阀的型式很多，目前国内最常用型式的为F型和1V-4型。

工业技术乙烯工业㊀２０１９ꎬ３１(１)㊀３７~３９ＥＴＨＹＬＥＮＥＩＮＤＵＳＴＲＹ脱乙烷塔再沸器结垢影响因素及对策周㊀尖ꎬ曾飞鹏ꎬ薛新超ꎬ宿伟毅ꎬ梁㊀多(中国石油天然气股份有限公司独山子石化分公司ꎬ新疆独山子８３３６９９)㊀㊀摘㊀要:针对脱乙烷分离工艺流程脱乙烷塔再沸器平均运行周期仅百天ꎬ管程中结垢现象严重ꎬ独山子石化分公司根据丁二烯等不饱和烯烃自聚条件ꎬ对不同的操作条件㊁不同的阻聚剂类型及注入方式进行了研究并实施了技术改造ꎮ实际运行证明ꎬ通过适当降低脱乙烷塔操作压力㊁选择合适的阻聚剂及优化的注入方式ꎬ可使再沸器运行周期延长和结焦情况大幅改善ꎬ运行周期超过８个月ꎮ关键词:脱乙烷塔㊀再沸器结焦㊀阻聚剂㊀㊀在中国石油天然气股份有限公司独山子石化分公司乙烯装置前脱乙烷分离技术中ꎬ脱乙烷塔再沸器(Ｅ－３８１１)采用低压蒸汽作为加热热源ꎬ设计操作压力(表)为２.５ＭＰａꎮ脱乙烷塔(Ｃ－３８０２)利用精馏原理分离裂解气中的碳二组分与碳三组分ꎬ塔顶和塔釜分别得到高纯度的碳二以下轻组分和碳三以上重组分ꎮ脱乙烷塔是乙烯整套装置的关键设备ꎬ其操作直接影响着上㊁下游各系统的平稳运行ꎮ在正常的生产运行过程中ꎬ该塔再沸器结垢频繁ꎬ且结垢物在现场无法直接清洗ꎬ需吊装到检修工坊才能完成清洗ꎬ造成检修难度大ꎮ若清洗不及时ꎬ则会影响到脱乙烷塔的正常运行ꎮ因此ꎬ如何延长再沸器的运行周期ꎬ降低检测难度ꎬ是保证乙烯装置稳定长周期运行的迫切任务ꎮ１㊀脱乙烷塔工艺流程脱乙烷塔接收碳三吸收塔(Ｃ－３８０１)的塔底物料以及来自于预冷段的液相进料ꎮ脱乙烷塔顶产物在脱乙烷塔冷凝器(Ｅ－３８１２)中冷凝ꎬ冷源为来自于乙烯精馏塔(Ｃ－４３０１)的乙烷㊁－３８ħ的丙烯冷剂和－５７ħ的乙烯冷剂ꎬ随后送至脱乙烷塔回流罐(Ｖ－３８３１)ꎮ回流罐中液相由回流泵(Ｐ－３８７１Ａ/Ｓ)送至塔顶作回流(见图１)ꎮ脱乙烷塔的进料包括:碳三吸收塔的塔底物料㊁预冷２号分离罐(Ｖ－３７３３)罐底的液相物料㊁裂解气凝液干燥器(Ｄ－３７４２Ａ/Ｓ)的裂解气凝液ꎮ脱乙烷塔最初设计参数是操作压力(表)为２.５ＭＰａꎬ顶温－２３ħꎬ灵敏板温度１９ħꎬ塔釜温度８６ħꎬ回流量６３.５ｔ/ｈꎮ当前操作塔压(表)为２.３ＭＰａꎬ顶温－２６ħꎬ釜温为８３ħꎬ灵敏板温度在１５~２１ħꎮ２㊀再沸器的运行状况脱乙烷塔塔釜再沸器(Ｅ－３８１１Ａ/Ｂ/Ｓ)ꎬ共设置３台ꎬ两开一备ꎮ利用低压蒸汽作为加热热源ꎬ采用间接方式将塔釜的重组分加热ꎮ在正常操作中ꎬ脱乙烷塔的塔釜物料中含有大量的碳四和碳五双烯烃ꎬ在进入再沸器加热过程中发生聚合反应ꎬ这些聚合物在再沸器中结垢ꎬ形成固体焦状物ꎬ极易堵塞换热管ꎬ从而导致再沸器加不上热ꎬ塔釜中的碳二含量超标ꎬ最终导致丙烯产品不合格ꎮ二烯烃的聚合最主要的影响因素是温度变化ꎬ即温度越高ꎬ二烯烃的聚合就越快ꎬ相应再沸器的结焦就越快ꎬ所以控制脱乙烷塔塔釜就能控制再沸器的结焦速度和结焦量ꎮ脱乙烷塔塔釜再沸器自２００９年９月开工以来ꎬ平均运行周期仅１００ｄꎬ再沸器管程结焦严重ꎬ严重影响换热效果ꎬ需将再沸器用吊车吊出装置进行水力清焦ꎮ收稿日期:２０１８－０１－３１ꎻ修改稿收到日期:２０１８－１０－２０ꎮ作者简介:周尖ꎬ男ꎬ２００４年毕业于湖南大学化学工程与工艺专业ꎬ工学学士ꎬ主要从事乙烯生产运行工作ꎬ高级工程师ꎮ㊀ ３８㊀ 乙烯工业第３１卷㊀图１㊀脱乙烷塔工艺流程示意３㊀再沸器结焦原因分析再沸器结焦其实就是不饱和烃类聚合的过程ꎬ主要反应机理是自由基的聚合反应ꎮ虽然不同工厂的聚合物其外观和颜色或有不同ꎬ但其性质却非常相近ꎬ皆是经自由基聚合反应所生成的聚烯烃类ꎮ自由基聚合反应[１－３]主要分三步骤:第一是起始反应ꎬ产生自由基ꎻ第二是链的延伸ꎬ即自由基与不饱和烃结合成另一个自由基ꎬ而链长(分子量)增加ꎬ如此不断产生高分子量的聚合物ꎻ第三是终止反应ꎬ即自由基与另一自由基或氢等其它物质结合而终止其活性ꎮ只要自由基形成ꎬ聚合反应立即发生ꎬ所以应先探讨其起始反应ꎮ３.１㊀热起始反应经高温裂解所产生的不饱和烃极具活性ꎬ如双烯类㊁炔类等ꎬ均极易热分解ꎮ通常热分解之后便产生烷基自由基ꎬ而这些自由基即是最主要的聚合物形成的起始步骤ꎮＲＨңＲ ＋Ｈ烷基自由基具极高活性ꎬ在系统中与不饱和烃反应并不断延伸ꎬ终而产生高分子量的聚合物ꎮ３.２㊀其它影响因子自由基一旦形成ꎬ聚合反应随即发生ꎮ聚合反应的速率受诸多因素影响ꎬ主要有:１)温度ꎮ通常温度每增加１０ħꎬ聚合反应的速率增加１倍ꎬ故操作温度应控制地越低越好ꎮ２)不饱和烃的浓度ꎮ活性不饱和烃的浓度可大幅影响聚合物的生成速率ꎬ其浓度随裂解原料㊁裂解深度等的不同而不同ꎮ３)催化效应ꎮ系统中的腐蚀剂产物会扮演聚合反应的催化剂ꎬ进而增加聚合反应ꎮ４)芳香烃含量ꎮ芳香烃可溶解聚合物ꎬ故可视为清洁的因子ꎮ３.３㊀聚合反应的后果若未能有效的控制聚合反应ꎬ大量的长链聚合物将在系统中形成ꎬ这些聚合物附着在分馏板上会影响塔盘分馏效果ꎬ或者沉积在塔釜底部及再沸器等处ꎮ结垢后的再沸器需要增加其表面温度以保证传热量ꎬ因而又导致聚合反应程度加深ꎬ如此产生恶性循环ꎬ最后再沸器必须切换进行检修ꎮ装置运行存在的主要问题:１)再沸器的加热热源为低压蒸汽ꎬ设计温度为１９０ħꎻ装置运行的实际平均温度为２２０ħꎬ最高达２５０ħꎮ２)ＧＥ公司提供的碳三阻聚剂２０Ｙ９７在３ａ运行记录中ꎬ调整阻聚剂用量ꎬ并不能延长再沸器运行周期ꎬ仍然是约百天ꎬ性能达不到预期的目的ꎮ３)关于不饱和烃和芳香烃的浓度ꎬ这是由裂解原料和裂解深度决定的ꎬ是无法改变的条件ꎮ４㊀改进措施４.１㊀降低再沸器热源温度蒸汽管网的温度是无法调整的ꎬ只能调整进入再沸器的蒸汽温度ꎮ参照蒸汽管网不同等级蒸㊀第３１卷周㊀尖等.脱乙烷塔再沸器结垢影响因素及对策 ３９㊀ ㊀汽平衡的方法ꎬ在蒸汽线上增加减温减压设施(见图２)ꎬ利用脱盐水雾化ꎬ降低蒸汽调节阀后温度到１０５ħꎮ２０１１年检修期间施工ꎬ增加雾化喷头ꎬ开工投用后ꎬ再沸器投用初期控制蒸汽温度１０５ħꎬ末期全开水量ꎬ温度在１１５ħꎬ基本实现预期目标ꎮ图２㊀增加减温减压设施４.２㊀降低脱乙烷塔塔釜温度脱乙烷塔如果塔釜温度能够降低ꎬ也能减缓聚合ꎮ要降低塔釜温度ꎬ只能降低脱乙烷塔操作压力ꎮ分步将脱乙烷塔的操作压力(表)从２.５ＭＰａ降低到２.３ＭＰａꎬ塔釜温度从８６ħ降低到８０ħꎮ４.３㊀阻聚剂注入方式的改善在阻聚剂注入点各增加１个流量计ꎬ可以监测到阻聚剂每个点的注入情况ꎬ方便判断阻聚剂的注入量(见图３)ꎮ图３㊀阻聚剂流量计的整改４.４㊀阻聚剂合理选型２００９年至２０１７年脱乙烷系统根据需要试用了５种阻聚剂ꎬ其中Ａ公司３种㊁Ｂ公司１种㊁Ｃ公司１种ꎬ经过试用ꎬ对比脱乙烷塔再沸器运行周期以及塔的整体运行情况ꎬ得出３家公司各１种阻聚剂满足生产要求ꎬ再沸器运行周期均可达到８个月以上ꎮ５㊀结语脱乙烷塔操作的稳定对于整个乙烯装置至关重要ꎬ脱乙烷塔再沸器由于物料自聚引起的结垢㊁运行周期短的问题ꎬ通过调整塔压和降低再沸器加热源低压蒸汽温度㊁优选阻聚剂得到了圆满解决ꎬ其运行周期达到了８个月以上ꎮ参考文献:[１]㊀李作政ꎬ冷寅正.乙烯生产与管理[Ｍ].北京:中国石化出版社ꎬ１９９１.[２]㊀王松汉.乙烯工业与技术[Ｍ].北京:中国石化出版社ꎬ２０００.[３]㊀殷卫宁ꎬ谢明.乙烯工学[Ｍ].北京:化学工业出版社.２０００.ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅａｎｄｔｒｅａｔｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｓａｒｅｐｕｔｆｏｒｗａｒｄｆｏｒｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｓｏｆａｃｔｕａｔｏｒ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｅｔｈｙｌｅｎｅｐｌａｎｔꎻａｃｔｕａｔｏｒꎻｆａｉｌｕｒｅꎻｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅＦＡＣＴＯＲＳＩＮＦＬＵＥＮＣＩＮＧＴＨＥＦＯＵＬＩＮＧＯＦＲＥＢＯＩＬ￣ＥＲＩＮＤＥＥＴＨＡＮＩＺＥＲＡＮＤＴＨＥＣＯＵＮＴＥＲＭＥＡＳＵＲＥＳ[３７]ＺｈｏｕＪｉａｎꎬＺｅｎｇＦｅｉｐｅｎｇꎬＸｕｅＸｉｎｃｈａｏꎬＬｉｕＺｈｅｎｂｉｎꎬＬｉａｎｇＤｕｏ.ＰｅｔｒｏＣｈｉｎａＤｕｓｈａｎｚｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙꎬＤｕｓｈａｎｚｉꎬＸｉｎｊｉａｎｇꎬＰ.Ｃ.８３３６９９Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｙｃｌｅｏｆｒｅｂｏｉｌｅｒｉｎｄｅｅｔｈａｎｉｚｅｒｗａｓｏｎｌｙａｒｏｕｎｄ１００ｄａｙｓｉｎａｖｅｒａｇｅꎬａｎｄｓｅｒｉｏｕｓｆｏｕｌｉｎｇｗａｓｆｏｕｎｄｉｎｔｕｂｅｓｉｄｅ.Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｓｅｌｆ￣ｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｕｎｓａｔｕｒａｔｅｄｏｌｅｆｉｎｓｓｕｃｈａｓｂｕｔａｄｉｅｎｅꎬＰｅｔｒｏＣｈｉｎａＤｕｓｈａｎｚｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙｓｔｕｄｉｅｄｄｉｆｆｅｒｅｎｔｏｐｅｒａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓꎬｖａｒｉｏｕｓｔｙｐｅｓｏｆｐｏｌｙｍｅｒｉｎｈｉｂｉｔｏｒａｎｄｉｎｊｅｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｓꎬａｎｄｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｔｅｃｈｎｉｃａｌｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ.Ｔｈｅａｃｔｕａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｐｒｏｖｅｄｔｈａｔｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｙｃｌｅｏｆｒｅｂｏｉｌｅｒｃａｎｂｅｐｒｏｌｏｎｇｅｄａｎｄｔｈｅｃｏｋｉｎｇｃａｎｂｅｇｒｅａｔｌｙｉｍｐｒｏｖｅｄｂｙｐｒｏｐｅｒｌｙｒｅｄｕｃｉｎｇｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｄｅｅｔｈａｎｉｚｅｒꎬｓｅｌｅｃｔｉｎｇａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅｉｎｈｉｂｉｔｏｒｓａｎｄｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇｔｈｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｍｏｄｅꎬａｎｄｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｙｃｌｅｃａｎｅｘｃｅｅｄ８ｍｏｎｔｈｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｄｅｅｔｈａｎｉｚｅｒꎬｒｅｂｏｉｌｅｒｃｏｋｉｎｇꎬｉｎｈｉｂｉｔｏｒＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＡＮＤＣＯＮＴＲＯＬＭＥＡＳＵＲＥＳＯＦＰＲＯＣＥＳＳＣＯＲＲＯＳＩＯＮＰＲＯＴＥＣＴＩＯＮＳＹＳＴＥＭＩＮＥＴＨＹＬＥＮＥＰＬＡＮＴ[４０]ＺｅｎｇＦｅｉｐｅｎｇꎬＺｈａｎｇＬｅｉꎬＪｉａｎｇＰｅｎｇｆｅｉꎬＷａｎｇＱｉａｎｇꎬＬｕｏＬｉｎｇｌｉ.ＰｅｔｒｏＣｈｉｎａＤｕｓｈａｎｚｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙꎬＤｕｓｈａｎｚｉꎬＸｉｎｊｉａｎｇꎬＰ.Ｃ.８３３６９９Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅ１０００ｋｔ/ａｅｔｈｙｌｅｎｅｐｌａｎｔｉｎＤｕｓｈａｎｚｉｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｄｉｔｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｍａｎａｇｅｍｅｎｔｍｏｄｅｆｒｏｍｓｐｏｒａｄｉｃｍａｎａｇｅｍｅｎｔｔｏｐｒｏｃｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ.Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｏｎｃｏｒｒｏｓｉｏｎ￣ｐｒｏｎｅｓｙｓｔｅｍｓａｎｄｐｉｐｅｌｉｎｅｓｉｎｔｈｅｐｌａｎｔ.ＴｈｅＰｒｏｃｅｓｓＣｏｒｒｏｓｉｏｎＣｏｎｔｒｏｌＨａｎｄｂｏｏｋｆｏｒ１０００ｋｔ/ａＥｔｈｙｌｅｎｅＰｌａｎｔｗａｓｃｏｍｐｉｌｅｄꎬａｎｄｍｏｎｔｈｌｙｒｅｐｏｒｔｏｆｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｗａｓｒｅｑｕｅｓｔｅｄｔｏｂｅｓｕｂｍｉｔｔｅｄｏｎｔｉｍｅ.Ｔｈｅｐａｓｓｉｖｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｗａｓｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｄｉｎｔｏｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｅｑｕｉｐｍｅｎｔｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎꎬａｎｄｔｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｗａｓｐｒｅｖｅｎｔｅｄａｎｄｉｎｔｅｒｖｅｎｅｄｉｎａｄｖａｎｃｅꎬｓｏａｓｔｏｅｎｓｕｒｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｐｒｏｃｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎꎻｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｓｙｓｔｅｍꎻｃｏｎｔｒｏｌｍｅａｓｕｒｅｓＯＰＥＲＡＴＩＯＮＢＯＴＴＬＥＮＥＣＫＡＮＤＯＰＴＩＭＩＺＡＴＩＯＮＭＥＡＳＵＲＥＳＯＦＱＵＥＮＣＨＯＩＬＴＯＷＥＲＳＹＳＴＥＭ[４５]ＬｕｏＬｉｎｇｌｉꎬＪｉａｎｇＰｅｎｇｆｅｉꎬＺｈａｎｇＬｅｉꎬＹａｎｇＪｕｎꎬＬｉａｎｇＤｕｏ.ＰｅｔｒｏＣｈｉｎａＤｕｓｈａｎｚｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙꎬＤｕｓｈａｎｚｉꎬＸｉｎ￣ｊｉａｎｇꎬＰ.Ｃ.８３３６９９Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｑｕｅｎｃｈｏｉｌｔｏｗｅｒｉｎｔｈｅ１０００ｋｔ/ａｅｔｈｙｌｅｎｅｐｌａｎｔｉｎＤｕｓｈａｎｚｉｄｅｖｉａｔｅｄｆｒｏｍｔｈｅｄｅｓｉｇｎｉｎｄｉｃａｔｏｒｓꎬａｎｄｔｈｅｑｕｅｎｃｈｏｉｌｔｏｗｅｒｗａｓｏｐｅｒａｔｅｄａｔｅｘｔｒｅｍｅｌｏａｄｓꎬｓｅｒｉｏｕｓｌｙａｆｆｅｃｔｉｎｇｔｈｅｕｎｉｔｌｏａｄ.Ｔｏｓｏｌｖｅｔｈｉｓｏｐｅｒａｔｉｏｎｂｏｔｔｌｅｎｅｃｋꎬｓｏｍｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｓｗｅｒｅｐｕｔｆｏｒｗａｒｄｉｎｃｌｕｄｉｎｇｐｒｏｐｅｒｌｙｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｑｕｅｎｃｈｏｉｌｖｉｓｃｏｓｉｔｙꎬｒｅｄｕｃｉｎｇｔｈｅｉｎｔｅｒｎａｌｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎｑｕａｎｔｉｔｙｏｆｑｕｅｎｃｈｏｉｌａｎｄｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｂｏｔｔｏｍｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｑｕｅｎｃｈｏｉｌｔｏｗｅｒ.Ａｆｔｅｒｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎꎬｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙｏｆｑｕｅｎｃｈｏｉｌｔｏｗｅｒｒｅｔｕｒｎｅｄｔｏｎｏｒｍａｌ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｑｕｅｎｃｈｉｎｇｏｉｌｔｏｗｅｒꎻｖｉｓｃｏｓｉｔｙꎻｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎＡＮＡＬＹＳＩＳＡＮＤＤＩＳＣＵＳＳＩＯＮＯＮＴＨＥＲＥＡＳＯＮＳＦＯＲＰＬＵＧＧＩＮＧＯＦＣＲＡＣＫＩＮＧＦＵＲＮＡＣＥＴＵＢＥ[４９]ＷｕＪｉａｗｅｉ１ꎬＣｕｉＪｕｎｈｕａ２ꎬｚｈａｎｇＸｉｎｆａｎｇ１１.Ｚｈｏｎｇｋｅ(Ｇｕａｎｇ￣ｄｏｎｇ)Ｒｅｆｉｎｅｒｙ＆ＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙＬｉｍｉｔｅｄꎬＺｈａｎｊｉａｎｇꎬＧｕａｎｇｄｏｎｇꎬＰ.Ｃ.５２４０７６ꎻ２.ＳＩＮＯＰＥＣＭａｏｍｉｎｇＣｏｍｐａｎｙꎬＭａｏｍｉｎｇꎬＧｕａｎｇｄｏｎｇꎬＰ.Ｃ.５２５０００.Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＢａｓｅｄｏｎｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｃｏｌｌｅｃｔｅｄｐｌｕｇｇｉｎｇｐｒｏｂｌｅｍａｎｄｄａｔａｏｆｔｈｅｅｔｈｙｌｅｎｅｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｉｎＭａｏｍｉｎｇｆｒｏｍ２００９ｔｏ２０１４ꎬｔｈｉｓｐａｐｅｒｓｕｍｓｕｐｔｈｅｍａｉｎｒｅａｓｏｎｓｆｏｒｔｈｅｐｌｕｇｇｉｎｇｏｆｆｕｒｎａｃｅｔｕｂｅｉｎｒｅｃｅｎｔｙｅａｒｓꎬｉｎｃｌｕｄｉｎｇｔｈｅｉｎｆｅｒｉｏｒｑｕａｌｉｔｙｏｆｒａｗｍａｔｅｒｉａｌꎬｅｑｕｉｐｍｅｎｔｄｅｆｅｃｔꎬｄｅｔｅｒｉｏｒａｔｉｏｎｏｆｐｒｏｃｅｓｓｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓａｎｄｃｈａｎｇｅｓｉｎｏｐｅｒａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅꎬａｎｄｐｕｔｓｆｏｒｗａｒｄｓｏｍｅｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｍｅａｓｕｒｅｓａｎｄｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ.Ａｆｔｅｒａｄｏｐｔｉｎｇｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓꎬｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｒａｔｅｏｆｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｗａｓｄｅｃｒｅａｓｅｄꎬｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｙｃｌｅｗａｓｅｘｔｅｎｄｅｄａｎｄｔｈｅｂｅｎｅｆｉｔｗａｓｇｕａｒａｎｔｅｅｄ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅꎻｒｅａｓｏｎｆｏｒｐｌｕｇｇｉｎｇꎻａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎＩＮＦＬＵＥＮＣＥＯＦＤＩＶＥＲＳＩＦＩＥＤＣＲＡＣＫＩＮＧＲＡＷＭＡ￣ＴＥＲＩＡＬＯＮＯＰＥＲＡＴＩＯＮＯＦＣＲＡＣＫＩＮＧＦＵＲＮＡＣＥ[５５]ＦａｎＱｉｈｕｉꎬＺｈａｎｇＬｅꎬＳｕＷｅｉｙｉꎬＬｉｕＺｈｅｎｂｉｎꎬＺｈａｎｇＧｕｏｄｏｎｇ.ＰｅｔｒｏＣｈｉｎａＤｕｓｈａｎｚｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙꎬＤｕｓｈａｎｚｉꎬＸｉｎｊｉａｎｇꎬＰ.Ｃ.８３３６９９Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅｒａｗｍａｔｅｒｉａｌｓｏｆｔｈｅ１０００ｋｔ/ａｅｔｈｙｌｅｎｅｐｌａｎｔａｔＰｅｔｒｏＣｈｉｎａＤｕｓｈａｎｚｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙｃｏｎｓｉｓｔｏｆｎａｐｈｔｈａ(ＮＡＰ)ꎬｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｅｔｈａｎｅ/ｐｒｏｐａｎｅꎬｌｉｇｈｔｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｓꎬＬＰＧａｎｄｈｙｄｒｏｃｒａｃｋｉｎｇｔａｉｌｏｉｌ(ＨＶＧＯ).Ｂｅｃａｕｓｅｏｆｔｈｅｄｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆｃｒａｃｋｉｎｇｒａｗｍａｔｅｒｉａｌｓꎬｔｈｅｓｗｉｔｃｈｉｎｇｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｗａｓｆｒｅｑｕｅｎｔ.ＴｈｅｌｉｇｈｔｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｒｅｇｕｌａｔｉｎｇｖａｌｖｅｏｆｌｉｇｈｔｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎｆｕｒｎａｃｅｗａｓｏｆｔｅｎｂｌｏｃｋｅｄꎬａｎｄｌｅａｋａｇｅｗａｓｆｏｕｎｄａｔｔｈｅｓｅｃｏｎｄａｒｙｓｔｅａｍｉｎｊｅｃｔｉｏｎｏｆＨＶＧＯｆｕｒｎａｃｅ.Ｂｙｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇｔｈｅｕｎｉｔｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｅｌｉｍｉｎａｔｉｎｇａｎｄｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇｔｈｅｈｉｄｄｅｎｄａｎｇｅｒｓꎬｔｈｅｌｏｎｇ￣ｔｅｒｍｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｃａｎｂｅａｃｈｉｅｖｅｄ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅꎻｌｉｇｈｔｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎꎻｈｙｄｒｏｃｒａｃｋ￣ｉｎｇｔａｉｌｏｉｌꎻｌｏｎｇ￣ｔｅｒｍｏｐｅｒａｔｉｏｎＥＦＦＥＣＴＯＦＰＲＯＣＥＳＳＡＤＪＵＳＴＭＥＮＴＯＮＮＯＸＣＯＮ￣ＴＥＮＴＯＦＥＸＨＡＵＳＴＧＡＳＩＮＣＲＡＣＫＩＮＧＦＵＲＮＡＣＥＯＦＥＴＨＹＬＥＮＥＰＬＡＮＴ[５９]ＷｕＪｉａｎ.ＳＩＮＯＰＥＣＺｈｅｎｈａｉＲｅｆｉｎｉｎｇ＆ＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙꎬＮｉｎｇｂｏꎬＺｈｅｊｉａｎｇꎬＰ.Ｃ.３１５２０７Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＴｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓｔｈｅｍｅａｓｕｒｅｓｆｏｒｒｅｄｕｃｉｎｇｔｈｅＮＯｘｃｏｎｔｅｎｔｏｆｅｘｈａｕｓｔｇａｓｉｎｔｈｅｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｐｌａｎｔ.ＴｈｒｏｕｇｈｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆＮＯｘｆｏｒｍａｔｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍꎬｗａｙｓｔｏｒｅｄｕｃｅｔｈｅｒｍａｌＮＯｘａｒｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄꎬａｎｄｓｏｍｅｐｒｏｃｅｓｓａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｓａｒｅｔａｋｅｎｓｕｃｈａｓｒｅｄｕｃｉｎｇａｉｒｐｒｅｈｅａｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅꎬｏｘｙｇｅｎｃｏｎｔｅｎｔｉｎｈｅａｒｔｈꎬｆｅｅｄｆｌｏｗａｎｄｓｉｄｅｗａｌｌｂｕｒｎｅｒｆｕｅｌｒａｔｉｏ.ＴｈｅＮＯｘｃｏｎｔｅｎｔｉｎｅｘｈａｕｓｔｇａｓｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒｔｈｅａｄｊｕｓｔｍｅｎｔａｒｅｃｏｍｐａｒｅｄꎬｐｒｏｖｉｄｉｎｇａｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｆｕｒｔｈｅｒｒｅｄｕｃｉｎｇｔｈｅＮＯｘｃｏｎｔｅｎｔｏｆｔｈｅｕｐ￣ｔｏ￣ｓｔａｎｄａｒｄｅｘｈａｕｓｔｇａｓｉｎｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅꎻｎｉｔｒｏｇｅｎｏｘｉｄｅ/ＮＯｘꎻｅｎｖｉｒｏｎ￣ｍｅｎｔａｌｅｍｉｓｓｉｏｎꎻｐｒｏｃｅｓｓａｄｊｕｓｔｍｅｎｔＯＰＴＩＭＩＺＡＴＩＯＮＯＦＳＴＡＲＴＵＰＰＬＡＮＯＦＥＴＨＹＬＥＮＥＲＥＦＲＩＧＥＲＡＴＩＯＮＣＯＭＰＲＥＳＳＯＲＷＩＴＨＲＥＡＬＭＡＴＥ￣ＲＩＡＬＳ[６２]ＪｉａｎｇＺｅｚｈｏｕꎬＬｉｕＨｏｕｔａｏꎬＷａｎｇＰｅｉｇｅ.ＳＩＮＯＰＥＣ￣ＳＫ(Ｗｕ￣ｈａｎ)ＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙＬｉｍｉｔｅｄꎬＷｕｈａｎꎬＨｕｂｅｉꎬＰ.Ｃ.４３００８０Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｏｐｅｎｅｔｈｙｌｅｎｅｈｅａｔｐｕｍｐｉｓｃｏｍｐｏｓｅｄｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｔｏｗｅｒａｎｄｅｔｈｙｌｅｎｅｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒꎬａｎｄｔｈｅｇａｓｆｒｏｍｔｈｅｔｏｐｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｔｏｗｅｒｇｏｅｓｓｔｒａｉｇｈｔｉｎｔｏｔｈｅｔｈｉｒｄ￣ｓｔａｇｅｓｕｃｔｉｏｎｔａｎｋｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ.Ｔｈｅｕｓｅｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｈｅａｔｐｕｍｐｉｎｃｒｅａｓｅｓｔｈｅｄｉｆｆｉｃｕｌｔｉｅｓｏｆｓｔａｒｔｕｐ.Ｄｕｒｉｎｇｔｈｅｉｎｉｔｉａｌｓｔａｒｔｕｐｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｈｅａｔｐｕｍｐꎬｌｏｗｆｒｅｑｕｅｎｃｙｓｕｒｇｅｏｆｔｈｅｅｔｈｙｌｅｎｅｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｗａｓｆｒｅｑｕｅｎｔｌｙｆｏｕｎｄａｔｌｏｗｓｐｅｅｄａｎｄａｄｊｕｓｔａｂｌｅｓｐｅｅｄｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｈｅａｔｐｕｍｐ.Ｃｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｒｅｃｏｒｄｄａｔａａｎｄｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｏｆｉｎｉｔｉａｌｓｔａｒｔｕｐꎬｔｈｉｓｐａｐｅｒｏｐｔｉｍｉｚｅｓｔｈｅｓｔａｒｔｕｐｐｌａｎｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒａｆｔｅｒｔｈｅｏｖｅｒｈａｕｌｉｎ２０１６ꎬｐｕｔｓｆｏｒｗａｒｄｔｈｅｋｅｙｃｏｎｔｒｏｌｐｏｉｎｔｓｄｕｒｉｎｇｓｔａｒｔｕｐꎬａｎｄｏｐｔｉｍｉｚｅｓｔｈｅｃｒｉｔｉｃａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｓｄｕｒｉｎｇｓｔａｒｔｕｐ.Ｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚｅｄｓｔａｒｔｕｐｐｌａｎｉｍｐｒｏｖｅｄｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｕｎｉｔｄｕｒｉｎｇｓｔａｒｔｕｐꎬａｖｏｉｄｅｄｍａｔｅｒｉａｌｌｏｓｓａｎｄｃｒｅａｔｅｄｂｅｎｅｆｉｔｆｏｒｔｈｅｃｏｍｐａｎｙ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｅｔｈｙｌｅｎｅｈｅａｔｐｕｍｐꎻｓｕｒｇｅꎻｓｃｈｅｍｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎＡＢＳＴＲＡＣＴＳＥＴＨＹＬＥＮＥＩＮＤＵＳＴＲＹＳｔａｒｔｅｄＰｕｂｌｉｃａｔｉｏｎｉｎ１９８９ꎬＱｕａｒｔｅｒｌｙ.Ｍａｒ.２０１９Ｖｏｌ.３１Ｎｏ.１Ｔｏｔａｌ１１７ｔｈ。

!备# $2020,37(3) 12 〜15石油化工设计Petrochemical Design 烷基化装置脱异丁烷塔重沸器的设计许2建，梁泽涛，刘春阳（中石油华东设计院有限公司，山东青岛266071）摘要：脱异丁烷塔重沸器是烷基化装置的关键设备之一，通常为卧式热虹吸式重沸器。

对于30万/ a 的烷基化装置来说，以导热油或低压蒸汽为热源的情况下，该重沸器壳体内径为1 500 m m 左右％且随 着装置规模的扩大,该重沸器尺寸会相应增大或多台重沸器并联使用，给设备管道设计、现场施工都带来 了很大困难。

在塔釜设置隔板，可有效地降低重沸器壳程进出口温度,提高重沸器传热温差。

流程模拟结果显示：塔釜设置隔板后，重沸器壳程进出口温度分别降低了 24.3 T 和23.6 T ，同时塔顶、塔底产品的 流量及规格保持不变。

换热器计算结果显示：塔釜设置隔板后，对数平均温度差提高了 47%，换热面积减少33%，选型后的壳体内径缩小了 300 mm %另外，隔板的溢流作用也为重沸器进料提供了稳定的压头，大幅提高了塔底重沸系统的操作稳定性。

对于烷基化装置反应流出物物系来说，由于进脱异丁烷塔前经 过聚结分离脱除酸碱处理，设置隔板不存在重沸器堵塞问题％该方案无论对新建还是改造的烷基化装置来说，都不失为一种很好的优化工艺％关键词：烷基化脱异丁烷塔重沸器doi ：10. 3969/j. issn. 1005 - 8168.2020- 03- 004近年来，随着中国工业化进程的加快,环境污 注。

特别是每年 现的雾 霾现象，更将大气污染问题推上了风口浪尖。

为此，国家有关部门相继出台了车用汽油国'、国（、国可标准，并划定了执行时间。

相关技术要求见表1"表1国！、国V 、国#A }#B 车用汽油参数要求项目国'国V国）A国）B硫含量/(mg • k/1 )%50%10%10%10含量,％%40%40%35%35含量,％%28% 24%18%15执行时间/a2014201720192024不同于国'、国V 阶段普遍采用的加氢脱硫技术，车用汽油技术进入国可阶段由于国）标准对汽油中的芳桂和烯桂含量要求更严格，因而烷 基化技术成为其首选"烷基化是一个广义的概念"石油炼制过程中 的烷基化是指在酸性催化剂的作用下，烷桂分子与烯桂分子进行化学加成反应，生成异辛烷（烷基化汽油）的催化反应过程，遵循正碳离子-链式反应机理"在反应过程中，烷桂分子中活泼氢原子的位置被烯桂所取代"由于异构烷桂中叔碳原子 上的氢原子比正构烷桂中碳原子上的氢原子活泼的多，因此更容易参与烷基化反应[1_2]"烷基化汽油是由烷组成的异构烷桂混 ，具有辛烷值高、蒸压低、硫含量低、不含和 等，是优良的汽油调和组分⑶"1烷基化技术发展到今天，已衍生出多种工艺"按催化剂分类,可分为氢氟酸烷基化、硫酸烷基化、固体酸烷基化和离子液烷基化等"尽管工艺技术多样，但其产品分憎部分却大同小异,常规配置 烷塔和脱正丁烷塔的组合,有的装置还会设置脱丙烷塔,以回收抽出丙烷中的碳四组分。