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梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×17.140=15.426kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面38×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80=30.931N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
（二）：支撑梁的受力计算：
1.支撑梁选用Ф325×10的无缝钢管制作而成，其计算校核如下（详图见附图〈3〉）：
已知：P1=290000N 钢丝绳夹角为：600F= P1=290000N 则：F1=F×sin600=251147.4N F2=F×cos600=145000N F3= P1-F1=38852.6N F5=F3/tan740 =11132.55N
F4= F3/sin740=40471.46N
则支撑梁水平方向所受合力为：
F6=F5+F2=156132.55N
支撑梁的截面的力学特性如下：
横截面积：A=（D-δ）πδ=（325-10）×3.14×10=9900mm2
回转半径：r=0.353×（D-δ）=0.353×（325-10）=111mm
折减的系数θ值为：θ =0.729 查表的（重型设备吊装手册）根据所设置的支撑梁长度L=8000mm
则长细比为：
λ=γL =111
8000≈72.07 故 长细比值为（查表得）：
A 1=1.222
B 1=0.0062
折减的系数θ值为：
θ = A 1- B 1λ=1.222-0.0062×72.07=0.775
应力δ为：
δ=A θ6F =9900
775.055.156132⨯≈20.35N/mm 2 支撑梁材质为20#钢，其屈服极限（端面抗压）δs =210MPa
取安全系数K=1.6
则 需要应力为：[δ]=6
.1210=131.25N/mm 2 因 [δ]>δ 所以符合要求
2．支撑梁的制作尺寸见附图（4）所示，支撑梁上辅助吊耳，选用7吨吊耳，。
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.0m，梁截面 B×D=350mm×2500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 1.20m。
梁底按照均匀布置承重杆5根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
4000图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.50+0.20)+1.40×2.00=79.540kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×2.50+0.7×1.40×2.00=88.022kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×2.8。
梁截面设计: LJM-2===========================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=300mm，h=500mm。
砼 C30，fc=14.30N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HPB235，fy=210N/mm2。
弯矩设计值 M=96.00kN.m，剪力设计值 V=63.40kN，扭矩设计值 T=20.00kN.m。
(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.受扭承载力计算。
-----------------------------------------------------------2 截面验算：(1)截面验算：V/(bh0)+T/(0.8W t)=63400/(300×465)+20000000/(0.8×18000000)=1.84(N/mm2) < 0.250βc f c=0.250×1.00×14.30=3.58(N/mm2) 截面满足(2)计算判断：V/(bh0)+T/W t=1.57(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2) 且 V=63.40kN <0.35f t bh0=69.82kN 且 T/W t=1.11(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2)截面配筋按纯扭计算。
-----------------------------------------------------------3 正截面受弯承载力计算：(1)按双筋计算：as下=35mm，as上=35mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.055 < ξb=0.518(2)上部纵筋：As1=300mm2ρ=0.20% < ρmin=0.20% 按构造配筋As1=300mm2(3)下部纵筋：As=604mm2ρmin=0.20% < ρ=0.40% < ρmax=2.50%-----------------------------------------------------------4 纯扭截面承载力计算：(1)按纯扭计算：V/(bh0)+T/W t=1.57(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2) 且 V=63.40kN <0.35f t bh0=69.82kN 且 T/W t=1.11(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2)(2)受扭箍筋计算：Asv/s=0.00mm2/m Avt/s=353.91mm2/m(单肢),(2*Avt+Asv)/s=707.82mm2/m ρsvmin=0.19% < ρsv=0.24% ；按纯剪计算的箍筋 Asv/s=-624.59mm2/m ρsv=-0.21% < ρsvmin=0.16% 按构造配筋Av/s=490mm2/m(2*Avt+Av)/s=1198.29mm2/m。
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.5×0.9×3]×1＝29.043kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝24.993kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)]×1＝19.225kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×29.043×0.152＝0.082kN·mσ＝M max/W＝0.082×106/37500＝2.178N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×5400×281250)＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.993×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.671kN R2=1.25q1L=1.25×29.043×0.15＝5.445kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×19.225×0.15＝1.081kNR2'=1.25q2L=1.25×19.225×0.15＝3.605kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.671/1＝1.671kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.445]/1= 5.445kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.671/1＝1.671kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.341kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.445+0.039=5.484kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.455,5.484,3.455]=5.484kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.081/1＝1.081kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.605]/1= 3.605kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.081/1＝1.081kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.3/2)/2×1=0.564kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.605+0.03=3.635kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.986,3.635,1.986]=3.635kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.484×0.452，0.5×5.484×0.22]＝0.139kN·mσ=M max/W=0.139×106/24500=5.666N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.484×0.45，5.484×0.2]＝1.542kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.542×1000/(2×30×70)＝1.102N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.635×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.097mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.635×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.091mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.484×0.45,0.375×5.484×0.45+5.484×0.2]=3.085kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.943kN,R2=3.085kN,R3=1.943kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.635×0.45,0.375×3.635×0.45+3.635×0.2]=2.045kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.117kN,R2'=2.045kN,R3'=1.117kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.162×106/4490=36.072N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.543kNτmax=2V max/A=2×1.543×1000/424＝7.276N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.231kN，R2=3.717kN，R3=3.717kN，R4=0.231kN 正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.153kN，R2'=2.293kN，R3'=2.293kN，R4'=0.153kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.231，3.717，3.717，0.231]=3.717kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.153，2.293，2.293，0.153]=2.293kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.585×106/4490＝130.389N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.416kNτmax＝2V max/A=2×2.416×1000/424＝11.397N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.87mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.018kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=5.018kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.497kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=0.497kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝7.992kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.497kN，R2＝7.992kN，R3＝7.992kN，R4＝0.497kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN2N d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.75)＝max[0.497+4.829，7.992，7.992，0.497+4.829]+1.111＝9.103kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9103.141/(0.197×424)+0.007×106/4490＝110.542N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.103/(1×0.15)＝60.688kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
冠梁支撑长度计算公式在建筑工程中，冠梁支撑是一种常见的结构支撑形式，用于支撑梁或梁柱结构的施工过程中。
冠梁支撑的长度计算是一个重要的工作，它直接影响到支撑的稳定性和安全性。
本文将介绍冠梁支撑长度的计算公式及其应用。
冠梁支撑长度的计算公式可以通过以下步骤进行推导：1. 首先，我们需要确定支撑的最大受力情况。
这通常需要进行结构分析和计算，考虑到梁或梁柱结构的受力情况、荷载大小等因素，确定支撑受力的最大情况。
2. 然后，根据支撑的受力情况，我们可以利用静力学的原理，建立支撑的受力模型。
在这个模型中，我们可以分析支撑的受力情况，包括支撑的受力方向、大小等参数。
3. 接下来，我们可以利用支撑的受力模型，应用力学原理，建立支撑的受力方程。
通过这些受力方程，我们可以得到支撑的受力大小，从而确定支撑的长度。
4. 最后，根据支撑的受力大小和支撑的结构特点，我们可以得到支撑长度的计算公式。
这个计算公式可以用于确定支撑的长度，以满足支撑的稳定和安全要求。
根据以上步骤，我们可以得到冠梁支撑长度的计算公式。
在实际应用中，这个计算公式可以根据具体的工程情况进行调整和修正，以满足实际的工程要求。
冠梁支撑长度的计算公式通常可以表示为：L = K H。
其中，L表示支撑的长度，K是一个系数，H表示支撑的高度。
在这个公式中，系数K通常是根据支撑的结构特点和受力情况进行确定的。
在实际工程中，系数K可以根据支撑的具体情况进行调整，以满足支撑的稳定和安全要求。
冠梁支撑长度的计算公式可以应用于各种不同类型的冠梁支撑结构，包括单侧支撑、双侧支撑等。
在实际应用中，我们可以根据具体的支撑结构和受力情况，确定合适的系数K，从而得到支撑的合适长度。
除了冠梁支撑长度的计算公式，我们还需要注意一些其他因素。
例如，支撑的材料、连接方式、支撑的稳定性等因素都会影响支撑的长度。
在实际工程中，我们需要综合考虑这些因素，确定合适的支撑长度，以确保支撑的稳定和安全。
支撑梁计算重量计算公式在建筑结构设计中，支撑梁是一种常见的结构元素，用于支撑和传递楼板、墙体等部分的荷载。
支撑梁的重量是设计和施工过程中需要考虑的重要因素之一。
为了保证结构的安全性和稳定性，需要对支撑梁的重量进行准确的计算。
本文将介绍支撑梁的重量计算公式及其相关内容。
支撑梁的重量计算公式可以通过以下步骤进行推导：1. 确定支撑梁的材料和尺寸，首先需要确定支撑梁所采用的材料和尺寸，包括梁的截面形状、材料的密度等参数。
常见的支撑梁材料包括钢材、混凝土等，不同材料的密度和强度不同，需要根据实际情况进行选择。
2. 计算支撑梁的体积，根据支撑梁的尺寸和形状，可以计算出支撑梁的体积。
对于矩形截面的支撑梁，其体积可以通过长度、宽度和高度的乘积来计算；对于其他形状的支撑梁，可以采用相应的几何公式进行计算。
3. 计算支撑梁的重量：根据支撑梁的体积和材料的密度，可以计算出支撑梁的重量。
支撑梁的重量可以通过以下公式进行计算：支撑梁重量 = 支撑梁体积×材料密度。
其中，支撑梁的体积单位为立方米，材料密度单位为千克/立方米，计算结果的单位为千克或吨。
支撑梁的重量计算公式可以帮助工程师和设计师在设计和施工过程中准确地估算支撑梁的重量，从而指导材料的选择、结构的设计和施工的安排。
在实际工程中，支撑梁的重量计算也需要考虑其他因素的影响，如支撑梁的连接方式、荷载的大小等，需要综合考虑多个因素进行准确计算。
除了支撑梁的重量计算公式外，还需要注意以下几点：1. 考虑支撑梁的附加荷载，在实际工程中，支撑梁可能会承受除自重以外的附加荷载，如人员活动、设备摆放等。
在计算支撑梁的重量时，需要考虑这些附加荷载的影响，从而确定支撑梁的实际承载能力。
2. 考虑支撑梁的变形和挠度，支撑梁在承受荷载时会发生一定的变形和挠度，这些变形和挠度也会对支撑梁的重量产生影响。
在设计和施工过程中，需要对支撑梁的变形和挠度进行合理的控制，以确保结构的安全性和稳定性。
KL63梁模板支撑架设计计算梁宽×高=300×1000mm 1 选用材料相关数据如下：(1)18mm厚胶合板抗剪强度[τ]＝2.2N/mm2抗弯强度[f]＝16N/mm2m弹性模量E＝1.1×104 N/mm2(2)松木枋小楞 50×100mm抗剪强度[τ]＝1.4N/mm2抗弯强度[f]＝13N/mm2m弹性模量E＝1.0×104 N/mm2(3) 钢管Ф48×3.5mm抗剪强度[τ]＝110N/mm2抗弯强度[f]＝215N/mm2m弹性模量E＝2.1×105 N/mm2截面积 A＝489 mm2截面矩量 W＝5.08×103 mm3惯性矩 I＝12.18×104 mm42 梁底模板验算（1）荷载计算静载：模板自重： g1＝6KN/m3×0.5×0.018＝0.054KN/m 新浇砼梁重：g2 ＝25×0.3×1.0＝7.5 KN/m钢筋重：g3 ＝1.5×0.3×1.0＝0.45 KN/mg＝(g1+g2+g3)×1.2＝9.605 KN/m施工荷载： P＇＝2×0.3＝0.6 KN/mP＝1.4×P＇＝0.84 KN/mq＝ g+ P＝10.445 KN/m（2）强度验算：（按四跨连续板计算）l＝0.3mMmax＝Kmq l2＝(0.107×9.605+0.121×0.84)×0.3×0.3＝0.102 KN/mW＝300×18×18/6＝16200mm3f＝ 102000/16200＝6.296N/mm2＜[m f]＝16N/mm2m满足要求（3）剪应力验算：V＝（0.607×9.605+0.62×0.84）×0.3＝1.91×0.3＝0.573 KNτ＝3V/2bh=3×573÷(2×300×18)＝0.159 N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求（4）挠度验算W＝（0.632×9.605+0.967×0.84）×3004/100IE＝5.575×1010÷（100×1.1×104×300×183/12）＝0.35mm＜300/400＝0.75mm满足要求3 梁底小楞验算（1）荷载：梁底模板（压脚）传来重：q1=10.445×0.5＝5.223KN/m松木枋自重：q2 ＝6×0.05×0.1×1.2＝0.036 KN/m（2）强度验算：(小楞跨度为300+200×2)Mmax＝0.125×0.036×0.72+５.223×0.5×0.7÷8×（2-0.5/0.7）＝0.296 KN·mW＝bh2/6=50×1002/6＝83333mm3f＝296000/83333＝3.55 N/mm2＜[m f]＝13N/mm2 满足m要求（3）剪力验算V＝0.036×0.7/2+5.223×0.5＝2.624 KNτ＝3V/2bh＝3×2624÷(2×50×100)＝0.787 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2满足要求（4）挠度验算（自重可忽略不计）W＝5ql 4/384EI＝5×5.223×7004÷(384×104×50×1003/12)＝0.392mm＜700/400＝1.75mm 满足要求4 梁底模大楞验算（Ф48×3.5钢管），按三跨连续梁考虑，K=0.101（1）强度验算（Ф48×3.5钢管）,化为均布荷载计算,q = 2.624×3/0.9=8.75KN/mMmax＝K ql=0.101×8.75×0.9=0.80 KN·mW＝5.08×103mm3f＝M/W＝800000/5080＝157.48 N/mm2＜[m f]＝215N/mm2m满足要求（2）剪应力验算V＝1.286×2.624＝3.374 KNτ＝3V/2bh＝3×3374÷489＝20.7 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2满足要求（3）挠度验算W＝kw ql4/100EI＝1.76×2.264×9004÷（100×2.1×106×12.18×104）＝0.12mm＜600/400＝1.25mm 满足要求5 梁侧模验算（1）砼侧压力F1＝0.22γc·t0·β1·β2·v1/2F2＝γc·HV＝1.85m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/（30+15）＝4.44F1＝0.22×25×4.44×1.2×1.15×85.1＝45.84×1.26＝57.76 KN/m2F2＝25×1.0＝25 KN/m2取F＝25 KN/m2（注：V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）（2）梁侧模板强度验算立档用50×100mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm 用一根，梁侧模板按三跨连续梁计。
梁模板( 扣件钢管架) 计算书梁段:L16a。
、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m): 0.4m ；梁截面高度D(m): 1m ；混凝土板厚度(mm): 120mm；立杆纵距(沿梁跨度方向间距) La(m): 0.8m ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m ；脚手架步距(m): 1.2m ；梁支撑架搭设高度H(m)： 1 2.6m；梁两侧立柱间距(m): 0.8m ；承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m ；采用的钢管类型为①48 X 3.50 ;扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8 ；2. 荷载参数22模板自重(kN/m2): 0.35kN/m 2；33钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m 3；22施工均布荷载标准值(kN/m ): 2.5kN/m ；22新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m 2；22倾倒混凝土侧压力(kN/m ): 2kN/m ；22振捣混凝土荷载标准值(kN/m ): 2kN/m ；3. 材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm)：10000N/mm；木材抗弯强度设计值fm(N/mm) ：16N/mm；22木材抗剪强度设计值fv(N/mm ) ：1.7N/mm；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2) ：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm) ：205N/mm；面板弹性模量E(N/mm2) ：9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm) ：13N/mm；4. 梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：12mm；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm)：500mm；次楞间距(mm)：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14m；m主楞龙骨材料：木楞, 截面类型：矩形宽度：40mm高度：80mrp主楞根数：2次楞龙骨材料：木楞, 截面类型：矩形宽度：40mm高度：80mm次楞根数：2二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:3其中丫--混凝土的重力密度，取24.00kN/m ;t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得5.714h ;T -- 混凝土的入模温度，取20.00 C；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；H -- 模板计算高度，取0.75m；B 1--外加剂影响修正系数，取1.20 ;B 2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.00。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；2 2 2分别为18.00 kN/m 2、44.34 kN/m 2，取较小值18.00 kN/m 2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1. 抗弯验算2其中，(7 --面板的弯曲应力计算值(N/mm);M -- 面板的最大弯距(N.mm)；2[f]-- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值：q i = 1.2 X 0.5 X18X 0.90 = 9.72kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值：q 2 = 1.4 X 0.5 X 2X 0.90 = 1.26kN/m ;q = q 1+q2 = 9.72+1.26 = 10.98 kN/m ;计算跨度(内楞间距)： l = 300mm ；24面板的最大弯距M = 0.1 X10.98X300.002 = 9.88 X104N.mm；442经计算得到，面板的受弯应力计算值：（T = 9.88 X 10 / 2.70 X 10 = 3.66N/mm ;2面板的抗弯强度设计值： [f] = 13N/mm ；面板的受弯应力计算值（T = 3.66N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f] = 13N/mm 2，满足要求！2. 挠度验算q -- 作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18 X0.5 = 9.00N/mm ；l -- 计算跨度（内楞间距）： l = 300mm ；2E -- 面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm 2；面板的最大容许挠度值:[3 ] = 300/250 = 1.20mm ;面板的最大挠度计算值3 = 0.21mm小于面板的最大容许挠度值[3 ] = 1.20mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：截面类型为：矩形，宽度：40mm高度：80mm3内钢楞截面抵抗矩V = 42.67cm 3；4内钢楞截面惯性矩I = 170.67cm 4；内楞计算简图（1）. 内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，（T ~内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；M -- 内楞的最大弯距（N.mm）；V -- 内楞的净截面抵抗矩；[f]-- 2内楞的强度设计值按以下公式计算内楞跨中弯矩：内楞计算跨度（外楞间距）: l = 500mm ；24内楞的最大弯距：M = 0.1 X 3.29 X 500 = 8.24 X 10 N.mm经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值（T = 8.24 X 104/4.27 X 104 = 1.93 N/mm 2;2内楞的抗弯强度设计值： [f] = 16.00N/mm 2;内楞最大受弯应力计算值（7 = 1.93 N/mm 2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=16.00N/mm，满足要求！（2）. 内楞的挠度验算2其中E -- 面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2;q -- 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 18 X300/1000/2 = 2.70 N/mm ;l -- 计算跨度（外楞间距）：l = 500mm ;62I -- 木楞的截面惯性矩：I = 1.71 X106N/mm2;内楞的最大容许挠度值：[3 ] = 500 /250 = 2.00mm ;内楞的最大挠度计算值3 = 0.067mm小于内楞的最大容许挠度值[3 ] = 2.00mm，满足要求！2. 外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：40mm高度：80mm3W = 40 X80X80/6 = 42.67cm 3;4I = 40 X80X80X80/12 = 170.67cm 4;外楞计算简图（1）. 外楞抗弯强度验算其中7 -- 外楞受弯应力计算值（N/mm2）M -- 外楞的最大弯距（N.mm）;W -- 外楞的净截面抵抗矩;[f]-- 外楞的强度设计值（N/mm2）。
最大弯矩臟下式计算:外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）: l = 300mm ；4 外楞的最大弯距：M = 0.175X 1.65 X 300 = 8.65 X 10 N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值：（T = 8.65 X 104/4.27 X 104 = 2.03 N/mm 2;2 外楞的抗弯强度设计值： [f] = 16.00N/mm 2；外楞的受弯应力计算值（T = 2.03N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f] = 16.00N/mm 2满足要求！（2）. 外楞的挠度验算2其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；软件没有注册，该部分不能正常显示。
请及时购买我们的产品！l -- 计算跨度（拉螺栓间距）：l = 300mm；64I -- 木楞的截面惯性矩：I = 1.71 X10mm；3 3 6外楞的最大挠度计算值：3 = 1.146 X 1.62 X 10 X 300 /（100 X 10000.00 X 1.71 X 10 外楞的最大容许挠度值：[3 ] = 1.20mm ;外楞的最大挠度计算值3 = 0.029mm小于外楞的最大容许挠度值[3 ] = 1.20mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N -- 穿梁螺栓所受的拉力；A -- f --2穿梁螺栓有效面积（mm）；2 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径： M14 mm；穿梁螺栓有效直径： 11.55 mm ；穿梁螺栓有效面积： A = 105.00 mm穿梁螺栓所受的最大拉力： N = 18 X600/1000X300/1000X2 = 6.48 kN 穿梁螺栓最大容许拉力值： [N] = 170.000 X105.00/1000 = 17.85 kN ；满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小, 按支撑在底撑上的单跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：43W = 0.8 X 1000x 18X 18/6 = 4.32 X 10 mm；1. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，(T --梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);M -- 计算的最大弯矩(kN.m) ；l -- 计算跨度(梁底支撑间距)： l = 800.00/(2-1) = 400.00mm ；q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m) ；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：模板结构自重荷载：q 2：1.2 X0.35X0.8X0.90 = 0.30kN/m ；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q 3： 1.4 X2X0.8X0.90 = 2.02kN/m ；q = q 1 + q 2 + q 3 = 22.03+0.30+2.02 = 24.35kN/m ；跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0.10 X 24.35 X 0.40 = 0.39kN.m ；6 4 2(T = 0.39 X 10/4.32 X 10 = 9.02N/mm ;梁底模面板计算应力(7 = 9.02 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f] =13N/mr?i ,满足要求！2. 挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
