理想等效热降法和常规等效热降法的一致性分析
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火电厂热力系统计算分析
66
对于有工质的热量进、出系 统，必须象计算 △ H 一样， 分为纯热量和带工质的热量 处理。
其中，纯热量部分引起的再 热蒸汽份额变化，运用抽汽 再热系数概念容易计算；而 带工质部分，是 1kg 顶替 1kg ，并直达再热器。若蒸 汽携带热量进、出系统, 则 进系统使再热蒸汽份额增加
35
等效热降之间的关系
（一）疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效 热降关系
其后相邻加热器是疏水放流式
36
j 一 1 为疏水放流式加热器，
37
j-1为汇集式
38
由此得出，疏水放流式加热器与其后相邻加 热器（不论其型式如何）之间的等效热降关 系的通式为
39
它的物理意义是，排挤 j 段抽汽 1kg ，从
61
62
63
新汽再热系数的计算
1kg 新蒸汽在高压缸做功后到达到再热器的 份额称为新蒸汽再热系数
新蒸汽毛再热系数：只考虑主循环系统 新蒸汽净再热系数：考虑有关辅助成份的影响
64
再热 系数
锅炉为汇集式加热器：
65
局部变动引起的再热蒸汽份额变化 △αzr 的计算
再热机组，某些局部变动将引起其再热蒸汽 份额发生变化。对于纯热量q进、出系统， 运用抽汽再热系数概念，可很容易求 △αzr ，即
58
五、关于再热
59
抽汽再热系数:j 段 1kg 排挤抽汽通过再 热器的份额
当再热冷段#c 排 挤1kg 抽汽时， 再热器通过的份 额显然增加 1kg , 即该排挤抽汽全 部经过再热器
60
当#c+1 排挤 1kg 抽汽时，因有γc/qc抽 汽分配到 c 加热器中，故该排挤抽汽经过 再热器只有（1－γc/qc ）kg ，因而c + 1 段抽汽再热系数：
对于有工质的热量进、出系 统，必须象计算 △ H 一样， 分为纯热量和带工质的热量 处理。
其中，纯热量部分引起的再 热蒸汽份额变化，运用抽汽 再热系数概念容易计算；而 带工质部分，是 1kg 顶替 1kg ，并直达再热器。若蒸 汽携带热量进、出系统, 则 进系统使再热蒸汽份额增加
35
等效热降之间的关系
（一）疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效 热降关系
其后相邻加热器是疏水放流式
36
j 一 1 为疏水放流式加热器，
37
j-1为汇集式
38
由此得出，疏水放流式加热器与其后相邻加 热器（不论其型式如何）之间的等效热降关 系的通式为
39
它的物理意义是，排挤 j 段抽汽 1kg ，从
61
62
63
新汽再热系数的计算
1kg 新蒸汽在高压缸做功后到达到再热器的 份额称为新蒸汽再热系数
新蒸汽毛再热系数：只考虑主循环系统 新蒸汽净再热系数：考虑有关辅助成份的影响
64
再热 系数
锅炉为汇集式加热器：
65
局部变动引起的再热蒸汽份额变化 △αzr 的计算
再热机组，某些局部变动将引起其再热蒸汽 份额发生变化。对于纯热量q进、出系统， 运用抽汽再热系数概念，可很容易求 △αzr ，即
58
五、关于再热
59
抽汽再热系数:j 段 1kg 排挤抽汽通过再 热器的份额
当再热冷段#c 排 挤1kg 抽汽时， 再热器通过的份 额显然增加 1kg , 即该排挤抽汽全 部经过再热器
60
当#c+1 排挤 1kg 抽汽时，因有γc/qc抽 汽分配到 c 加热器中，故该排挤抽汽经过 再热器只有（1－γc/qc ）kg ，因而c + 1 段抽汽再热系数：
针对火电厂热力系统节能分析及改进措施
针对火电厂热力系统节能分析及改进措施摘要：众所周知，能源问题已经成为世界各国共同关注的问题，在我同这一现象更加凸显。
由于我国粗放型经济增长方式.又处在消费结构升级加快的历史阶段。
能源消耗过大.冈此节能降耗将是一项长远而艰巨的任务。
因此.存热力系的环境下，揭示各种节能理论内存的联系.深入地研究和发腮肖能要的理论和现实意义，对电厂的节能降耗工作具有很强的指导性。
关键词：热力系统经济指标计算方法节能技术我国是产能大国，同时又是耗能大国。
节能，尤其是不可再生能源的节约，既能缓和能源供需矛盾，又是改善环境，提高经济效益的有力措施，直接影响我国经济的可持续发展。
火电厂作为耗能大户，更应采取各种节能措施，最大限度降低能源消耗。
一、热力系统经济指标我国火力发电厂常用的热经济型指标主要有效率和能耗率两种。
（一）全场热效率ηcp：其中，n j 为净上网功率，b 为燃煤量，ql 为燃煤低位发热量。
全厂热效率指标是电厂运行的综合指标，在进行系统分析是，常将这一综合指标进行分解，以区分各厂家的责任和主攻方向，因此可以改写为：其中，ηb：锅炉效率，锅炉有效吸热量与燃煤低位发热量之比；ηp：管道效率，汽轮机循环吸热量与锅炉有效吸热量之比；ηi：汽轮机循环装置效率，汽轮机内部功与循环吸热量之比；ηm：机械效率，汽轮机输出功率与内部功率之比；ηg：发电机效率，发电机上网功率与前端功率之比；σξi：厂用电率，电厂所有辅机消耗电功率之和与发电机上网功率之比。
热耗率和标准煤耗率；热耗率指标综合评价汽轮机发电机组热经济性，其实质是发电机每发电1kwh，工质从锅炉吸收的热量值。
定义式如下：煤耗率指标也可以分为两种：发电标准煤耗率和供电标准煤耗率。
二.当前仍然存在的问题（一）普遍意义上的系统工程分析方法仍然欠缺，数学工具仍然有待发展，利用计算机来进行热力系统节能分析的研究不足。
目前都是采用局部优化运行的方法，系统节能分析方法仍有待于进一步发展。
超临界燃煤发电机组热力系统分析
超临界燃煤发电机组热力系统㶲分析本文研究对象为N600—25.0/600/600超临界燃煤发电机组。
建立600MW超临界机组的热力系统分析模型，对这个机组的主要热力部件进行㶲分析，得到这些热力系统的㶲效率及㶲损率。
由最后分析结果知道这些热力系统中㶲效率最低的是凝汽器，但是凝汽器所占的㶲损率是最小的。
所以从凝汽器考虑节能是比较困难。
高压加热器相较于低压加热器来说，其㶲效率普遍比低压加热器高。
这主要是由于低压加热器的换热温差比高压加热器大。
低压加热器可以考虑通过加装蒸汽冷却器可以减小加热器端差，降低㶲损失。
汽轮机的㶲效率达到了92.33%，㶲损率 3.81%。
汽轮机是比较节能的设备。
锅炉的㶲效率52.23%，虽然远比凝汽器低，但是㶲损率占47.68%。
锅炉的㶲损失是最大的，这些损失主要是由煤燃料燃烧、高温差传热以及锅炉本体散热引起的。
所以锅炉是重要节能对象。
能源是人类社会生存和发展的重要物质基础，在人类社会发展史上，人类文明的每一次伟大进步都伴随着能源的改进和替代。
一个国家的经济水平越高，对能源的需求就越大。
中国正处于经济快速发展的时间段，对于能源的需求也会日益增加。
能源短缺是制约国民经济发展的重要因素，一方面保持稳定可靠的能源供应体系另一方面大力发展高效清洁能源，降低传统能源对经济增长的依赖。
即保持我国国民经济的快速发展，又能实现国家节能减排的战略目标。
1.1.1 全国的能源现状按照不同的分类形式，能源以下几种不同的分类。
①对能源的基本形式进行分类，将能源分为一次能源和二次能源，一次能源是指自然界中存在的能源，如煤、石油、天然气、水等，二次能源是指一次能源加工生产的能源产品，如电力、天然气、各种石油产品的转化品等。
②根据能源能否再生，可分为可再生能源与不可再生能源，只要能在自然界中可以循环再生的资源都是可再生资源，比如水能、生物质能、太阳能、潮汐能、风能等，与之相对应得是不可再生能源。
不可再生资源的特点是短时间内无法恢复的。
第四章 等效热降的理论基础
等效热降通用公式
H j h j hn
i 1 j 1
Ai Hi qi
抽汽效率
Ai H j h j hn H i i 1 qi
j 1
逐级自流式加热器之间的关系
后跟疏水自流式加热器
i 1 qi j 2 i H j 1 h j 1 hn H i i 1 qi H j h j hn
第四章 等效热降的理论基础
等效热降
1kg蒸汽的实际做功
H h0 hn
回热抽汽式汽轮机1kg新蒸汽的实 际做功，等效于1 i yi kg新蒸汽
i 1 Z
H h0 hn i (hi hn )
i 1 Z h h h0 hn 1 i i n h0 hn i 1 Z h0 hn 1 i yi i 1
H j H j 1 h j h j 1
j 1
q j 1
H j i
H j h j h j 1 1 j 1 H j i q j 1
H j H j 1 h j h j 1
Z
直达冷凝器的热降。
抽汽的等效热降
2号加热器热平衡
t s 3 (1 (23) )t1 (23) h2 0 t s 3 t1 (23) t1 (23) h2 0 (t s 3 t1 ) (23) (h2 t1 ) 0 (23) (h2 t1 ) (t s 3 t1 ) (23) q2 2 (23)
抽汽效率
3
H3 q3
电厂热力系统分析方法的研究现状及发展趋势
了很大 的成 果 。
热量品位系统法【 质量单元矩阵分析法［ 炯分析 、 、
法［【［１ ８。 １及人工神经网络…］ ， ］］０ 等 国外该领域的代表
文献主要有 ［２ 、 １］ １ ］［３ 。其 中前三种分析方法较为 成熟 ， 广泛 的应， 于实际生产领域 。大体上述各分 ｝ ｝ 】
析方 法可 以分 为 以下两 类 ：
ＹＶ ｈ Ｓ ｕ— ｍｅ ． ｉ ＺＨＡＮＧ ｎ—ｈ ｏ Ｗｅ ａ
（ ｏ ｈＣ ｉａＥｅｔｃＰ ｗ ｒ ｎ ｅｓｙ Ｂ ｏ ｉ ７ ０ ３ Ｃ ｉ ） Ｎ ｒ ｈｎ ｌ ｒ ｏ ｅ ｉ ｒｔ， ａｄｎ ０ １０ ， ｈｎ ｔ ｃｉ Ｕ ｖ ｉ ｇ ａ
Ａｂ ｔａ ｔ Ｔ ｅａｔ ｆｓ ｔ ｏ ｈ ｒ ｓｒ ｃ ： ｈ ｒ ｏ ｔ ｅ ｎ ｔｅｍｏ— ｃｎ ｍｉ ａ ａｙ ｉ ｍｅｈ ｄ ｏ ｏ ｅ ｌ ｔ ｉ ｒｖｅ ｅ Ｓ ｖ ｒｌ ｙ ｉａ ａ ｃ ｏ ｃ ｎ ｌｓｓ ｔｏ ｓｆｒｐ ｗ ｒｐａ ｓ ｓ ｅｉｗ ｄ． ｅ ｅａ ｐｃ ｎ ｔ ｌ
较广。
２ 热力系统热经济性分析方法的概况
电厂热 力 系统热 经济性 分析 方法 大都 建立在 热
力学第一和第二定律的基础上 ， 种类较多 ， 见诸文献 的有 ： 常规 热平衡 法… 、 循环 函数 法［ 、 ２ 等效热 降 ｌ 法（ 常规热平衡简捷算法【ｌ 耗变换 系数法【 、 、 ４、 热 ５ ｌ
第二类分析方法以计算机计算为丰， 人多采用
收稿 日期 ２０ ０６—０ ５一ｌ 】 修 订 稿 日期 ２０ ０６一ｏ —１ ６ １
矩 阵形式 ， 属于 并联 解 法。 主要 包 括 常 规 热 平衡 简
作者简介 ： 于淑梅（９５～）女 ． １５ ， 副教授 。
热量品位系统法【 质量单元矩阵分析法［ 炯分析 、 、
法［【［１ ８。 １及人工神经网络…］ ， ］］０ 等 国外该领域的代表
文献主要有 ［２ 、 １］ １ ］［３ 。其 中前三种分析方法较为 成熟 ， 广泛 的应， 于实际生产领域 。大体上述各分 ｝ ｝ 】
析方 法可 以分 为 以下两 类 ：
ＹＶ ｈ Ｓ ｕ— ｍｅ ． ｉ ＺＨＡＮＧ ｎ—ｈ ｏ Ｗｅ ａ
（ ｏ ｈＣ ｉａＥｅｔｃＰ ｗ ｒ ｎ ｅｓｙ Ｂ ｏ ｉ ７ ０ ３ Ｃ ｉ ） Ｎ ｒ ｈｎ ｌ ｒ ｏ ｅ ｉ ｒｔ， ａｄｎ ０ １０ ， ｈｎ ｔ ｃｉ Ｕ ｖ ｉ ｇ ａ
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较广。
２ 热力系统热经济性分析方法的概况
电厂热 力 系统热 经济性 分析 方法 大都 建立在 热
力学第一和第二定律的基础上 ， 种类较多 ， 见诸文献 的有 ： 常规 热平衡 法… 、 循环 函数 法［ 、 ２ 等效热 降 ｌ 法（ 常规热平衡简捷算法【ｌ 耗变换 系数法【 、 、 ４、 热 ５ ｌ
第二类分析方法以计算机计算为丰， 人多采用
收稿 日期 ２０ ０６—０ ５一ｌ 】 修 订 稿 日期 ２０ ０６一ｏ —１ ６ １
矩 阵形式 ， 属于 并联 解 法。 主要 包 括 常 规 热 平衡 简
作者简介 ： 于淑梅（９５～）女 ． １５ ， 副教授 。
等效焓降法
等效焙降法原则性热力系统讣算1（热平衡法（常规计算法）这种计算法的核心（对本机组而言），实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数（8 个抽汽系数和1个凝汽系数），然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果：1）热经济指标计算：Q 机组热耗:kj/h , 126477638160Q0 热耗率：q,, 8825. 88 kJ （kW, h） OPe3600 热效率：,,,0. 4079 eqO,,0.4182汽轮机绝对内效率:iQ2）锅炉热负荷:二2683339584 kj/h bQ0,,, 0. 995 管道效率：pQb3）全厂热经济性指标：,,0. 92, 0. 995, 0. 4079, 0. 3742 全厂热效率:cp3600Q,, 9620. 52kJ （kW, h）全厂热耗率:cp, cp0. 123sb,,328g（kW, h）发电标准煤耗率：,cp2（等效熔降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋淳佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出儿个热力分析参量抽汽等效焙降H和j ，抽汽效率等用以研究热丄转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和讣算。
等效热降法既可用于整体热力系统的讣算，也可用于热力系统的局部分析定量。
浅谈等效热降法在汽轮机常规性试验中的应用
在 加 热 器 中 的 放 热 量 ｉ 。 以 上 分 类 法 是 简 捷 计 算 法 对 原 始 数 据 的 整 理 方 法 。加 热 器 类 型 不 同 ， 加热 器 的 ｑ ｉ 、 ＾ ｙ ｉ 的
图 １ １ ５ ０ ＭＷ一 １ ３． ２ ４ ／ ５ ３ ５ ／ ５ ３ ５ 再 热 机 组
化 △Ｈ 外 ， 还 要 考 虑 相 应 的循 环 吸 热 量 △ｑ的 变 化 ， 即：
Ｈ ＝ Ｈ ＋Ａ Ｈ Ｋ ｊ ／ Ｋ ｇ Ｊ ＝Ｈ ／ｑ ｑ ＝ ｑ ＋Ａ ｑ
器 ｑ Ｊ 、 ＾ ｙ ｉ 的计 算 以加 热 器 疏 水 焓 值 为 基 准 ；对 汇 集式 加 热器 ｑ Ｊ 、 ｊ 的计 算 以加热 器 入 Ｅ ｌ 水焓为基准。 １ ． ２ 抽 汽 等效 热 降 和 抽 汽效 率 运 用 等 效热 降法 对 机组 热 经 济 性进 行 分 析 ， 抽 汽 等 效
再热系数为：
ｄ ｒ ｈ — Ｉ ＝ １ 一 ｌ ／ ｑ ｌ ＝ （ １ 一－ ｙ １ ／ ｑ １ ） Ｏ ｔ ｒ ｈ － ２ 。
器 两类 。 汇集 式 加 热 器包 括 ：① 混 合 式 加 热 器 （ 如 除 氧 器） ； ② 带 疏 水 泵 的面 式 加 热 器 （ 加 热 器 出 口水 焓 指 混 合 点后 的焓值 ， 而不 是 混 合 点 之 前 的 焓 值 ） ； ③疏水逐 级 自 流入 凝 汽器 热 水 井 或 凝 结 水 泵 入 口 的面 式 加 热 器 （ 入口 水 焓 指 凝 汽器 压 力 下 的饱 和 水 焓 ） 。疏水 放 流 式加 热 器 包 括： ① 疏水 逐 级 自流 人 凝 汽 器 的 面 式 加 热 器 ； ② 疏 水 逐 级
１ ． １ 等 效热 降原 始 数据 整 理 运 用 等效 热 降 法分 析 机组 的热 经 济 性 ， 首 先 要对 原 始 数 据进 行 整 理 。等效 热 降 法将 原 始 数 据分 为 三类 ： 给水 在 加 热器 中 的焓 升 Ｔｉ ；抽 汽 在 加 热器 中的放 热 量 ｑ Ｊ ；疏 水
图 １ １ ５ ０ ＭＷ一 １ ３． ２ ４ ／ ５ ３ ５ ／ ５ ３ ５ 再 热 机 组
化 △Ｈ 外 ， 还 要 考 虑 相 应 的循 环 吸 热 量 △ｑ的 变 化 ， 即：
Ｈ ＝ Ｈ ＋Ａ Ｈ Ｋ ｊ ／ Ｋ ｇ Ｊ ＝Ｈ ／ｑ ｑ ＝ ｑ ＋Ａ ｑ
器 ｑ Ｊ 、 ＾ ｙ ｉ 的计 算 以加 热 器 疏 水 焓 值 为 基 准 ；对 汇 集式 加 热器 ｑ Ｊ 、 ｊ 的计 算 以加热 器 入 Ｅ ｌ 水焓为基准。 １ ． ２ 抽 汽 等效 热 降 和 抽 汽效 率 运 用 等 效热 降法 对 机组 热 经 济 性进 行 分 析 ， 抽 汽 等 效
再热系数为：
ｄ ｒ ｈ — Ｉ ＝ １ 一 ｌ ／ ｑ ｌ ＝ （ １ 一－ ｙ １ ／ ｑ １ ） Ｏ ｔ ｒ ｈ － ２ 。
器 两类 。 汇集 式 加 热 器包 括 ：① 混 合 式 加 热 器 （ 如 除 氧 器） ； ② 带 疏 水 泵 的面 式 加 热 器 （ 加 热 器 出 口水 焓 指 混 合 点后 的焓值 ， 而不 是 混 合 点 之 前 的 焓 值 ） ； ③疏水逐 级 自 流入 凝 汽器 热 水 井 或 凝 结 水 泵 入 口 的面 式 加 热 器 （ 入口 水 焓 指 凝 汽器 压 力 下 的饱 和 水 焓 ） 。疏水 放 流 式加 热 器 包 括： ① 疏水 逐 级 自流 人 凝 汽 器 的 面 式 加 热 器 ； ② 疏 水 逐 级
１ ． １ 等 效热 降原 始 数据 整 理 运 用 等效 热 降 法分 析 机组 的热 经 济 性 ， 首 先 要对 原 始 数 据进 行 整 理 。等效 热 降 法将 原 始 数 据分 为 三类 ： 给水 在 加 热器 中 的焓 升 Ｔｉ ；抽 汽 在 加 热器 中的放 热 量 ｑ Ｊ ；疏 水
等效焓降法
等效焓降法原则性热力系统计算1( 热平衡法(常规计算法)这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果:1) 热经济指标计算:Q机组热耗: kJ/h ,126477638160Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe3600热效率:,,,0.4079 eq0,,0.4182汽轮机绝对内效率: iQ2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h bQ0,,,0.995管道效率: pQb3) 全厂热经济性指标:,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp2( 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
通过N200-130／535／535机组分析“定热量等效热降法”和“变热量等效热降法”的异同
维普资讯
鲤 终墼銮逾
输 出，输 出的值与参考 值 （ 常为最大值的一半）进行比较 ，判断 通 是否达到尖峰值来判断是否同步． １７ ２ 分频器的作用是把伪 随机码
的时钟信号进行 １７分频，控 制相 关器 在一个伪码周期后输 出，并 ２ 随后清零 ；另外与比较器 Ｃ １７ ＭＰ ２ 输出信号一起产生控制信号，在 没有同步的时候对接收端 的伪码 发生器进行置位 ，使之相位滑动 １ 切普，直至收发伪码 同步．
３ 电路仿真分析
最后的发送接收原理 图如图 ４ 图中省略 了其他 ３ ， 路相关接收部
分。
【】 ４ 黎洪松 ． 数字通信原理 【 ． Ｍ】西安 ：西安 电子科技大学。 ２０ ． ０５ 【 ５ ｌ陈萍等 ． 现代通信实验系统的计算机仿真 【 ． Ｍ】北京 ：国防工业出版
社 。 ２０． ｏ ３
日圈 ｛ 营 ｝ 一 ■ ｊ；毒ｔ ｛ ■ ｌ ■ 兰
图 ３ 相关检测器
２５ 相关 Ｖ ＤＬ源程序 ． Ｈ
为了简化整个 系统 的电路 设计，这 里用 了大量 的 Ｖ Ｌ语 言 ＨＤ 以便于在 Ｆ Ｇ 上实现。其 中主要实现 的功能有 ：相加合路器 （ ＰＡ 把 ４ 路信息码 即传输的伪码合成 一路送 入相关检测器） ：积分器 （ 与 同或 门组合实现相关功能）； １＂分频器 （ ２ ／ 对伪码时钟进行 １７ ２ 分 频，作为控制信号的一路）；比较器 （ 将相关器 的输 出与门限进行 比较 ，实现检测功能） 。为简化 文章的篇幅 ， Ｖ ＤＬ源 程序放在 Ｈ 附件 中。
系统的仿真波形如下， 当系统没有达到同步时即失步时产生的
控制信号使接收端伪码发生器滑动一个 ｃ ｉ 相位，直至同步 为止。 ｈｐ ｓｔ 为发送端伪 码发生器 的置位信 号， ｒｆ ｅ ｍ ｅ 为相关检 测器 的门限 值 ，设为相关 器输 出最大值 的一 半 。 Ｍｓｎ ｅ ｄ为发送 端 的伪 码 信 号。 ｍ０ ｕ 为接收端 的信号 ， ｅｒ 为同步指示信号，同步时输出 ｏｔ ｒｒ ｃ 为 － ，。 ＳＯ为产生 的控制信号使收端伪码每周期产 生 １ ０ ｙ 切普的 滑动 。直至同步．
鲤 终墼銮逾
输 出，输 出的值与参考 值 （ 常为最大值的一半）进行比较 ，判断 通 是否达到尖峰值来判断是否同步． １７ ２ 分频器的作用是把伪 随机码
的时钟信号进行 １７分频，控 制相 关器 在一个伪码周期后输 出，并 ２ 随后清零 ；另外与比较器 Ｃ １７ ＭＰ ２ 输出信号一起产生控制信号，在 没有同步的时候对接收端 的伪码 发生器进行置位 ，使之相位滑动 １ 切普，直至收发伪码 同步．
３ 电路仿真分析
最后的发送接收原理 图如图 ４ 图中省略 了其他 ３ ， 路相关接收部
分。
【】 ４ 黎洪松 ． 数字通信原理 【 ． Ｍ】西安 ：西安 电子科技大学。 ２０ ． ０５ 【 ５ ｌ陈萍等 ． 现代通信实验系统的计算机仿真 【 ． Ｍ】北京 ：国防工业出版
社 。 ２０． ｏ ３
日圈 ｛ 营 ｝ 一 ■ ｊ；毒ｔ ｛ ■ ｌ ■ 兰
图 ３ 相关检测器
２５ 相关 Ｖ ＤＬ源程序 ． Ｈ
为了简化整个 系统 的电路 设计，这 里用 了大量 的 Ｖ Ｌ语 言 ＨＤ 以便于在 Ｆ Ｇ 上实现。其 中主要实现 的功能有 ：相加合路器 （ ＰＡ 把 ４ 路信息码 即传输的伪码合成 一路送 入相关检测器） ：积分器 （ 与 同或 门组合实现相关功能）； １＂分频器 （ ２ ／ 对伪码时钟进行 １７ ２ 分 频，作为控制信号的一路）；比较器 （ 将相关器 的输 出与门限进行 比较 ，实现检测功能） 。为简化 文章的篇幅 ， Ｖ ＤＬ源 程序放在 Ｈ 附件 中。
系统的仿真波形如下， 当系统没有达到同步时即失步时产生的
控制信号使接收端伪码发生器滑动一个 ｃ ｉ 相位，直至同步 为止。 ｈｐ ｓｔ 为发送端伪 码发生器 的置位信 号， ｒｆ ｅ ｍ ｅ 为相关检 测器 的门限 值 ，设为相关 器输 出最大值 的一 半 。 Ｍｓｎ ｅ ｄ为发送 端 的伪 码 信 号。 ｍ０ ｕ 为接收端 的信号 ， ｅｒ 为同步指示信号，同步时输出 ｏｔ ｒｒ ｃ 为 － ，。 ＳＯ为产生 的控制信号使收端伪码每周期产 生 １ ０ ｙ 切普的 滑动 。直至同步．
_等效焓降法_与常规热平衡法一致性分析
qx = h x -
γ t j + 1。
d 实际各段的抽汽量 Α j- 1 = Α j- 1 Α x qx d Α = Α ∃Α j = Α j j j
qj
4 整体算法与常规热平衡法的一致性
对于同一热力系统, 如果整体算法和常规热平 衡方法算出的循环功与各段抽汽量都分别相等, 说 明这两种方法是一致的。 为了表达简洁, 常规热平衡 [3 ] 计算都用矩阵法 来表示。 证明中所采用的典型辅 助系统包括 1 个实辅助系统——轴封漏汽及利用系 统和 1 个 “虚” 辅助系统——加热器出口端差。
第 23 卷第 3 期 1999 年 9 月
ol . 23 №. 3 湖 北 电 力 VSep t. 1999
H
j+ 1
= h j+ 1 - hk
hk 1
( 7)
H
j+ 1
H j = hj H
j- 1
Σj + 1
qj+ 1
( 8) -
= h j-
Ana lys is of the Equ iva lence between the Equ iva len t En tha lpy D rop M ethod and the Hab itua l Therma l Ba lance M ethod
1 2 ZHAN G Ca i2 w eng W U AN G Sheng 2yuang
Α x qx
qj
(h j - h k ) -
Α xΣ j+ 1
qj+ 1
(h x - h j )
qj
(h j + 1 - h k )
又
・11・
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第５ ４卷 第 ２期
２１ ０２年 ４月
汽
轮
机
技
术
Ｖｏ ． ４ Ｎｏ ２ １５ ． Ａｐ ． ０１ ｒ２ ２
ＴＵＲＢＩ ＮＥ ＴＥＣＨＮ０Ｌ ＯＧＹ
理 想 等效 热 降法 和 常规 等效 热 降法 的一 致性 分 析
李 勇 ， 陈绪亮 ， 姜铁骝
（ 东北 电力大 学能 源与动 力工程 学院 ， 吉林 １２ １ ） ３０２
ｂ ａｄ ａ ｔｎ ｉｎ ｉ ｓ ｇｔ ｅｅ ｕ ｖ ｅ ｔ ｅ ｔｄ ｏ ｔ ｏ ｋ ｎ ｉｇ ｏ ｉ ｏ ｅ ａ ｃ ｎ ｍｙ ｏ ｅ ｍ ｕ ｂ ｎ ｓｐ ｏ ｏ ｅ ． ｅ ｐ ｉ ｔ ｔ ｕ ｉ ｈ ｑ ｉａ ｎ ａ ｒｐ ｍｅｈ ｄ ｍａ ｉ ｇｄ ａ ｎ ｓ ｆｔ ｒ ｌ ｅ ｏ ｏ ｆ ｔ ａ ｔ ｒ ｉ ｅ ｉ ｒ ｐ ｓ ｄ ｅ ｏ ｎ ｎ ｌ ｈ ｓ ｈｍ ｓ
对其进行 了分析 ， 文献 ［ １ 将其应 用于某 ３０ Ｗ 汽轮机热 １］ ０Ｍ 力 系统 的热 经济 性诊 断 中。但理 想等 效热降 法与 常规等效 热 降法 和热平衡方法之 间的一致性 ， 也是人们 普遍关心 的问
题。
收 稿 日期 ：０ ｌ０ ７ ２ １＿７
Ｗ ＝ （一∑Ｏ 一 ｔ 一ＩＰ ｒ ２ ｉ△ １ ｌ ∑Ｏ Ｏ Ｔ ）（） ｉ ｓ ｅ ， ｉ Ｂ Ｆ
＝
￣Ｐ 即 一∑ｎ ＢＴ Ｆ △ 一
（） １ ０
该式说明等效 热降 法 中新 蒸汽 等效热 降可 以表示为 膨 胀功与压 缩功 之差 ， 即说 明新 蒸汽 等效热 降为 １Ｊ ｋ 亦 ｋ／ ｇ蒸
汽动力循 环的循 环功。结合式 （ ） 并近似认为 叼 １， ＝１ 则有 ，
Ｈ ＝ Ｗ 。＝ Ｗｃ — （ １ １）
在汽轮机热力系统常规分析方法 中， 均采用 实际循环热 效率作为热经济性指标 ， 即
ｒ 一 等ｏ叼 ／Ｑ ＝叼 ｉｏ Ｑ 一
＝ 一 ＝
Ｈｉ
（ １ ４ ） 、
（ ５ １）
Ｑ ０＝ （ ０一 ）＋ ｒ ｈ 一ｈ ） ｈ ＾ （ ＾
图 １ 某 汽 轮机 组 回热 系 统 图
论， 是热 力系统计算 、 析的一 种有效 工具 。它在 热系 统局 分 部定量分析 中， 具有简捷 、 方便和准确 的特点 … 。 目前 ， 这一 方法 已经 成 为 汽 轮 机 热 力 系 统 热 经 济 性 诊 断 的 主 要 方 法 。Ｊ 。在 电厂热力 系统定 量分 析 中获得 了较为 广泛 的应
Ｋｅ ｒ ｓ ｓ ｅ ｍ ｕ ｂ ｎ ；ｅ ｕ ｖ ｌｎ ｅ ｔｄ ｏ ｅｈ ｄ；ｉ ｅ ｙ ｌ ｈ ｒ ｌ ｆ ｃ ｅ ｃ ｙ ｗｏ ｄ ： ｔａ ｔ ｒ ｉ ｅ ｑ ｉ ａ ｅ ｔｈ ａ ｒ ｐ ｍ ｔ ｏ ｄ ａ ｃ ｃ ｅｔ ｅ ｍａ ｅ ｉｎ ｙ；ｔ ｅ ｍ ａ ｃ ｎ ｍｙ ｌ ｉ ｈ ｒ ｌｅ ｏ ｏ
新蒸汽净等效热降为
Ｈ＝ 。 Ａ ｈ一∑ 一ｇＴ ｈ＋ ｑ — ＯＰ Ｂ△ Ｆ
Ｊ Ｊ
一 ｎ ∑
（） ５
文献 ［０ 针对理想循 环热 效率受高 压缸相 对 内效 率影 １］
响 ， 而不能准确 反映 汽轮机 热力系 统运行 经济性 的情况 ， 从 提 出对理想循环热效率进行改进 ， 到改进后 的理想 循环热 得 效率为 ：
热降法进行汽 轮机热经济性诊断应该注意 的问题 。
关键 词 ： 汽轮机 ； 等效热 降法 ； 理想循环热效率 ； 热经济性
分类 号 ：Ｋ ６ Ｔ ２２ 文献标 识码 ： Ａ 文章编号 ：０ １５ ８ （０ ２ ０ － ８ －３ １０ －８４ ２ １ ）２０ ６０ ０
Ｃ ｎ ｉ ｅ ｃ ｎ ｌｓｓＢ ｔｅ ｎＩｅｌＥ ｕｖｌｎ ａ ｏ ｏ ｓｓ ｎ ｙＡ ａｙｉ ｅｗ ｅ ｄ ａ ｑ ｉａｅ ｔ ｔ ＨｅｔＤｒｐ ａ ｄＣ ｎ ｅ ｔ ｎｌＥ ｕｖ ｌｎ ａ ｏ ｔｏ ｎ ｏ ｖ ｎｉ ａ ｑ ｉａｅ ｔＨｅｔＤｒｐＭｅｈ ｄ ｏ
Ｈ
式 中，。 ｈ 为汽轮机新蒸汽焓和排汽焓 ，Ｊ ｋ ；ｑ 为 ｌｇ ｈ和 ｋ／ ｇ Ａ ｋ 蒸汽在再热器 内的吸热量 ，Ｊ ｋ ；ｊ ｌ ｇ 在加 热器 中 ｋ／ ｇ ｒ 为 ｋ 水
摘要 ： 首先分析了常规等效 热降法与热平衡方法之 间的一致性 ， 出常规热平衡 方法得 到的单位 质量蒸 汽在汽轮 指
机 内的膨胀功与等效热降法得到 的新蒸汽等效热降之间相差单位质量给水 所消耗 的给水 泵的压缩 功。然后 ， 对理 想等效热 降法与常规等效热降法之间在分析热力系统热经济性方面的一致性进行 了分 析。最后 ， 出了采用等效 提
文献 ［２ 在采用 等效热 降法分析 热力系统 某因素 变化 １］
对汽轮机热经济性的影响时 ， 采用蒸汽在 汽轮机 内的膨胀功 代替新蒸汽等效热降 ， 必然产生一定 的误差 。
３ 理想等效热降法
在汽轮机等熵 膨 胀条 件下 ， 位 质量 新蒸 汽 的理 想 做 单
功， 即新蒸 汽的理想等效热降为 ：
的压缩 功 ， 并将二者在计算新蒸汽等效热 降出现的差异 归结 到计算误差 。此外 ， 针对等效热 降法存在 的计算 中需要 预先
确定汽轮机排汽焓 而凝汽式 汽轮 机排 汽状态 点焓值 又难 以 其 中
（） １
１
准确确定 的问题 ， 文献 ［０ 提 出了理想等效热降法 的概念并 １］
第 ２期
李
勇等 ： 理想等效热降法和常规等效热降法的一致性分析
．
一
８ ７
热系统 中加 热器 或其相应 回热抽汽 的序号 ， 抽汽压力 由低 按
到高的依次 排列 ； 、 分别 为汽轮 机第 ｉ ａ 级加热 器的 回热
抽汽份 额、 第 级轴封及 门杆漏 汽份额 ； 、 分别 为汽 轮机 第 ｉ 级加热器 抽汽做功不 足系数 、 第 级轴封 及 门杆漏汽 做 功不足系数 ； ． ｚ、 分别为 回热抽汽级数 、 轴封 及 门杆漏 汽级 数 ； 为给水泵汽轮机用 汽份 额 ； 卯 为 给水泵 汽轮 机用 ｏ ｒ 汽做功不足系数 ； 给水 在给水泵 内的焓 升 ，Ｊｋ ； 为 ｒ为 ｋ／ ｇ 叩 驱动给水泵装置的机械效率。 在汽轮机的热平衡计算中 ， 虽然在计算 给水泵 出 口加热 器 的回热抽汽份额时 ， 考虑到 了由于给水 泵焓升所 引起 的加 热器人 口水温升高 的因素 。但 在计算 蒸汽 在汽轮 机 内做 功 时， 通常忽略 给水泵 所消耗 的压缩 功 ， 为 动力 循环 中 １ ｇ 认 ｋ 蒸汽 的循环功近似等于蒸汽在汽轮机 内膨胀产生的功 ， 即
用 。
分析 。最后 ， 出了采用等效热降法进 行汽轮机热经 济性诊 提
断应 该 注 意 的 问题 。
１ 常规热平衡方法
由蒸汽动力循环原理 ，ｋ 蒸 汽动力 循环 的循环 功等 于 ｌｇ 蒸汽在汽轮机 内膨胀产生 的功减去给水 泵所消耗 的压 缩功 ，
即
＝ 一
对 于等效热 降法与常规热平衡方法 之间的一致性 ， 文献 ［ ９ 对 其进 行了讨论 ， ５— ］ 从理论上证 明了一致性。但其往往 忽 略了蒸汽膨胀功 和循环功之 间的区别 ， 即忽略 了给水泵 亦
为此 ， 本文 以某 ３０ ０ ＭＷ 汽轮机为例 ， 首先分析 了常规等
０ 前
言
效热降法与热平衡 方法 之间的一致性 ， 并分 析了二者计算 结 果不一致的产生原因。然后 ， 对理想等效 热降法与常 规等效
热降法之间在分析热力 系统热 经济性 方 面的一致 性进行 了
等效热降法是 ２ ０世纪 ７ ０年代 发展 起来 的一 门热 工理
ｉ ＝１ Ｊ １
（） ３ 式中 ， 、 和 Ｗｉ 分别 为循 环功 、 胀功 和给 水泵 的压 缩 膨
功 ，Ｊｋ ；Ｈ￣ Байду номын сангаас／ ｇＡ 为蒸 汽在 汽轮机 内 的有 效焓 降 ，Ｊｋ ；为 回 ｋ／ ｇｊ
基金项 目： 吉林省科技发展计划项 目（０ ８ ５３ 。 ２ ０ ０ ２ ） 作者简介 ： 李 勇（ ９４ ） 男 ， １６ ． ， 博士 ， 教授 ， 主要从事 汽轮机热经济性诊断与优化 运行 的教学与研究工作。
＝
（） ４
ｈ＋ ｇ ｈ 一 。 △ — ∑ 一∑ 兀 （ ） １ ２
＝ 一ｒ 。 （ ３ １）
２ 等效热降法
图 １所 示 为 某 汽 轮 机 回热 系统 图 。
类似于式 （ １ ， １ ） 有 其 中， 下角标 “” ｔ表示蒸 汽在 汽轮机 内等熵膨胀 。
３ １ 有 关 汽 轮 机 热 经 济 性 指 标 的 分 析 ．
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｉ ｈ ｓ ｐ ｐ ｒ ｔ ｅ ｃ ｎ ｉｔｎ ｙ ｂ ｔ ｅ ｈ ｗｏ ｍｅｈ ｄ ｆｔ ｅ ｅ ｕ ｖ ｌ ｎ ｅ ｔ ｄ ｏ ｎ ｈ ｈ ｒ ｌｂ ａ ｃ ｓ ｓｒ ｃ ：ｎ ｔ ｉ ａ ｅ ，ｈ ｏ ｓ ｅ ｃ ｅｗｅ ｎ ｔ ｅ ｔ ｔ ｏ ｓ ｏ ｈ ｑ ｉａｅ ｔｈ ａ ｒ ｐ ａ ｄ ｔ ｅ ｔ ｅ ｍａ ａ ｎ ｅ ｉ ｓ ｌ ａ ａｙ ｅ ｒ ｔ ．Ｔ ａ ｈ ｉ ｅ ｅ ｃ ｅｗｅ ｎ ｅ ｐ ｎ ｉｎ ｗｏ ｋ ｏ ｎ ｔｍａ ｓ ｓｅ ｍ ａｃ ｌ ｔｄ ｂ ｈ ｏ ｖ ｎｉ ｎ ｈ ｒ ａ ｎ ｌｚ ｄ ｆ ｓ ｙ ｈ ｔ ｔ ｅ ｄｆ ｒ ｎ ｅ ｂ ｔ ｅ ｘ ａ ｓ ｒ ｆ ｕ ｉ ｉ ｌ ｆ ｏ ｓ ｔａ ｃ ｌｕ ａｅ ｙ ｔ ｅ ｃ ｎ ｅ ｔ ａ ｔ ｅ ｌ ｏｌ ｍ ｂ ｌ ｃ ｔ ｏ ｎ ｑ ｉａｅ ｔｈ ａ ｒ ｐ ｏ ｅ ｎ ｗ ｓｅ ｍ ａ ｃ ｌｔｄ ｂ ｈ ｑ ｉ ａｅ ｔ ｅ ｔｄ ｏ ｔ ｏ ｈ ｏ ｒ ｓ ｉｎ ａａ ｅ ｍｅｈ ｄ ａ ｄ ｅ ｕ ｖ ｌｎ ｅ ｔ ｏ ｆ ｈ ｅ ｔ ａ ｃ ｌ ｕａｅ ｙ ｔｅ ｅ ｕ ｖ ｎ ａ ｒ ｐ ｍｅｈ ｄ ｉ ｔ ｅ ｃ ｍｐ ｅ ｓ ｎ ｄ ｔ ｌ ｈ ｓ ｏ ｗ ｒ ｆｆｅ ｔ ｒ ｐ ｍｐ ｉ ｐ ｉ ｔｄ Ｔ ｅ ｔ ｅ ｃ ｎ ｉｔ ｎ ｙ ｉ ｈ ｒ ａ ｃ ｎ ｍｙ ｏ ｈ ｒ ｏ ｙ ａ ｃ ｓ ｓｅ ｂ ｔ ｅ ｎ ｉｅ ｌ ｏ ｋ ｏ ｄ ｗａｅ ｕ ｓ ｏ ｎ ｅ ． ｈ ｎ， ｈ ｏ ｓｓｅ ｃ ｎ ｔ ｅ ｅ ｍ ｌ ｅ ｏ ｏ ｆｔ ｅ ｍ ｄ ｎ ｍｉ ｙ ｔｍ ｅｗ ｅ ｄ ａ ｅ ｕ ｖ ｅ ｔｈ ａ ｒｐ ｍｅ ｈ ｄ ａ ｄ ｃ ｎ ｅ ｔ ｎ ｌｅ ｕ ｖ ｌ ｎ ｅ ｔ ｒｐ ｍｅｈ ｄ ｉ ｎ ｌｚ ｄ ｉ ａｌ ，ｈ ｓｕ ｓｔ ｉ ｈ ｓ ｏ ｌ ｑ ｉ ａ ｎ ｅ ｔ ｏ ｔ ｏ ｏ ｖ ｎ ｉ ａ ｑ ｉ ａｅ ｔｈ ａ ｏ ｔ ｏ ｓａ ａｙ ｅ ．Ｆ ｎ ｙ ｔ ｅ ｉｓ ｅ ｏｗｈ ｃ ｈ ｕ ｄ ｌ ｄ ｎ ｏ ｄ ｌ
２１ ０２年 ４月
汽
轮
机
技
术
Ｖｏ ． ４ Ｎｏ ２ １５ ． Ａｐ ． ０１ ｒ２ ２
ＴＵＲＢＩ ＮＥ ＴＥＣＨＮ０Ｌ ＯＧＹ
理 想 等效 热 降法 和 常规 等效 热 降法 的一 致性 分 析
李 勇 ， 陈绪亮 ， 姜铁骝
（ 东北 电力大 学能 源与动 力工程 学院 ， 吉林 １２ １ ） ３０２
ｂ ａｄ ａ ｔｎ ｉｎ ｉ ｓ ｇｔ ｅｅ ｕ ｖ ｅ ｔ ｅ ｔｄ ｏ ｔ ｏ ｋ ｎ ｉｇ ｏ ｉ ｏ ｅ ａ ｃ ｎ ｍｙ ｏ ｅ ｍ ｕ ｂ ｎ ｓｐ ｏ ｏ ｅ ． ｅ ｐ ｉ ｔ ｔ ｕ ｉ ｈ ｑ ｉａ ｎ ａ ｒｐ ｍｅｈ ｄ ｍａ ｉ ｇｄ ａ ｎ ｓ ｆｔ ｒ ｌ ｅ ｏ ｏ ｆ ｔ ａ ｔ ｒ ｉ ｅ ｉ ｒ ｐ ｓ ｄ ｅ ｏ ｎ ｎ ｌ ｈ ｓ ｈｍ ｓ
对其进行 了分析 ， 文献 ［ １ 将其应 用于某 ３０ Ｗ 汽轮机热 １］ ０Ｍ 力 系统 的热 经济 性诊 断 中。但理 想等 效热降 法与 常规等效 热 降法 和热平衡方法之 间的一致性 ， 也是人们 普遍关心 的问
题。
收 稿 日期 ：０ ｌ０ ７ ２ １＿７
Ｗ ＝ （一∑Ｏ 一 ｔ 一ＩＰ ｒ ２ ｉ△ １ ｌ ∑Ｏ Ｏ Ｔ ）（） ｉ ｓ ｅ ， ｉ Ｂ Ｆ
＝
￣Ｐ 即 一∑ｎ ＢＴ Ｆ △ 一
（） １ ０
该式说明等效 热降 法 中新 蒸汽 等效热 降可 以表示为 膨 胀功与压 缩功 之差 ， 即说 明新 蒸汽 等效热 降为 １Ｊ ｋ 亦 ｋ／ ｇ蒸
汽动力循 环的循 环功。结合式 （ ） 并近似认为 叼 １， ＝１ 则有 ，
Ｈ ＝ Ｗ 。＝ Ｗｃ — （ １ １）
在汽轮机热力系统常规分析方法 中， 均采用 实际循环热 效率作为热经济性指标 ， 即
ｒ 一 等ｏ叼 ／Ｑ ＝叼 ｉｏ Ｑ 一
＝ 一 ＝
Ｈｉ
（ １ ４ ） 、
（ ５ １）
Ｑ ０＝ （ ０一 ）＋ ｒ ｈ 一ｈ ） ｈ ＾ （ ＾
图 １ 某 汽 轮机 组 回热 系 统 图
论， 是热 力系统计算 、 析的一 种有效 工具 。它在 热系 统局 分 部定量分析 中， 具有简捷 、 方便和准确 的特点 … 。 目前 ， 这一 方法 已经 成 为 汽 轮 机 热 力 系 统 热 经 济 性 诊 断 的 主 要 方 法 。Ｊ 。在 电厂热力 系统定 量分 析 中获得 了较为 广泛 的应
Ｋｅ ｒ ｓ ｓ ｅ ｍ ｕ ｂ ｎ ；ｅ ｕ ｖ ｌｎ ｅ ｔｄ ｏ ｅｈ ｄ；ｉ ｅ ｙ ｌ ｈ ｒ ｌ ｆ ｃ ｅ ｃ ｙ ｗｏ ｄ ： ｔａ ｔ ｒ ｉ ｅ ｑ ｉ ａ ｅ ｔｈ ａ ｒ ｐ ｍ ｔ ｏ ｄ ａ ｃ ｃ ｅｔ ｅ ｍａ ｅ ｉｎ ｙ；ｔ ｅ ｍ ａ ｃ ｎ ｍｙ ｌ ｉ ｈ ｒ ｌｅ ｏ ｏ
新蒸汽净等效热降为
Ｈ＝ 。 Ａ ｈ一∑ 一ｇＴ ｈ＋ ｑ — ＯＰ Ｂ△ Ｆ
Ｊ Ｊ
一 ｎ ∑
（） ５
文献 ［０ 针对理想循 环热 效率受高 压缸相 对 内效 率影 １］
响 ， 而不能准确 反映 汽轮机 热力系 统运行 经济性 的情况 ， 从 提 出对理想循环热效率进行改进 ， 到改进后 的理想 循环热 得 效率为 ：
热降法进行汽 轮机热经济性诊断应该注意 的问题 。
关键 词 ： 汽轮机 ； 等效热 降法 ； 理想循环热效率 ； 热经济性
分类 号 ：Ｋ ６ Ｔ ２２ 文献标 识码 ： Ａ 文章编号 ：０ １５ ８ （０ ２ ０ － ８ －３ １０ －８４ ２ １ ）２０ ６０ ０
Ｃ ｎ ｉ ｅ ｃ ｎ ｌｓｓＢ ｔｅ ｎＩｅｌＥ ｕｖｌｎ ａ ｏ ｏ ｓｓ ｎ ｙＡ ａｙｉ ｅｗ ｅ ｄ ａ ｑ ｉａｅ ｔ ｔ ＨｅｔＤｒｐ ａ ｄＣ ｎ ｅ ｔ ｎｌＥ ｕｖ ｌｎ ａ ｏ ｔｏ ｎ ｏ ｖ ｎｉ ａ ｑ ｉａｅ ｔＨｅｔＤｒｐＭｅｈ ｄ ｏ
Ｈ
式 中，。 ｈ 为汽轮机新蒸汽焓和排汽焓 ，Ｊ ｋ ；ｑ 为 ｌｇ ｈ和 ｋ／ ｇ Ａ ｋ 蒸汽在再热器 内的吸热量 ，Ｊ ｋ ；ｊ ｌ ｇ 在加 热器 中 ｋ／ ｇ ｒ 为 ｋ 水
摘要 ： 首先分析了常规等效 热降法与热平衡方法之 间的一致性 ， 出常规热平衡 方法得 到的单位 质量蒸 汽在汽轮 指
机 内的膨胀功与等效热降法得到 的新蒸汽等效热降之间相差单位质量给水 所消耗 的给水 泵的压缩 功。然后 ， 对理 想等效热 降法与常规等效热降法之间在分析热力系统热经济性方面的一致性进行 了分 析。最后 ， 出了采用等效 提
文献 ［２ 在采用 等效热 降法分析 热力系统 某因素 变化 １］
对汽轮机热经济性的影响时 ， 采用蒸汽在 汽轮机 内的膨胀功 代替新蒸汽等效热降 ， 必然产生一定 的误差 。
３ 理想等效热降法
在汽轮机等熵 膨 胀条 件下 ， 位 质量 新蒸 汽 的理 想 做 单
功， 即新蒸 汽的理想等效热降为 ：
的压缩 功 ， 并将二者在计算新蒸汽等效热 降出现的差异 归结 到计算误差 。此外 ， 针对等效热 降法存在 的计算 中需要 预先
确定汽轮机排汽焓 而凝汽式 汽轮 机排 汽状态 点焓值 又难 以 其 中
（） １
１
准确确定 的问题 ， 文献 ［０ 提 出了理想等效热降法 的概念并 １］
第 ２期
李
勇等 ： 理想等效热降法和常规等效热降法的一致性分析
．
一
８ ７
热系统 中加 热器 或其相应 回热抽汽 的序号 ， 抽汽压力 由低 按
到高的依次 排列 ； 、 分别 为汽轮 机第 ｉ ａ 级加热 器的 回热
抽汽份 额、 第 级轴封及 门杆漏 汽份额 ； 、 分别 为汽 轮机 第 ｉ 级加热器 抽汽做功不 足系数 、 第 级轴封 及 门杆漏汽 做 功不足系数 ； ． ｚ、 分别为 回热抽汽级数 、 轴封 及 门杆漏 汽级 数 ； 为给水泵汽轮机用 汽份 额 ； 卯 为 给水泵 汽轮 机用 ｏ ｒ 汽做功不足系数 ； 给水 在给水泵 内的焓 升 ，Ｊｋ ； 为 ｒ为 ｋ／ ｇ 叩 驱动给水泵装置的机械效率。 在汽轮机的热平衡计算中 ， 虽然在计算 给水泵 出 口加热 器 的回热抽汽份额时 ， 考虑到 了由于给水 泵焓升所 引起 的加 热器人 口水温升高 的因素 。但 在计算 蒸汽 在汽轮 机 内做 功 时， 通常忽略 给水泵 所消耗 的压缩 功 ， 为 动力 循环 中 １ ｇ 认 ｋ 蒸汽 的循环功近似等于蒸汽在汽轮机 内膨胀产生的功 ， 即
用 。
分析 。最后 ， 出了采用等效热降法进 行汽轮机热经 济性诊 提
断应 该 注 意 的 问题 。
１ 常规热平衡方法
由蒸汽动力循环原理 ，ｋ 蒸 汽动力 循环 的循环 功等 于 ｌｇ 蒸汽在汽轮机 内膨胀产生 的功减去给水 泵所消耗 的压 缩功 ，
即
＝ 一
对 于等效热 降法与常规热平衡方法 之间的一致性 ， 文献 ［ ９ 对 其进 行了讨论 ， ５— ］ 从理论上证 明了一致性。但其往往 忽 略了蒸汽膨胀功 和循环功之 间的区别 ， 即忽略 了给水泵 亦
为此 ， 本文 以某 ３０ ０ ＭＷ 汽轮机为例 ， 首先分析 了常规等
０ 前
言
效热降法与热平衡 方法 之间的一致性 ， 并分 析了二者计算 结 果不一致的产生原因。然后 ， 对理想等效 热降法与常 规等效
热降法之间在分析热力 系统热 经济性 方 面的一致 性进行 了
等效热降法是 ２ ０世纪 ７ ０年代 发展 起来 的一 门热 工理
ｉ ＝１ Ｊ １
（） ３ 式中 ， 、 和 Ｗｉ 分别 为循 环功 、 胀功 和给 水泵 的压 缩 膨
功 ，Ｊｋ ；Ｈ￣ Байду номын сангаас／ ｇＡ 为蒸 汽在 汽轮机 内 的有 效焓 降 ，Ｊｋ ；为 回 ｋ／ ｇｊ
基金项 目： 吉林省科技发展计划项 目（０ ８ ５３ 。 ２ ０ ０ ２ ） 作者简介 ： 李 勇（ ９４ ） 男 ， １６ ． ， 博士 ， 教授 ， 主要从事 汽轮机热经济性诊断与优化 运行 的教学与研究工作。
＝
（） ４
ｈ＋ ｇ ｈ 一 。 △ — ∑ 一∑ 兀 （ ） １ ２
＝ 一ｒ 。 （ ３ １）
２ 等效热降法
图 １所 示 为 某 汽 轮 机 回热 系统 图 。
类似于式 （ １ ， １ ） 有 其 中， 下角标 “” ｔ表示蒸 汽在 汽轮机 内等熵膨胀 。
３ １ 有 关 汽 轮 机 热 经 济 性 指 标 的 分 析 ．
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｉ ｈ ｓ ｐ ｐ ｒ ｔ ｅ ｃ ｎ ｉｔｎ ｙ ｂ ｔ ｅ ｈ ｗｏ ｍｅｈ ｄ ｆｔ ｅ ｅ ｕ ｖ ｌ ｎ ｅ ｔ ｄ ｏ ｎ ｈ ｈ ｒ ｌｂ ａ ｃ ｓ ｓｒ ｃ ：ｎ ｔ ｉ ａ ｅ ，ｈ ｏ ｓ ｅ ｃ ｅｗｅ ｎ ｔ ｅ ｔ ｔ ｏ ｓ ｏ ｈ ｑ ｉａｅ ｔｈ ａ ｒ ｐ ａ ｄ ｔ ｅ ｔ ｅ ｍａ ａ ｎ ｅ ｉ ｓ ｌ ａ ａｙ ｅ ｒ ｔ ．Ｔ ａ ｈ ｉ ｅ ｅ ｃ ｅｗｅ ｎ ｅ ｐ ｎ ｉｎ ｗｏ ｋ ｏ ｎ ｔｍａ ｓ ｓｅ ｍ ａｃ ｌ ｔｄ ｂ ｈ ｏ ｖ ｎｉ ｎ ｈ ｒ ａ ｎ ｌｚ ｄ ｆ ｓ ｙ ｈ ｔ ｔ ｅ ｄｆ ｒ ｎ ｅ ｂ ｔ ｅ ｘ ａ ｓ ｒ ｆ ｕ ｉ ｉ ｌ ｆ ｏ ｓ ｔａ ｃ ｌｕ ａｅ ｙ ｔ ｅ ｃ ｎ ｅ ｔ ａ ｔ ｅ ｌ ｏｌ ｍ ｂ ｌ ｃ ｔ ｏ ｎ ｑ ｉａｅ ｔｈ ａ ｒ ｐ ｏ ｅ ｎ ｗ ｓｅ ｍ ａ ｃ ｌｔｄ ｂ ｈ ｑ ｉ ａｅ ｔ ｅ ｔｄ ｏ ｔ ｏ ｈ ｏ ｒ ｓ ｉｎ ａａ ｅ ｍｅｈ ｄ ａ ｄ ｅ ｕ ｖ ｌｎ ｅ ｔ ｏ ｆ ｈ ｅ ｔ ａ ｃ ｌ ｕａｅ ｙ ｔｅ ｅ ｕ ｖ ｎ ａ ｒ ｐ ｍｅｈ ｄ ｉ ｔ ｅ ｃ ｍｐ ｅ ｓ ｎ ｄ ｔ ｌ ｈ ｓ ｏ ｗ ｒ ｆｆｅ ｔ ｒ ｐ ｍｐ ｉ ｐ ｉ ｔｄ Ｔ ｅ ｔ ｅ ｃ ｎ ｉｔ ｎ ｙ ｉ ｈ ｒ ａ ｃ ｎ ｍｙ ｏ ｈ ｒ ｏ ｙ ａ ｃ ｓ ｓｅ ｂ ｔ ｅ ｎ ｉｅ ｌ ｏ ｋ ｏ ｄ ｗａｅ ｕ ｓ ｏ ｎ ｅ ． ｈ ｎ， ｈ ｏ ｓｓｅ ｃ ｎ ｔ ｅ ｅ ｍ ｌ ｅ ｏ ｏ ｆｔ ｅ ｍ ｄ ｎ ｍｉ ｙ ｔｍ ｅｗ ｅ ｄ ａ ｅ ｕ ｖ ｅ ｔｈ ａ ｒｐ ｍｅ ｈ ｄ ａ ｄ ｃ ｎ ｅ ｔ ｎ ｌｅ ｕ ｖ ｌ ｎ ｅ ｔ ｒｐ ｍｅｈ ｄ ｉ ｎ ｌｚ ｄ ｉ ａｌ ，ｈ ｓｕ ｓｔ ｉ ｈ ｓ ｏ ｌ ｑ ｉ ａ ｎ ｅ ｔ ｏ ｔ ｏ ｏ ｖ ｎ ｉ ａ ｑ ｉ ａｅ ｔｈ ａ ｏ ｔ ｏ ｓａ ａｙ ｅ ．Ｆ ｎ ｙ ｔ ｅ ｉｓ ｅ ｏｗｈ ｃ ｈ ｕ ｄ ｌ ｄ ｎ ｏ ｄ ｌ