钉墙支护计算书计算依据:
1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012
2、《建筑施工计算手册》江正荣编著
3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著
4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著
5、《地基与基础》第三版
土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。
一、参数信息
1基本参数
2、荷载参数
3、土层参数
4、土钉墙布置数据
放坡参数:
土钉参数:
5、计算系数
二、土钉承载力计算
第 1 层土： 0-1.2m(+0) H i '=[ Z 0Y]/ i =[0]/18=0m]/18=0m
P aki 上 = Y 1 H 1'K a1-2c 1K a10.5
=18X) X).528-2 >2><0.5280.5
=-17.439kN/m 2
P ak1T =Y 1(h 什H 1')K a1-2c 1K a10.5
=18X1.2+0) 0528-2 XX).5280.5
=-6.034kN/m 2
K a1=tan 2
(45 ° 奶/2)
K a2=tan (45 ° 粋2)
2
K a3=tan (45 ° 艇/2)
2
=tan(45-18/2)=0.528;
2
=tan (45-18/2)=0.528; =tan 2
(45-14/2)=0.61;
2
=tan(45-14/2)=0.61; 2
第 2 层土： 1.2-3m(+0)
H2'=[ HY]/ sYi=[21.6]/20=1.08m]/20=1.08m
P ak2 上
=[sat2H2'- Y w( Xhh a)]K a2-2c2K a20.5+佩E h-h a)=[20 *08-10 (1.2-1.2)] 0.528-2 t2X).5280.5 +10X(1.2-1.2)=-6.034kN/m2
P ak2 下
=[$at2(H2'+h2)- Y w( E h-h a)]K a2-2c2K a20.5+ Y w( Xhh a)=[20 *1.08+1.8)-10 (3-X.2)] 0.528-2 x
x0.5280.5+10x(3-1.2)=21.47kN/m2
第3层土：3-4m(+0)
H3'=[Z2Y]/ Y ti=[57.6]/19=3.032m]/19=3.032m
P ak3 上
=[$at3H3'-泌Xh-h a)]K a3-2c3K a30.5+泌Eh-h a)=[19 X.032-10 X-1.2)] 0X1-2 X)X).61O.5+1O
2
X(3-1.2)=26.54kN/m2
P ak3下
0.5
=[sat3(H3'+h3)- Y w( Eh-h a)]K a3-2C3K a3. + 旳(E2-h a)=[19 23.032+1)-10 (4X1.2)] 021-2 wx
0.610.5+1 0x(4-1 .2)=42.03kN/m2
第4层土：4-6.5m(+0)
H4'=[ Eh s]/ sati=[76.6]/19=4.032m]/19=4.032m
P ak4上
=[sat4H4'- Y w( Eh-h a)]K a4-2c4K a40.5+ >( Eh-h a)=[19 X.032-10 *-1.2)] 0X1-2 X)X0.610.5+10
2
X(4-1 .2)=42.03kN/m2
P ak4下
=[$at4(H4'+h4)- Y w( Xh-h a)]K a4-2c4K a40.5+泌Xhh a)=[19 X4.032+2.5)-10 (6X-1.2)] 0.X-2 x
0x0.610.5+10x(6.5-1.2)=80.755kN/m2
第5层土： 6.5-9m(+0)
H5'=[ Z4Y]/ Y ti=[124.1]/22=5.641m]/22=5.641m
P ak5上
=[sat5H5'-佩Eh-h a)]K a5-2c5K a50.5+ 佩Eh-h a)=[22 X.641-10 X.5-1.2)] O.X-2 X3X).490.5+
2
10X(6.5-1.2)=62.64kN/m2
P ak5 下
=[Y at5(H5'+h5)- Y( Xhh a)]K a&2c5K a50.5+Y( Eh-h a)=[22 &.641+2.5)-10 (9-1.2)] 0.49-2 18
(0.490.5+10((9-1.2)=102.34kN/m2
1）水平荷载
临界深度：Z o=P ak2下h2/(P ak2上+ P ak2下)=21.47 X8/(6.034+21.47)=1.405m；
第1层土
E ak1=0kN；
第2层土
E ak2=0.5P ak2下Z o b a=O.5 21.47 1.405 1=15.083kN;
a a2=Z o/3+ E3=1.405/3+6=6.468m；
第3层土
E ak3=h3(P a3上+P a3 下)b a/2=1 )(26.54+42.03) 1/2=34.285kN;
a a3=h 3(2P a3上+ P a3 下)/(3P a3 上+3 P a3
下)+ Xh=1((2(26.54+42.03)/(3 2654+3 42.03)+5=5.462m；
第4层土
E ak4=h4(P a4上+P a4下)b a/2=2.5 (42.03+80.755) 1Z2=153.481kN;
a a4=h4(2P a4上+ P a4 下)/(3P a4 上+3 P a4
下)+ Xh=2.5 €(42.03+80.755)/(3 42.03+3 80.755)+2.5=3.619m；
第5层土
E ak5=h5(P a5上+P a5下)b a/2=2.5 (62.64+102.34) 1Z2=206.225kN;
a a5=h5(2P a5上+P a5下)/(3P a5上+3P a5T)=2.5 ( (2.64+102.34)/(3 62(4+3 (02.34)=1.15m；土压力合
力：
E ak= 2E ki=0+15.083+34.285+153.481+206.225=409.074kN
合力作用点：
a a=
2 @E aki)/E ak=(0(0+6.468 15.083+5.462 34.285+3.619 153.481+1.15 206.225)/409.074=2.
634m;
1、单根土钉的轴向拉力标准值N k,j ：
N k,j = Z j P ak,j S xj S zj/COS j a
其中z-荷载折减系数
n--第j层土钉轴向拉力调整系数
P ak,j--第j层土钉处的主动土压力强度标准值
S xj、S zj--土钉之间的水平与垂直距离a--土钉与水平面的夹角N j=Y fN k,j=lx 1.25 X 1.962=2.452kNA s=400>314=125.6kN
满足要求!
R k,j/N k,j=19.201/1.962=9.786 X1.6
满足要求!
三、土钉墙整体稳定性的计算
根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012要求，土钉墙应根据施工期间不同开
挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法如下图，按照下式进行整体稳定性验算:
公式中:
j 雨一第
j 土条滑弧面处土的粘聚力（kPa ）、内摩擦角（）; b j —第j 土条的宽度（m ）;
0—第j 土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角（）； I j —第j 土条的滑弧段长度（m ），取l j = b j /cos j 0 qT 作用在第j 土条上的附加分布荷载标准值（kPa ）;
△ Gj —第j 土条的自重（kN ），按天然重度计算；
u j —第j 土条在滑弧面上的孔隙水压力（kP a ），采用落底式截水帷幕时，对地下水位 以下
的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取U j = Yh waj ，在基坑内侧，可取U j = Y w h wpj ； 滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取
U j = 0；
Y — 下水重度（kN/m 3
）；
h waj — 坑外侧第j 土条滑弧面中点的压力水头（m ）； h wpj — 坑内侧第j 土条滑弧面中点的压力水头（m ）；
Rk k —第k 根土钉在圆弧滑动面以外的锚固段的极限抗拔承载力标准值与杆体受拉
K 訐=（Z （UFqjb 厂丄Gj ）?Bj 屮曲tan 诃片YR kk?矗厂佻尸蚯j S3）②虫叶厶用血色）
承载力标准值的较小值;
a 示第k 层土钉的倾角;
乐一弧面在第k 层土钉处的法线与垂直面的夹角;
3— 算系数，取B=0.5sin( k aeotan ?表示的是第k 层土钉与滑弧交点处土的内 摩擦角。
把各参数代入上面的公式，进行计算 可得到如下结果：
示意图如下:
示意图如下:
计算步数
安全系数
滑裂角(度)圆心X(m)
圆心Y(m)
半径R(m)
1.341
33.653
0.001
2.228
2.228
计算步数
安全系数
滑裂角(度)圆心X(m)
圆心Y(m)
半径R(m)
1.345
33.653
0.003
4.457
4.457
计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)
1.306 33.653 0.004 6.685 6.685
示意图如下:
计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)
1.457 33.653 0.006 8.914 8.914
示意图如下:
计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)
1.599 33.653 0.007 11.142 11.142
示意图如下:
计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)
1.491 33.653 0.009 13.371 13.371
示意图如下:
四、抗滑动及抗倾覆稳定性验算
B
第1步开挖内部整体稳定性安全系数
Y= 1.341>=1.300 满足要求！
［标
咼
-1.500 m]
第2步开挖内部整体稳定性安全系数
Y= 1.345>=1.300 满足要求！
［标
高
-3.000 m]
第3步开挖内部整体稳定性安全系数
Y= 1.306>=1.300 满足要求！
［标
高
-4.500 m]
第4步开挖内部整体稳定性安全系数
Y= 1.457>=1.300 满足要求！
［标
高
-6.000 m]
第5步开挖内部整体稳定性安全系数
Y= 1.599>=1.300 满足要求！
［标
高
-7.500 m]
第6步开挖内部整体稳定性安全系数
Y= 1.491> 1.300 满足要求！
［标高
计算结论如下:
m]
-9.000
1）抗滑动稳定性验算
抗滑动安全系数按下式计算:
f/E ah> 1.2
式中，E ah为主动土压力的水平分量（kN）;
f为墙底的抗滑阻力（kN），由下式计算求得:
f=卩（W+qB v）
伪土体的滑动摩擦系数;
W为所计算土体自重（kN） q为坡顶面荷载（kN/m2）;
B a为荷载长度；
S v为计算墙体的厚度，取土钉的一个水平间距进行计算
1 级坡：f7E ah=1.511>1.200,满足要求!
2）抗倾覆稳定性验算
抗倾覆安全系数按以下公式计算:
M G/M Q
式中，M G--由墙体自重和地面荷载产生的抗倾覆力矩，由下式确定M G=W< B cX qB a XB'-B+b B a/2）
其中，W为所计算土体自重（kN）
其中，q为坡顶面荷载（kN/m2）
B e为土体重心至o点的水平距离;
B a为荷载在B范围内长度;
b为荷载距基坑边线长度;
B'为土钉墙计算宽度;
M k--由主动土压力产生的倾覆力矩，由下式确定
M k=E ah X h
其中，E ah为主动土压力的水平分量（kN）;
l h为主动土压力水平分量的合力点至通过墙趾0水平面的垂直距离。
1 级坡：M G/M Q=23.640>1.300，满足要求!
五、坑底抗隆起稳定性验算
满布荷载：
f1=0
局部荷载：
f2=(q1b+q2a+q3W1)/(b+a+W1)=(180.003 9X+177.503 X2+168.003 X6)/(9+2+6)=175.474 N q=tan2(45 ° +? /2)e n』tan2(45 +20/2)e n tan2=6.399
N c=(N q-1)/ta n =(6.399-1)/ta n(20)=14.834
(Y n+1DN q+cN c)/(f1+f2)=(19 X 0.5 X 6.399+18 X 14.834)/(0+175.474)=1.8=8.6 >K 满足要求!