盘扣支架计算书
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1 附件一、中间跨架体计算
编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
3、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
5、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
8、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）
2 9、《钢结构设计标准》GB50017-2017
10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
11、《木结构设计规范》GB50005-2017
12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018
13、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号
14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号
一、 工程参数
箱梁参数
箱梁高度 2.1m 顶板厚度 0.25m
底板厚度 0.25m 翼板厚度 0.4m
腹板厚度 0.5m
支架参数
支架安全等级 Ⅰ级 结构重要性系数：支架 1.1 面板主次楞 1.1
支模高度 6m 钢管类型 水平杆Q235：φ48×3.0mm，立杆Q345：φ60.3×3.2mm
底板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m
腹板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 0.9m
翼板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m
水平杆步距 1.5m 伸出长度a 0.5m
面板 木胶合板 厚度：15mm
次楞 方木，间距底板下0.25m，翼板下0.3m，腹板下0.2m
主楞 10 号工字钢
剪刀撑设置 依据JGJ231-2010规范要求设置
支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接
荷载参数
永久荷载 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.5kN/m3
面板次楞自重 0.3kN/m2 支架自重 0.14kN/m
可变施工人员 面板与次楞 主楞 立杆
3 荷载 及设备荷载 3kN/m2 2.5kN 3kN/m2 3kN/m2
二、 箱梁翼板模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W= 1500×15×15/6=56250mm3；
截面惯性矩I= 1500×15×15×15/12=421875mm4；
（一）强度验算
1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=1.1×[1.2×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×3]×1.5=27.720kN/m
q1=1.1×[1.35×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×0.7×3]×1.5= 28.240kN/m
根据以上两者比较应取q1= 28.240kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.1×1.2×1.5×0.3=0.594 kN/m
跨中集中荷载设计值P=1.1×1.4×2.5= 3.850kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1× 28.240×0.32=0.254kN·m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.594×0.32 +0.213× 3.850×0.3=0.250kN·m
取Mmax=0.254KN·m验算强度。
4 面板抗弯强度设计值f=12N/mm2；
σ= Mmax
= 0.254×106
=4.52N/mm2 < f=12N/mm2
W 56250
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 1.5×（24×0.4＋1.5×0.4＋0.3+3）=20.250kN/m；
面板最大容许挠度值: 300/250=1.2mm；
面板弹性模量: E = 6000N/mm2；
ν= 0.677ql4
= 0.677×20.250×3004
=0.44mm < 1.2mm
100EI 100×6000×421875
满足要求!
三、 箱梁翼板次楞方木验算
次楞采用方木，宽度100mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩 W =100×100×100/6=166667mm3；
截面惯性矩 I =100×100×100×100/12=8333333mm4；
（一）抗弯强度验算
1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.5m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=1.1×[1.2×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×3]×0.3=5.544kN/m
q1=1.1×[1.35×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×0.7×3]×0.3= 5.648kN/m
5 根据以上两者比较应取q1= 5.648kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.1×1.2×0.3×0.3=0.119kN/m
跨中集中荷载设计值P=1.1×1.4×2.5= 3.850kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1= 0.1q1l2=0.1×5.648×1.52=1.271kN·m
施工荷载为集中荷载：
M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.119×1.52+0.213×3.850×1.5=1.251kN·m
取Mmax=1.271kN·m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=13N/mm2；
σ= Mmax
= 1.271×106
=7.63N/mm2 < f=13N/mm2
W 166667
次楞抗弯强度满足要求!
（二）抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.6q1l=0.6×5.648×1.5=5.083kN
施工荷载为集中荷载：
V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.119×1.5+0.65×3.850=2.610kN
取V=5.083kN验算强度。
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ= 3V
= 3×5.083×103
= 0.762N/mm2 < fv=1.6N/mm2
2bh 2×100×100
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 0.3×（24×0.4＋1.5×0.4＋0.3+3）=4.050kN/m
6 次楞最大容许挠度值:1500/250=6mm；
次楞弹性模量: E = 9000N/mm2；
ν= 0.677ql4
= 0.677×4.050×1500.04
=1.85mm < 6mm
100EI 100×9000×8333333
满足要求!
四、 箱梁翼板主楞验算
主楞采用:10 号工字钢，截面抵拒矩W=49.00cm3，截面惯性矩I=245.00cm4，弹性模量E=206000N/mm4
（一）强度验算
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q11= 1.1×[1.2×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×3]×0.3=5.544kN/m
q12= 1.1×[1.35×(24×0.4+1.5×0.4+0.3)+1.4×0.7×3]×0.3= 5.648kN/m
根据以上两者比较应取q1= 5.648kN/m作为设计依据。
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×5.648×1.5=9.319kN。
次楞作用集中荷载P=9.319kN，进行最不利荷载布置如下图：
计算简图(kN) 1500150015009.329.329.329.329.329.329.329.329.329.329.329.329.329.329.32
7
弯矩图(kN·m)
支座力自左至右分别为：R1=18.54kN;R2=51.35kN;R3=51.35kN;R4=18.54kN;
最大弯矩 Mmax=7.129kN·m；
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
σ= Mmax
= 7.129×106
= 145.490N/mm2 < 205N/mm2
W 49.00×103
主楞抗弯强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q = 0.3×（24×0.4＋1.5×0.4＋0.3+3）=4.050kN/m
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×4.050×1.5=6.683kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.565mm。
主梁的最大容许挠度值:1500/250=6.0mm，
最大变形 Vmax =1.565mm < 6.0mm
满足要求!
五、 风荷载计算
（一）风荷载标准值
架体风荷载标准值应按下式计算：fkw=µsµz0w 2.7825.5495.5222.698-2.922-7.129-3.6340.5591.9570.559-3.634-7.129-2.9222.6985.5225.5492.782
