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页岩裂缝网络的几何特征二维表征及连通性分析第一章：绪论1.1 研究背景和意义1.2 国内外研究现状和进展1.3 研究内容和目标第二章：页岩裂缝网络二维表征方法2.1 裂缝网络特征参数2.2 图像处理方法与算法2.3 页岩裂缝网络二维表征模型第三章：页岩裂缝网络的几何特征分析3.1 裂缝长度分布规律分析3.2 裂缝面积分布规律分析3.3 裂缝角度分布规律分析3.4 裂缝密度与分形维数分析第四章：页岩裂缝网络连通性分析4.1 连通性参数的定义4.2 网络连通性的数学模型4.3 连通性分析实例及结果解释第五章：总结与展望5.1 涵盖的问题及创新点5.2 研究成果与展望5.3 存在的问题与改进方向附录：1. 图像处理算法介绍及源代码2. 统计分析软件介绍及用法第一章：绪论1.1 研究背景和意义近年来，页岩气作为一种新型的能源资源备受重视。
而在页岩气的开采中，掌握页岩储层的特征和裂缝网络是关键的技术之一。
页岩气储层的生产能力与裂缝网络的数量和规模密切相关，因此对页岩裂缝网络的研究成为了页岩气领域的研究热点。
页岩是一种含油气的泥岩，其孔隙度极低，储层不易形成，因此页岩储层的裂缝网络对气体流动和储集具有不可替代的作用。
裂缝网络的结构特征和空间分布决定了气体的流动路径和有效地渗透面积，在页岩储层的开采过程中，不仅会形成不同性质的裂缝网络，而且裂缝之间还有很强的复杂交互作用。
因此，合理地掌握裂缝网络的几何特征、规律和连通性对于评估页岩储层的开发潜力，并指导页岩气开采的灵活性和效率具有重要的意义。
1.2 国内外研究现状和进展页岩裂缝网络的研究主要集中在其几何特征和流体特性方面。
国内外学者尝试从不同角度深入研究页岩裂缝网络，形成了丰富的研究成果。
其中，基于三维数字化数据的几何表征方法和样品分析技术是研究页岩裂缝网络的重要手段。
例如，基于Ct扫描的3D数字模拟，能够真实、忠实地反映出页岩储层的内部结构和裂缝网络，为几何特征和流体特性方面的研究提供了途径。
基于微米力学实验的页岩I型断裂韧度表征韩强;屈展;叶正寅;董广建【摘要】页岩断裂韧度(KIC)是页岩气储层水力压裂设计的基础参数之一,由于组成的非均质性,常规宏观力学测量方法存在制样困难、力学解释参数不连续、精度偏低等问题.如何及时获取页岩的断裂特性,确保安全高效的工程施工,是当前面临的一大问题.因此,提出了基于微米力学实验的页岩Ⅰ型断裂韧度分析方法,可用于页岩微裂纹起裂、发育直至形成宏观裂纹的机理研究,进行页岩宏观Ⅰ型断裂韧度预测.基于页岩多尺度组成分析,开展了维氏压头和玻氏压头的页岩微米力学实验,分析了页岩残余压痕与压头间的相似关系、有效测试载荷以及压头参数的优化与选择.分析了不同压入载荷下的页岩细观断裂韧度分布特征,开展了宏观巴西圆盘实验,验证页岩微米力学测试方法的适用性.研究结果表明,在有效载荷范围内的页岩细观Ⅰ型断裂韧度波动性较小,当压入载荷过大时,由于岩样压痕区域出现局部剥落导致断裂韧度测量值偏小.与宏观实验的比对分析显示,微米力学实验的KIC平均值为0.86 MPa· √m,直槽切缝巴西圆盘实验得到的K IC平均值为0.92 MPa· √m,两类方法的统计平均值较为接近,页岩局部组成的非均质性使得微米力学测量结果较宏观测试更为分散.研究结果可用于页岩宏观Ⅰ型断裂韧度预测,为有效解决页岩气储层水力压裂参数评价提供新的思路和方法.【期刊名称】《力学学报》【年(卷),期】2019(051)004【总页数】10页(P1245-1254)【关键词】页岩;微米力学测试;影响因素;Ⅰ型断裂韧度【作者】韩强;屈展;叶正寅;董广建【作者单位】西安石油大学石油工程学院/博士后创新基地,西安 710065;西安石油大学陕西省油气井及储层渗流与岩石力学重点实验室,西安 710065;西北工业大学航空学院/博士后科研流动站,西安 710072;西安石油大学石油工程学院/博士后创新基地,西安 710065;西安石油大学陕西省油气井及储层渗流与岩石力学重点实验室,西安 710065;西北工业大学航空学院/博士后科研流动站,西安 710072;西北工业大学航空学院/博士后科研流动站,西安 710072;西南石油大学石油与天然气工程学院,成都 610500【正文语种】中文【中图分类】TE135引言岩气储层岩石具有低渗透、天然裂缝发育等特征，页岩气井水平段由于水力压裂施工的岩石裂纹发育，裂纹扩展的模式主要为Ⅰ型、Ⅱ型断裂或复合型断裂[1−6].通过页岩断裂韧度、脆性指数等参数的综合分析，可以为页岩气储层水力压裂设计及支撑剂选型提供科学依据[7−8].作为准脆性材料，页岩内部会存在裂缝、空隙、夹杂等天然微缺陷，其破坏特征表现为断裂的突发性，在裂缝扩展前不存在明显的裂尖塑性区，通过微裂隙的扩展最终连通形成宏观裂缝.如何在钻井、开采发生早期，超前或及时获取页岩断裂行为并准确做出异常情况预警，确保工程施工的安全和高效，是当前岩石力学面临的一大难题.目前对岩石起裂的室内研究主要参照岩石物理与力学特性关系，通过宏观实验获取力学属性[9−10].陈勉等[11−12]围绕砂岩储层进行了大量宏观实验研究，分析了砂岩断裂韧度受单轴抗拉、抗压强度等的影响规律.陈建国等[13]通过巴西圆盘实验分析了页岩Ⅰ型和Ⅱ型断裂韧度，并结合测井资料拟合了断裂韧度预测模型.该类方法虽然可以得到页岩的基本力学特征，但可能会存在制样困难、力学解释参数不连续、精度偏低等问题[14].测井仪器因井下空间制约或测试范围受限，常会导致测井解释资料品质不高、测量误差较大[15].在基础理论方面，通过开展裂纹尖端应力与裂纹扩展规律分析，描述裂纹扩展的有效判据和裂纹对自身结构的影响因素，分析裂缝的形成、发育、扩展等特征，建立了宏观损伤演化本构关系[16].但是，传统的宏观唯象模型没有考虑页岩内部的非均质性对宏观破坏的响应特征.页岩是典型的非均匀材料，由纳米级的多孔黏土、微米级非黏土夹杂和裂纹、孔洞、位错等组成复杂的微结构，页岩的弹性、硬度和变形破坏等都与组成有关[17].唐春安等[18−19]根据Weibull分布假设提出了岩石显微尺度分析，认为细观非均匀性是造成材料宏观非线性的内在原因.王士民等[20]通过非均匀性对宏观破坏形式的研究，指出材料坡度参数越小，其破坏形式越具有随机性.页岩的断裂破损本质上是微裂纹的产生、发育、扩展、直到贯通为宏观裂纹，使其失稳破坏的过程.该过程可分为3个阶段：某些孤立点产生应力集中，开裂后可以达到平衡态的起裂过程；随着载荷的增大介质沿开裂面产生相对滑移，裂纹扩展稳定阶段；当微裂纹相互贯通形成控制强度的宏观裂纹时，进入不稳定扩展阶段，逐渐失去承载能力. 现代力学按研究内容、尺度大小，将研究范畴划分为微观力学、细观力学和宏观力学.其中细观力学分析作为连接微观和宏观的桥梁，不仅可以研究料力学属性的形成机理，还可以评价和预测宏观尺度的有效性能[21−23].张泰华等[24−25]通过纳米力学测试技术，分析了金属、薄膜等材料的显微力学特性.近些年来，该技术逐渐被用于生物材料、晶体硅、水泥石等材料的微观力学评价[26−28].根据Ulm对页岩组成的尺度划分方法，可以将页岩按尺寸属性划分为单晶黏土矿物，微观多孔黏土介质(尺度为10−8～10−6m)，细观多孔黏土夹杂复合介质 (尺度为10−5～10−4m)和尺寸大于10−3m 的宏观岩样 [29].基于页岩多尺度组成分布，本文通过微米力学实验讨论页岩细观断裂特性，研究一种适用于测量页岩细观Ⅰ型断裂韧度参数的新方法，开展测试参数影响因素评价，并与宏观巴西圆盘实验进行比对分析，为页岩显微断裂评价提供新的思路.1 分析方法微米力学测试仅需要满足测试表面的平整性，对样品形状和尺寸几乎无限制，实验压入深度在微米级，对材料属于微损测试.测试区域的应力场分布受压头几何形状的影响，在实际测量过程中会根据不同目的选用合适类型的压头，常用的棱锥压头有维氏压头和玻氏压头.1.1 维氏压头维氏压头为正四棱锥状，相对棱面夹角136◦、等效半锥角70.3◦，底面棱长与深度之比为4.95，投影面积为24.5h2，压痕形状产生的径向裂纹如图1所示.图中a 为压痕半径，c是径向裂纹长度，l是压痕点尖端距裂纹尖端的长度.图1 维氏压头产生径向裂纹示意图Fig.1 Schematic diagram of radial crack with Vickers indenter维氏压头与材料通过接触作用产生的裂纹可分为两类，一种是贯穿样品内部呈轴对称的半饼状裂纹，另一类是在试样表面产生的径向裂纹(图2).基于实验结果分析和量纲函数的拟合，给出适用维氏压头的材料裂纹沿径向充分扩展经验模型[30]式中,KIC为断裂韧度，;HIT为压入硬度，MPa;EIT为弹性模量，MPa;c为样品表面压痕中心点到裂纹端部的距离，mm;a为压痕半对角线长度，mm;φ为约束因子，取值3.图2 韦氏压头产生裂纹面类型Fig.2 Crack type produced by Vickers indenter 式(1)虽然给出了材料断裂韧度与弹性模量、硬度等参数的定性关系，但是半饼状裂纹的形成机理并不明确.将加载过程中的弹性应力场分解为卸载阶段的弹性可恢复功和因塑性变形的不可逆功进行讨论，Lawn等[31]提出了弹/塑性压入断裂模型.根据该模型，维氏压头在材料表面的应力场被简化为弹性应力场和塑性残余应力场的叠加问题.对核心塑性区的应力场作如下假设：初始状态为无应力弹性半空间，材料由于压入作用产生的塑性变形量可以通过单位体积的变化来表征.将裂纹充分扩展条件下的塑性区对弹性区的作用，简化为垂直作用于裂纹面中并使其张开的一对集中力Fr式中，b为塑性区半径，mm；Ψ为压头的相对棱边半夹角，(◦)；Fm 为压入载荷，N.根据内嵌圆盘裂纹应力强度因子的解析解[32]，并考虑半空间自由表面的影响，压头卸载后半饼状裂纹前段的应力强度因子可表示为式中,f(φ)为应力强度因子修正系数，无因次.当φ取90◦时为1.半饼状裂纹径向扩展的平衡条件为将式(4)代入式(5)可得到断裂韧度的表达式为式中,δ为与压头几何形状有关的系数，通过实验确定.对于一些脆性材料，在维氏压头的作用下并不出现半饼状裂纹，而是在材料表面产生径向裂纹.根据不规则裂缝应力强度因子判据[33]，径向裂纹尖端与半饼状裂纹尖端的应力强度因子满足关系式中,KR为径向裂纹尖端的应力强度因子；KRP为半圆状裂纹尖端的应力强度因子.在此基础上通过满足边界条件的模型推导[34]，得到径向裂纹断裂韧度表达式为式中，δL为待定系数，取值范围在0.014 6～0.015 4.在裂纹扩展充分的条件下，两种裂纹形态下的断裂韧度的计算值接近，这说明裂纹充分扩展时，其具体形态变化对断裂韧度的影响不大.1.2 玻氏压头玻氏压头为三棱锥形状，侧面棱边与中心线夹角77.05◦、棱面与中心线夹角65.3◦、等效半锥角与维氏压头相同，为70.3◦，底面棱边与深度比值为7.531 5，投影面积24.56h2，产生的径向裂纹参数如图3所示.图3 玻氏压头产生径向裂纹示意图Fig.3 Schematic diagram of radial crack with Berkovich indenter星型裂纹应力强度因子分析表明，对于一次出现任意不多于9条裂纹的断裂问题，维氏压头与玻氏压头的断裂韧度满足一次函数的关系，且维氏压头大约是玻氏压头的1.073倍[35].给出玻氏压头的断裂韧度表达式为值得注意的是，当满足径向裂纹充分扩展条件时，式(6)同样可适用于玻氏压头，对应的玻氏压头δ值约为0.016.2 页岩细观断裂测试2.1 测试设备页岩细观断裂力学测试选用集成声发射检测技术、摩擦力检测微米位移测量技术及微机自控技术的MFT-4000型多功能表面性能测试仪.该仪器的主要技术参数：加载范围0.5～300 N、加载精度0.5 N、加载速率 5～100 N/min、位移测量范围0.5～200µm.通过控制最大载荷与加载速度，获取载荷–位移数据，具有载荷、位移和仪器的自校准功能.2.2 测试样品页岩样品选自四川盆地龙马溪组地层，质地坚硬，颜色以灰、黑色为主，部分层理发育；X衍射结果显示，页岩中石英含量 20%～65%，方解石含量15%～35%，少见正长石和斜长石，黏土矿物含量16%～60%，属于一种典型的硬脆性页岩[36].试样尺寸为50 mm×25 mm×15 mm，上下表面的平行度小于0.3◦、侧面与压入表面垂度小于0.3◦.为了消除试样表面粗糙度对压入深度的影响，对试样进行二次精心细抛光处理，然后进行烘干、密封待用.2.3 测试流程单次测试主要包括3个阶段：加载阶段、保持阶段和卸载阶段(见图4).首先将压头与岩样表面接触，按确定的最大载荷和加载速率压入岩样表面；当达到最大载荷达后保持一定时间，消除测量误差；然后按照一定的卸载速率在规定时间内卸载至0，最后将压头从岩样表面提升移至下一个待测试点.图4 典型压痕加载响应与压痕变化Fig.4 Typical load response and indentation根据Delesse准则，非均质材料各相介质表面分布百分数可等效为体积百分数，对目标岩样表面的显微力学实验分析可以近似表征块体样的力学属性.同时，由于页岩组成的非均质性，使得单次压入测试不足以表征表面的宏观断裂韧度特征.本文采用网格化压入测试并进行统计分析，减小因压入区域某一组分集中产生的局部效应.根据ISO 14577的标准[37]，确定页岩的相邻压入点间距不小于2 mm、压入点距岩样边界7 mm，排除相邻测试点的应力场干扰和页岩边界效应的影响.对于微/纳米范围的压入力学实验，压入测试数量应不小于15次，以便提高测量平均值的可靠性和重复性.3 测试影响因素分析3.1 压头选型针对龙马溪组页岩试样，分别选用维氏压头和玻氏压头开展显微断裂测试.图5给出了维氏压头在不同压入载荷(40 N，50 N，60 N，80 N)条件下的典型细观压痕.不难看出，维氏压头在页岩压痕表面会产生微小的凹点和局部剥落，且压头与压痕间的自相似性较差.此外，载荷–深度曲线表现出明显的不规则凸起.因此，由维氏压头较难得到径向裂纹和半对角压痕的长度参数.造成这种现象的主要原因是维氏压头尖端加工横刃结构和页岩非均质组成共同作用的结果.图5 维氏压头在页岩表面的残余压痕Fig.5 The residual indentation of shale surface produced by Vickers indenter图6 玻氏压头在页岩表面的残余压痕Fig.6 The residual indentation of shale surface produced by Berkovich indenter图6(a)和图6(b)给出了玻氏压头在不同最大载荷(60 N，80 N)条件下的典型细观压痕结果.不难看出，玻氏压头与压痕点的相似性较好，当压入载荷达到页岩细观破裂阈值60 N时，实验压入深度介于55～75µm，在岩样表面产生微裂纹.当压入载荷达到80 N，压入深度会达到78～90µm，裂纹发育较为明显.通过比对分析，常规的维氏压头不能满足页岩细观Ⅰ型断裂韧度的测量要求，建议采用玻氏压头开展页岩评价.实验中还发现，页岩与金属、陶瓷、薄膜等材料一样，存在有效裂纹产出率较低的问题，需要通过大量的压入实验获取.3.2 有效载荷与加载速率压入断裂韧度测试的有效载荷分析，目前仅见于陶瓷、金属等复合材料，对于组成的非均匀页岩尚无名明确的确定方法.通过对页岩弹性模量和硬度参数的细观力学测试分析，已知最大载荷在50 N时多数压入点与玻氏压头的自相似性较好，未出现破裂[38].当加载速率为10 N/min，压入载荷为60 N的压入点表面沿压头棱锥端部裂纹开始发育.载荷为90 N的部分压痕点沿棱面出现不规则剥落，当载荷达到100 N时，压痕点周边出现明显剥落(图6(c)和图6(d)).因此，岩样断裂韧度测试的有效载荷最好小于90 N.在加载速率为 100 N/min时，上述载荷的压痕点周边区域都会出现不同程度的剥落，这是由于过快加载会使压头向页岩表面产生一个冲击力，引起压痕点表面应力场的复杂变化.考虑到 MFT-4000型测试仪的加载精度，建议选取10 N/min开展测试.3.3 压头参数应用微米力学测试方法求解中间参量(弹性模量和硬度)过程中，假设了压头为理想尖端，即不存在曲率半径.然而，由于加工水平、使用磨损等影响，真实压头尖端曲率半径有可能会对弹性模量和硬度产生的影响.通过对式(9)中自变量参数弹性模量和硬度测量的影响，压头参数进而影响到断裂韧度求解的精确度.在相同条件下，通过理想压头和存在曲率半径压头的弹性模量比值和硬度的分析发现，当压头尖端真实曲率半径为20µm时，弹性模量和压入硬度随压入位移的减小，测量误差开始逐渐增大；当曲率半径达到50µm，此时的压头已不适用于页岩细观力学测试(图7、图8).因此测试前，需要检测压头曲率半径是否在有效范围.图7 不同曲率半径下岩样弹性模量关系(ER为是压头曲率半径R下岩样的弹性模量，E0为理想压头下的岩样弹性模量,hc为压入深度)Fig.7 The relationship between the radius of indenter and the test results of elastic modulus(ERis the elastic modulus of sample when the radius of indenter is R,E0is the elastic modulus under ideal condition,hcis indentation depth)图8 不同曲率半径下岩样硬度关系(HR为是压头曲率半径R下岩样的弹性模量，H0为理想压头下的岩样弹性模量))Fig.8 The relationship between the radiusof indenter and the test results of hardness(HRis the hardness of sample when the radius of indenter is R,H0is the hardness under ideal condition)4 结果与讨论图9给出了采用玻氏压头的页岩典型载荷–位移曲线和残余压痕表面形貌特征，结果显示裂纹面沿压痕角点扩展.表1给出了由微米力学实验，得到的KIC随不同压入载荷的变化关系.在有效载荷范围内，KIC随载荷的增加波动较小.当载荷过大导致压入表面出现局部剥落，KIC会随之缓慢降低.对于玻氏压头，有效载荷范围内测量得到的页岩试样表面径向裂纹长度介于1～3 mm，该小尺寸裂纹的测量准确与否，直接会导致断裂韧度的测量精度.与维氏压头相比，玻氏压头的尖端更为锋利，对页岩微断裂开启具有关键作用.需要注意的是，在对中间参数——弹性模量和硬度，需要在试样表面未发生破裂的情况下另行开展实验和分析计算，保证参数获取的准确性，参数的求解采用Oliver-Pharr方法.图9 页岩微米力学测试曲线和压痕表面形貌Fig.9 Typical micro-indentation load-depth curve of shale and the surface topography of indentation表1 玻氏压头的页岩细观Ⅰ型断裂韧度与压入载荷关系Table 1 The relationship between fracture toughness typeⅠand load at meso-scale by Berkovich indenterFm/NKIC/(MPa·√m)60 0.91 65 0.89 70 0.88 80 0.76 90 0.72由于页岩细观Ⅰ型断裂韧度求解是基于微米力学测试理论，需要与常规宏观测试结果进行比对分析，才能确定该方法对页岩的适用性.这里，通过将巴西圆盘实验测定的页岩宏观Ⅰ型断裂韧度作为约定真值，对细观测试结果进行分析评价.巴西圆盘实验选用WDW-D200型微机控制电子万能实验机，岩样加工为半圆柱状并进行切片处理，采用水力刀切割成预制缝(图10).实验载荷与预制缝的夹角为0度，岩样出现明显的拉伸破坏.巴西圆盘试件测试I型断裂韧度的计算公式为[39]式中,F为径向加载载荷，N;Rc为圆盘半径，mm;B为圆盘厚度，mm;ac为预制裂缝长度，mm;N为无因次强度因子.当ac/R 60.3时，无因次强度因子近似满足图10 页岩巴西圆盘测试试件Fig.10 Test sample of Brazilian disc test图11 页岩Ⅰ型断裂韧度的实验对比结果Fig.11 Comparison of experimental results of fracture toughness图11给出了页岩微米力学实验和巴西圆盘实验的断裂韧度测试结果.玻氏压头实验方法的KIC 介于，平均值为，25%～75%的分布偏差小于0.27.巴西圆盘实验得到的KIC介于0.76～1.21 MPa·m，平均值为0.92 MPa·m，25%～75%的分布偏差小于0.18.不难看出，微米压入测量法和宏观常规实验的统计平均值较为接近，可以进行页岩宏观Ⅰ型断裂韧度的预测.同时，微米压入的KIC分布较常规测量更为分散，这主要是由页岩局部矿物组分的异所产生的.5 结论本文在页岩多尺度组成分析的基础上，开展了维氏压头和玻氏压头的细观断裂实验，进行了实验参数的影响因素评价，分析了页岩细观Ⅰ型断裂韧度的基本特征，并与宏观实验结果进行比对分析，验证了方法的合理性.得出以下结论：(1)维氏压头由于自身构型和页岩的非均匀组成，导致压痕与压头的自相似性不理想，多数压痕表面出现剥落；对于玻氏压头，当载荷达到破裂阈值60 N后，沿棱锥的径向裂纹逐渐发育.在实验开始前，需要明确有效压入载荷和加载速率参数，减小因载荷加载过大、过快导致岩样表面崩落，对弹性模量、硬度等测量参数的影响.(2)在有效测试条件下，页岩细观I型断裂韧度受压入载荷增加的影响较小.当载荷过大时，因岩样表面崩落或重复压入导致应力场复杂化，页岩细观I型断裂韧度随压入载荷的增加而逐渐减小.通过对比宏观巴西圆盘实验和微米力学测试结果，分析宏观、细观页岩性断裂韧度.不难看出，通过微米力学测试可以有效表征岩样的Ⅰ型断裂韧度，当获取宏观实验岩样困难时，该技术可作为快速获取页岩断裂属性的一种新方法.参考文献【相关文献】1 陈勉,葛洪魁,赵金洲等.页岩油气高效开发的关键基础理论与挑战.石油钻探技术,2015,43(5):7-14(Chen Mian,Ge Hongkui,Zhao Jinzhou,et al.The key fundamentals for the efficient exploitation of shale oil and gas and its related challenges.Petroleum Drilling Techniques,2015,43(5):7-14(in Chinese))2 李庆辉,陈勉,金衍等.页岩脆性的室内评价方法及改进.岩石力学与工程学报,2012,31(8):1680-1685(Li Qinghui,Chen Mian,Jin Yan,et al.Indoor evaluation method for shale brittleness and improvement.Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2012,31(8):1680-1685(in Chinese))3 Lyu Q,Long XP,Ranjith PG,et al.Experimental investigation on the mechanical properties of a low-clay shale with different absorption times in sub-/super-criticalCO2.Energy,2018,147:1288-12984 Lyu Q,Long XP,Ranjith PG,et al.Experimental investigation on the mechanical behaviours of a low-clay shale under water-based fluids Engineering Geology,2018,233:124-1385 孙可明,张树翠.含层理页岩气藏水力压裂裂纹扩展规律解析分析.力学学报,2016,48(5):1229-1237(Sun Keming,Zhang Shucui.Hydraulic fracture propagation in shale gas bedding reservoir analytical analysis.Chinese Journal of Theoretical and AppliedMechancis,2016,48(5):1299-1237(in Chinese))6 张财贵,曹富,李炼等.采用压缩单裂纹圆孔板确定岩石动态起裂、扩展和止裂韧度.力学学报,2016,48(3):624-635(Zhang Caigui,Cao Fu,Li Lian,et al.Determination of dynamic fracture initiation,propagation,and arrest toughness of rock using SCDC specimen.Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics,2016,48(3):624-635(in Chinese))7 郑哲敏.关于中国页岩气持续开发工程科学研究的一点认识.科学通报,2016,61(1):34-35(Zheng Zhemin.A little understanding of the scientifiresearch on the continuous development of shale gas in China.Science Bulletin,2016,61(1):34-35(in Chinese))8 谢和平,高峰,鞠杨等.页岩气储层改造的体破裂理论与技术构想.科学通报,2016,61(1):36-46(Xie Heping,Gao Feng,Ju Yang,et al.Volume fracture theory and technical conception of reforming shale gas reservoir.Science Bulletin,2016,61(1):36-46(in Chinese))9 Farrokhrouz M,Asef MR,Kharrat R.Empirical estimation of uniaxial compressive strength of shale formations.Geophysics,2014,79(4):227-23310 韩铁林,师俊平,陈蕴生等.轴、侧向同卸荷下砂岩力学特性影响的试验研究.力学学报,2016,48(4):936-943(Han Tielin,Shi Junping,Chen Yunsheng,et al.Experimental study on mechanics characteristics of sandstone under axial unloading and radial unloading path.Chinese Journal of Theoretical and Applied Mechanics,2016,48(3):936-943(in Chinese))11 陈勉,金衍,袁长友.围压条件下岩石断裂韧性的实验研究.力学与实践,2001,23(4):32-35(Chen Mian,Jin Yan,Yuan Changyou.Study on the experiment for fracture toughness under confinin pressure.Mechanics in Engineering,2001,23(4):32-35(in Chinese))12 陈治喜,陈勉.岩石断裂韧性与声波速度相关性的试验研究.石油钻采工艺,1997,19(5):56-60(Chen Zhixi,Chen Mian.Experimental study on the relationship between rock fracture toughness and acoustic velocity.Oil Drilling and Production Technology,1997,19(5):56-60(in Chinese))13 陈建国,邓金根,袁俊亮等.页岩储层I型和II型断裂韧性评价方法研究.岩石力学与工程学报,2015,34(6):1101-1105(Chen Jianguo,Deng Jinggen,Yuan Junliang,et al.Determination of fracture toughness of modes I and II of shale formation.Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2015,34(6):1101-110(in Chinese))14 陈勉，金衍，张广清.石油工程岩石力学.北京：科学出版社，2008(Chen Mian,Jin Yan,Zhang Guangqing.Petroleum Engineering Rock Mechanics.Beijing:Science Press,2008(in Chinese)) 15 HengS,GuoYT,YangCH,etal.Experimental and theoretical study of the anisotropic properties of shale.International Journal of Rock Mechanics and MiningSciences,2015,74(1):58-6816 Liang L,Xiong J,Liu X.Experimental study on crack propagation in shale formations considering hydration and wettability.Journal of Natural Gas Science and Engineering,2015,23:492-49917 何金钢,康毅力,游利军等.矿物成分和微结构对泥质岩储层应力敏感性的影响.天然气地球科学,2012,23(1):129-134(He Jingang,Kang Yili,You Lijun,et al.Effects of mineral composition and microstructure on stress-sensitivity of mudrocks.Natural GasGeoscience,2012,23(1):129-134(in Chinese))18 夏英杰,李连崇,唐春安等.储层砂岩破坏特征与脆性指数相关性影响的试验及数值研究.岩石力学与工程学报,2017,36(1):10-28(Xia Yingjie,Li Lianchong,Tang Chunan,et al.Experiment and numerical research on failure characteristic and brittleness index for reservoir sandstone.Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2017,36(1):10-28(in Chinese))19 唐春安,刘红元,秦四清等.非均匀性对岩石介质中裂纹扩展模式的影响.地球物理学报,2000,43(1):116-121(Tang Chunan,Liu Hongyuan,Qin Siqing,et al.Influenc of heterogeneity on crack propagation modes in brittle rock.Chinese Journal of Geophysics,2000,43(1):116-121(in Chinese))20 王士民,朱合华,冯夏庭等.细观非均匀性对脆性岩石材料宏观破坏形式的影响.岩土力。
多薄层页岩压裂裂缝扩展规律
页岩压裂是一种常用的油气田开发技术，通过在页岩地层中注
入高压液体，使岩石产生裂缝，从而增加岩石的渗透性，促进油气
的产出。
裂缝扩展规律是指在页岩压裂过程中，裂缝的扩展情况及
其影响因素。
裂缝扩展规律受到多种因素的影响，包括地层性质、
压裂液性质、注入压力、注入速度等。
首先，地层性质对裂缝扩展规律有重要影响。
页岩的岩石力学
性质、孔隙结构、裂缝密度等都会影响裂缝的扩展情况。
不同类型
的页岩地层对压裂的响应也会有所不同。
其次，压裂液的性质对裂缝扩展规律也有影响。
压裂液的黏度、密度、流变特性等会影响裂缝的扩展速度和形态。
合理选择压裂液
的性质可以更好地控制裂缝的扩展。
注入压力和注入速度也是影响裂缝扩展规律的重要因素。
较高
的注入压力和速度可以促进裂缝的扩展，但过高的压力和速度也可
能导致裂缝失稳或者超出设计范围。
此外，裂缝扩展规律还受到地应力、岩石的断裂韧性、裂缝间
的相互作用等因素的影响。
这些因素的综合作用决定了裂缝扩展的规律。
总的来说，多薄层页岩压裂裂缝扩展规律是一个复杂的问题，需要综合考虑地层性质、压裂液性质、注入参数等多个因素。
只有充分理解裂缝扩展规律，合理设计压裂方案，才能取得良好的压裂效果，提高油气田的开发效率。
页岩宏观破裂模式与微观破裂机理页岩气作为一种新兴的清洁能源，在国内外均备受关注。
然而其开采仍然面临着重重难题，其中最大的挑战就是如何准确地预测页岩气藏的勘探开发效果。
而页岩气藏勘探开发效果的预测需要对页岩气的破裂模式和破裂机理有深刻地认识。
本文将从页岩宏观破裂模式和微观破裂机理两方面介绍页岩气的破裂性质。
一、页岩宏观破裂模式页岩气藏的宏观破裂模式通常可以分为以下几种：剪切破裂、张裂破裂、开裂及连接破裂。
1.剪切破裂在水平井中，由于地应力的变化，井壁可能会发生剪切破裂，导致岩层失稳并塌陷。
通常情况下，剪切破裂是由于岩层未能承受地应力所致。
未能承受地应力的原因可能是页岩的厚度过薄或地应力过于强烈。
2.张裂破裂张裂破裂常常发生在页岩气藏的天然裂缝中。
天然裂缝通常是由于地残余应力的改变而形成的。
当地残余应力通过石油的压力释放时，天然裂缝中的岩层可能会出现张裂破裂。
3.开裂及连接破裂开裂及连接破裂是指在井壁上通过水力压裂、起裂等技术，产生的破裂模式。
这种破裂模式通常是由于人力手段所致，必须经过人工作用才能产生。
二、页岩微观破裂机理页岩气开采的成功首先要依赖于对岩石微观破裂机理的准确掌握。
在这方面，固体力学和岩石力学学科的知识都是必须要掌握的。
在通过水力压裂等技术在页岩中强制产生破裂时，最终的破裂形态可以被粗略地分成几种类型：1.开裂破裂在这种类型的破裂中，岩层发生了裂开。
这种破裂的形成往往需要应力值达到等加强度的水平。
2.伸展破裂在这种类型的破裂中，岩层不仅发生了裂开，同时发生了向外伸展的变形。
这种破裂的形成往往需要应力值达到等加强度的水平。
3.剪切破裂在这种类型的破裂中，岩层发生了剪断。
这种破裂的形成往往需要应力值达到等加强度的水平。
同时，应力方向必须与破裂面平行。
根据目前已有的研究成果，可以确定页岩气的微观破裂模式和宏观破裂模式之间存在着密切的关系。
通过针对页岩中的不同矿物质，分析矿物学性质、地球化学性质，进行实验室人工破裂实验，可以探究岩层破裂机理。
非常规天然气收稿日期:2010-12-25;修回日期:2011-02-271基金项目:国家自然科学基金项目/页岩气聚集机理与成藏条件0(编号:40672087);国家专项/全国油气资源战略选区调查与评价0(编号:2009GYXQ -15)联合资助.作者简介:龙鹏宇(1985-),男,海南万宁人,硕士研究生,主要从事油气成藏机理和非常规天然气地质的学习和研究工作.E -mail:long -pengyu@.泥页岩裂缝发育特征及其对页岩气勘探和开发的影响龙鹏宇,张金川,唐 玄,聂海宽,刘珠江,韩双彪,朱亮亮(中国地质大学教育部海相储层演化与油气富集机理重点实验室,北京100083)摘要:裂缝既可为页岩气提供聚集空间,也可为页岩气的生产提供运移通道。
泥页岩作为一种低孔低渗储层,页岩气生产机制非常复杂,涉及吸附气含量与游离气含量、天然微裂缝与压裂诱导缝系统之间的相互关系。
对泥页岩裂缝的成因类型、识别特征、基本参数(宽度/张开度、长度、间距、密度、产状、充填情况、溶蚀改造情况等)、孔渗性、地质控制因素及其对页岩气聚集和产出的影响进行了研究。
泥页岩中主要存在5种裂缝,即构造缝(张性缝和剪性缝)、层间页理缝、层面滑移缝、成岩收缩微裂缝和有机质演化异常压力缝;控制裂缝形成的地质因素复杂,主要有区域构造应力、构造部位、沉积成岩作用、岩性、岩相、物性及地层压力等;裂缝识别特征及成因机制各不相同,其对页岩气的吸附和解析以及渗流性响应所起的作用也不相同。
页岩气有利勘探目标区应首选那些拥有较高渗透能力或具备可改造条件的泥页岩裂缝发育带。
关键词:泥页岩;裂缝;发育特征;地质因素;孔渗性;页岩气;勘探开发中图分类号:T E132.2 文献标识码:A 文章编号:1672-1926(2011)03-0525-08引用格式:龙鹏宇,张金川,唐玄,等.泥页岩裂缝发育特征及其对页岩气勘探和开发的影响[J].天然气地球科学,2011,22(3):525-532.0 引言相对于常规油气藏,页岩气的成因类型、富集机理及生产机制等都具有一定的特殊性,页岩气产量高低直接与泥页岩内部天然微裂缝发育程度有关,这说明微裂缝的存在某种程度上提高了水力压裂效应的有效性,从而极大改善了泥页岩的渗流能力,为页岩气从基岩孔隙进入井孔提供了必要的运移通道[1-4]。
