静载试验加载计算书

沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算一、一期恒载计算：根据设计图纸：单块中板砼体积为11.3m3，对应自重力为11.3*26=293.8kN；单块边板砼体积为14.635m3，对应自重力为14.635*26=380.5kN。

折算为单片梁线荷载为：中板：q中=293.8/20=14.69kN/m边板：q边=380.5/20=19.03kN/m支座距跨径中心线0.35m，则计算跨径为：20-2*0.35=19.3m 中板自重内力M中=1/8*14.69*19.32=684kN-m边板自重内力M边=1/8*19.03*19.32=886kN-m二、二期恒载计算：(1)铺装层荷载：10cm厚沥青砼面层（宽15m）、10cm水泥砼铺装层（宽20m），桥梁横向共布置有15块空心板，单块空心板每延米承受的铺装重量为：(0.1*15*24+0.1*20*25)/15=5.73kN/m；(2)人行道及栏杆重量：查阅人行道及栏杆设计图：全桥人行道及栏杆柱、底座圬工量为：(68.1+28.8+9.81)=106.7m3,栏杆钢管重量为29.6kN。

桥长80米，假定人行道及栏杆重量由15块板梁平均分担，则单块空心板每延米承受的重量为：(106.7*25+29.6)/(80*15)=2.25 kN/m(3)单块空心板二期线荷载为：5.73+2.25=8.0 kN/m二期荷载产生的内力M二期=1/8*8.0*19.32=372.5kN-m三、汽车荷载作用：按公路—Ⅰ级加载。

根据现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中第4.3条之规定：对于公路—Ⅰ级汽车荷载可简化按车道荷载（均布荷载+集中力）计算。

其中，均布荷载q汽=10.5kN/m、集中力P汽=240 kN。

由于桥梁行车道宽度为15m，按规范表4.3.1-3规定：本桥设计车道数为4。

横向布置有15块板，布置有4列车时，横向分布系数平均值为：4/15=0.267。

中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场T梁预制预应力混凝土铁路桥简支T梁QJYP32Z-0001静载弯曲抗裂试验加载计算单编制：审核:批准：中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场二零一四年四月九日预应力混凝土铁路桥简支T梁第一次静载弯曲抗裂试验加载计算单一、计算说明：1、计算依据：（1）《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003 附录A 的计算公式和计算规则。

（2）时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（角钢支架方案）通桥（2012）2201-Ⅰ图纸。

（3）实测的加载设备重量。

2、适用范围：时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（直线边梁）静载试验。

3、试验梁基本情况本试验梁为时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁，梁号：QJYP32Z-0001，采用C55高性能混凝土，混凝土浇筑日期为2014年1月7日，终张拉日期为2014年3月7日，静载试验日期2014年4月9日，终张拉龄期为33天；试件28天抗压强度62.4MPa，弹性模量4.13×104 MPa，静活载设计挠度12.389mm。

二、详细计算单：A.1等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。

各荷载纵向间距均为4m。

如图A1Xi图A1 加载图示A.1.1根据加载图式计算α值跨中弯矩：∑=-⨯=ni i i X P L R M 12各加载点载荷相等： P 1=P 2=P 3……=P i则 ()i i ni i i P P P P X P L R M 2848232252211=⨯+⨯-⨯=-⨯=∑=由 i P P M 28=⨯=α 得出：6.552828====i i i P P P P P M α式中：R —— 支点反力，kN ； L —— 计算跨度，m ；P i —— 各加载点所施加的荷载，kN ； X i —— 各加载点至跨中距离，m ；P —— 各加载点所施加的荷载的合力，i ni i P P P 51==∑=，kN ；α —— 各加载点合力作用下的等效力臂，m 。

箱梁静载试验计算书（自动计算）一、二、客运无声屏障、曲线第1页共5页静载弯曲试验加载计算书通桥（2009）2229-Ⅳ预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验加载计算书(两列排水）计算依据1、《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003附录A的计算公式和计算规则。

2、通桥（2009）2229-Ⅳ中表10.2静载试验数据。

3、中铁第四勘察设计院桥梁设计研究院提供的相关参数。

设计院提供静载试验参数三、四、五、A.1A.1.1加载纵向第2页共5页适用范围时速250公里客运专线铁路无砟轨道后张法31.5m双线简支梁静载试验。

试验梁基本情况本梁为250km/h客运专线31.5m无砟轨道全预应力混凝土简支箱梁，具体情况如下：详细计算过程等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。

各荷载纵向间距均为4m。

如图A1图A 1 加载图示根据加载图式计算α值各加载点载荷相等：2P1=2P2=2P3……=2Pi ∑=-?=ni iiXP L R M 12由 = /Pi =54.75（m）A.20.38500.8026=75.8361MPaA.3=5081.18（kN·m）第3页共5页式中：R ——支点反力，kN ；则得出：L ——计算跨度，m ；Pi ——各加载点所施加的荷载，kN ；Xi ——各加载点至跨中距离，m ；——各加载点合力作用下的等效力臂，m 。

计算未完成的预应力损失根据TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》附录表A.1，用内插法计算η1、η2，并按下列公式计算△σs：式中：σL6、σL5 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失值，MPa；η1、η2 ——分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率，MPa；△σs ——未完成的预应力损失值，MPa。

计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S (kN·m)式中:A y —跨中截面预应力钢筋截面积，m 2；A g —跨中截面普通钢筋截面面积（全预应力梁取Ag=0，m 2）；W 0 —对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩（后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 3）；S 1L62L5(1)(1)σησησ?=-+-()12i11031.5282454.75222ni i i i P L M R P X P P P ==?-=?-?+?=∑i54.75M P P α=?=α12η=S y g 0/A e S M σ?=300（A +A ）（W +）10α54.75M P Pα=?=A.4=54.75×(g1×=123.2532（kN·m）=19508.47（kN·m）180.0Kg；20.0kg，25.12kg，A.5=356.32（kN）A.6==40706.27（kN·m）第4页共5页A 0 —跨中截面换算截面面积（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩m 2）；e 0 —跨中截面预应力合力中心至换算截面重心距离（后张梁为扣孔换算截面m）；△Ms —未完成的预应力损失的补偿弯矩，kN·m；△σs —未完成的预应力损失值，MPa。

T形梁静载试验架的计算一、主要参数载荷：P = 5×100吨，跨度：L = 32米；二、静载荷的计算（一）说明在计算T形静载试验架时，应满足强度、刚度和稳定性的要求。

强度和稳定性要求是指静载试验架在载荷作用下产生的内力不应超过主梁材料许用的承载能力，刚度要求是指静载试验架在载荷作用下产生的变形量不应超过许用的变形值以及静载试验架的自振周期不应超过许用的振动周期。

（二）静载试验架断面几何特性根据参考资料选出静载试验架断面见图2—1。

（b×δ1×δ2）/（h0×δ0）=（1500×30×30）/（2150×12）断面面积F=2×3×150+2×1.2×215=1416厘米2；图2-1 主梁断面图图2-2 主梁断面图Z1=（150×3×219.5+2×1.2×215×110.5+150×3×1.5）/1416 =（98775+57018+675）/1416 = 110.5厘米；Z2=2210－110.5=110.5厘米；惯性矩J x=2×〔150×33/12+450×1092〕+2×〔1.2×2153/12〕=2×(337.5+5346450)+2×993837.5=12681250厘米4J v=2×〔3×1503/12 + 215×1.23/12+258×68.42〕=2×〔843750+30.96+1207068.48〕=4101698.88厘米 4断面模数：W X1= W X2 =J X/Z1=12681250/110.5=114762.4厘米3W Y = J Y/（b/2）=4101698.88/68.4=59966.4厘米3H/L=221/3200=（1/14.5）＞（1/20）H/b0=221/135.6=1.63＜3.5b0/L=135.6/3200=（1/23.6）＞（1/60）h0/δ0=215/1.2=179.2＜270（三）静载试验架载荷的计算T形静载试验架只有均布和集中两种固定载荷。

预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验加载计算单单位：中铁十九局集团第五工程有限公司西青制梁场一．计算依据：1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》四、加载设备重量对跨中弯矩：1、加力点加载设备重量计算在计算加载设备重量对跨中弯矩的贡献时，考虑了千斤顶、钢板、砂料、人的重量。

由千斤顶提供静载试验所需要的荷载。

为确保反力架与千斤顶、千斤顶与梁体间有最大的接触面积，在千斤顶上下各垫一块钢板，并在与梁体接触的钢板下铺设细砂。

梁上的工作人员主要是维护因高压而引起的油管漏油及在静载试验操作中发生的突发事件。

(1)．250t千斤顶重168kg。

(2)．设计钢板采用500mm×500mm×20mm，共20块，分别布置在10个千斤顶的上、下两面。

ρ=157kg/m2 S=500mm×500mm10-=39.25（kg）则一块钢板重 m=157×500×500×6(3).在每个千斤顶下垫砂的厚度为50mm，尺寸为600mm×600mm，ρ=1540kg/m310-=27.72（kg）m=1540×600×600×6(4).假设上面工作人员平均体重为65kg,共5人。

由上计算，各加力点承受加载设备总自量具体数值见下表：加力点重量表2、加载设备重量对跨中弯矩： R A =R B =（P1+P2+P3+P4+P5）/2=（5.4844+5.4844+5.4844+5.4844+5.4844）/2 = 13.711 KNM S = R A ×L/2-P 1×8-P 2×4=13.711×31.5/2-5.4844×8-5.4844×4 = 150.1 KN.m五．加载图示根据加载图式计算α值: 跨中弯矩：M =（5×2P/2）×31.5/2-（8+4）×2P ＝54.75P kN ·m α = M/P =54.75 m六．计算未完成的应力损失值从施加预应力至试验日期共计45天，根据《预应力混凝土铁路桥简支梁静即用内插法求得34天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η2=1.034天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η1==0.4475Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σl5=(1-0.4475)×83.79+(1-1)×15.88=46.29 MPa七．计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔMsΔMs=Δσs×(Ay+ Ag) ×（Wo/Ao+e）×103 =46.29×103×0.033319×(5.564487/8.85281+1.5981) =3434.55kN〃m八.计算基数级荷载跨中弯矩（防水层未铺设）：M Ka = Md×1.017/1.0319+ΔMs/1.0319-MS+ Mf×1.017/1.0319 = 17847.08 kN〃m九．计算基数级荷载值Pka = MKa/α= 17847.08 /54.75 = 325.97kN十．计算各加载级下跨中弯矩防水层未铺设时：Mk = K ×（Mz+Md+Mh+Mf）×1.017/1.0319+ΔMS/1.0319-(Mz+Mf)×1.017/1.0319-Ms= 68784.84k-27121.94 kN〃m十一．计算各加载级之荷载值PkPk = Mk/α=(69548.4k-26817.94)/ 54.75 =1256.34K-495.38kN十二．计算静活载级系数Kb =[Mh/（1+μ）+ Mz+Md+Mf]/（Mz+Md+Mh+Mf）=[24164.75/1.127+30744.10+14883.75+0]/( 30744.10+14883.75 +24164.75+0)=0.960983十三．计算静活载之跨中弯矩MkbMkb = Mh×1.017/1.0319/（1+μ）/1.0319+Mka=38979.13kN.m 十四．计算静活载之荷载P kb = Mkb/α= 38979.13kN.m/54.75m = 711.95 KN十五、静载各级加载表计算：复核：年月日。