铁塔基础计算书

├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。

SDJ-90°转角塔基础计算书1 设计条件1.1 受力条件：上拔力： kN T 83.634=。

上拔时垂直线路方向的水平力：kN V x 34.66=。

上拔时顺线路方向的水平力： kN V y 78.43=。

下压力： kN N 99.735=。

下压时垂直线路方向的水平力：kN V x 32.73=。

下压时顺线路方向的水平力： kN V y 76.50=。

1.2 地质条件地基承载力设计值：kPa f 160=。

地下水位： m h 3.0-=。

地基土的计算容重：3/15m kN =γ。

计算上拔角： 010=α。

计算内摩擦角： 015=β。

地基土的凝聚力： k P a c 10=。

2 计算过程2.1 基础尺寸选择及校核：由于当地开挖后出现流沙现象，上拔腿和下压腿做相同的尺寸，底面宽度取为5m ，放阶尺寸为500mm ，放阶为4阶，基柱尺寸为1m ×1m ，基柱出地面高度为400mm 。

容许上拔力校核：322229.144.015.0)234(m V =⨯+⨯++=302202015.54)10tan 9.13410tan 9.1525(9.1m V =⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯= ()()kN V Q con f f 695258.015.023*******=⨯⨯+⨯+++=⨯=γ ()()kN T kN K Q K V V f 83.6346995.16955.2159.1415.54210=>=+⨯-=+⨯-γ 满足要求。

容许下压力校核：基础底面正上方土及钢筋混凝土基础的重力为： ()kN G 5.1371159.144.256952=⨯-⨯+=基础顶面作用的弯矩为： m kN M x ⋅=⨯=968.1754.232.73m kN M y ⋅=⨯=824.1214.276.50基础底面的抵抗矩为：33167.4561m W W y x =⨯== 基础底面最大作用应力为：kPa W M W M A G N y y X x 765.155167.4824.121167.4968.175255.137199.735max=+++=+++=σ f < 满足要求。

铁塔独立基础计算书(版本V2.1）
说明：
4、表中：γm 为基础底面以上土的加权平均重度，γ为基础底面以下土的重度，γ0为土体上拔深度ht范围内土体平均
粗砂
坚硬、硬塑可塑
软塑
中砂
γ
0(kN/m
3
)171615171615α0
25°
20°
10°
28°
26°
22°
ηb
ηd
1
含水比αw >0.8
0 1.2含水比αw ≤0.8
0.15 1.4大面积压实系数大于0.95,粘粒含量ρc ≥
10%的粉土
0 1.5压实填土
最大干密度大于2.1t/m 3
的级配砂
石
02粘粒含量ρc ≥10%的粉土
0.3 1.5粘粒含量ρc <10%的粉土
0.520.3
1.6
233
4.4
1细砂
粉砂
基土类别
红粘土粉土
0粉砂、细砂(不包括很湿与饱和时的稍
密状态)
中砂、粗砂、砾砂和碎石土
e及I L 均小于0.85的粘性土淤泥和淤泥质土
人工填土
e或I L 大于等于0.85的粘性土
承载力修正系数
土的类别 土的计算重力密度γ0和土体计算抗拔角α0
粘土、粉质粘土、粉土
1、本计算表适用于塔下机房的地基计算（有无地下水均可）
2、内力输标准组合内力，拔力输入正值（不能输负值）
3、基础本身的计算（抗弯、冲切等）应另行计算
度ht范围内土体平均重度。

终端铁塔基础计算书1 方案一1.1基础形式及选型台阶式联合基础，基础底阶宽度为5×6m ，放阶尺寸为500mm ，长方形底板。

基础埋深为3m ，出地面0.5m 。

基础使用材料为C20混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

1.2设计荷载及计算常数如下根部弯矩最大设计值为：M max =2780.5kN·m最大水平力为：V x =4.255kN V y =66.086kN最大下压力为：N=1357.806kN最大上拔力为：T=1247.288kN底板的抵抗矩为：W=306656122=⨯=bh m 3 底板的面积为：A=b 2=30m 21.3底板面积及地耐力校核基础重力设计值：Q f =（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2.5）×25=1375kN 。

基础底板正上方土的重力设计值为：G 0=（5×6×3-（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2））×18=738kN 。

倾覆力矩校核：()()m kN lG Q M f j ⋅=⨯+=⨯+=633926738137520 2)()(2)(1L l N h h H L l T M -∑-+∑++∑= 2)331.26(806.135722)5.03(086.66422)6331.2(288.12472-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯==m kN ⋅570.6334M M j ，满足抗倾覆要求。

地耐力校核：kPa 654.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2max =-+++-⨯=σ kPa 801.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2min =--++-⨯=σ 地耐力亦能满足要求。

泗洪界集东方花园基站50米单管塔塔基计算书基础形式：四桩承台铁塔厂家：海莱特50米外爬单管塔塔脚内力：kN N kN Q m kN M k k k 150,76,2870==•=水平力弯矩计算深度m d 5.2=，弯矩m kN d Q M M k k k •=×+=+=30980.37628701承台及其上土重量（扣除浮重度3/10m kN ）：kN V G k 400)1020(5.244=−×××==γ 不考虑被水淹没则：kN V G k 800205.244'=×××==γ 每根桩受到的竖向压力kN n G N N k k k 5.137********=+=+= 承台未被水淹没则：kN n G N N k k k 5.2374800150''1=+=+= 在弯矩作用下，每根桩受到的最大压力为：=++=∑∑2121'1max ji ky j i kx k k x x M y y M N N kN 12.115031.45631.4565.2372.142.13098222.142.13098225.23722=++=×××+×××+ 在弯矩作用下，每根桩受到的最大拔力为：=−−=∑∑21211min ji ky j i kx k k x x M y y M N N kN 12.77531.45631.4565.1372.142.13098222.142.13098225.13722−=−−=×××−×××− 取桩的直径m d 8.01=，桩长m l 11=；则桩的抗压承载力特征值∑+××=Ψ+Ψ=500503.095.0i sik spk p p pa l q u q A R kN 782.1289852.105093.2381140514.295.0=+=××× 桩的抗拔承载力特征值503.011)1025(852.10507.0××−+×=+Ψ=∑p i sik s i ta G l q u R λkN 6.8180.836.735=+=max k pa N R ≥，min k ta N R ≥，满足要求。

通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力：248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2.60kN断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286.0kN基础最大水平力：X方向24.4kN Y方向22.9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为kPa120，计算上拔角为10°，计算容重取38m/kN。

/15mkN，地下水位±0.000m，土的浮重度取33、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。

下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。

基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算： 基础底面的抵抗矩为33929.26m b W jd ==， 基柱截面抵抗矩为33085.06m b W jz == 地基承载力为kPa h B f f h h b k 120)5.1()3(=-+-+=γηγη②、按照运行情况进行校核：内力计算：基础的轴力为290kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=91.56，m kN M y ⋅=46.5。

尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.246.591.566.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12061.95 =，满足校核条件。

③、按照断边导线的情况进行校核：内力计算：基础的轴力为286.0kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=24.51，m kN M y ⋅=09.48 尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.2)09.4824.51(6.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12023.108 =，满足校核条件。

铁塔独立基础配筋及地基承载力验算计算书1、1 地基承载力特征值1、1、1 计算公式: 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)fa ＝fak + ηb * γ* (b - 3) + ηd * γm * (d - 0、5) (基础规范式5、2、4)地基承载力特征值fak ＝190kPa; 基础宽度的地基承载力修正系数ηb ＝0、3;基础埋深的地基承载力修正系数ηd＝1、6; 基础底面以下土的重度γ＝18kN/m, 基础底面以上土的加权平均重度γm ＝18、0kN/m;基础底面宽度b ＝4、3m;基础埋置深度d ＝4、0m当b ＜3m 时,取b ＝3m1、1、2 fa ＝190+0、3*18*(4、3-3)+1、6*18、0*(4-0、5) ＝297、8kPa修正后的地基承载力特征值fa ＝297、8kPa1、2 基本资料1、2、1 基础短柱顶承受的轴向压力设计值F＝87、4kN1、2、2 基础底板承受的对角线方向弯矩设计值M＝1685、6kN·m1、2、3 基础底面宽度(长度) b ＝l＝4300mm基础根部高度H ＝600mm1、2、4 柱截面高度(宽度) hc ＝bc ＝800mm1、2、5 基础宽高比柱与基础交接处宽高比: (b - hc) / 2H ＝2、91、2、6 混凝土强度等级为C25, fc ＝11、9N/mm, ft ＝1、27N/mm1、2、7 钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm; 纵筋合力点至截面近边边缘的距离as＝35mm1、2、8 纵筋的最小配筋率ρmin ＝0、15%1、2、9 荷载效应的综合分项系数γz ＝1、31、2、10 基础自重及基础上的土重基础混凝土的容重γc ＝25kN/m;基础顶面以上土的重度γs ＝18、0kN/m, Gk ＝Vc * γc + (A - bc * hc) * ds * γs ＝1427、4kN基础自重及其上的土重的基本组合值G ＝γG * Gk ＝1926、9 kN1、3 基础底面控制内力Fk --------- 相应于荷载效应标准组合时,柱底轴向力值(kN);Mxk、Myk --- 相应于荷载效应标准组合时,作用于基础底面的弯矩值(kN·m);F、Mx、My -- 相应于荷载效应基本组合时,竖向力、弯矩设计值(kN、kN·m);F ＝γz * Fk、Mx ＝γz * Mxk、My ＝γz * Myk1、3、1 Fk ＝67、2kN; Mxk'＝Myk'＝916、8kN·m;1、4 相应于荷载效应标准组合时,轴心荷载作用下基础底面处的平均压力值pk ＝(Fk + Gk) / A (基础规范式5、2、2-1)pk ＝(67、2+1427、4)/18、5 ＝80、8kPa ＜fa ＝297、8kPa,满足要求!1、5 相应于荷载效应标准组合时,偏心荷载作用下基础底面边缘处的最大、最小压力值pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mk / W (基础规范式5、2、2-2)pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mk / W (基础规范式5、2、2-3)双向偏心荷载作用下pkmax ＝(Fk + Gk) / A + Mxk / Wx + Myk / Wy (高耸规范式7、2、2-4)pkmin ＝(Fk + Gk) / A - Mxk / Wx - Myk / Wy (高耸规范式7、2、2-5)基础底面抵抗矩Wx ＝Wy ＝b * l * l / 6 ＝4、3*4、3*4、3/6 ＝13、251mpkmax ＝(67、2+1427、4)/18、49+ 2*916、8/13、3 ＝219、2kPapkmin ＝(67、2+1427、4)/18、49- 2*916、8/13、3 ＝-57、5kPa1、5、1 由于pkmin< 0,基础底面已经部分脱开地基土。

宽基铁塔联合基础计算书1 基础形式及选型宽基铁塔联合基础；底板厚度500mm ；基柱尺寸800×800mm ；交梁截面尺寸450×1000mm 。

基础使用的材料为C25混凝土；Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

底板下加设C15素混凝土垫层200厚。

2 设计地质资料2.1相对稳定地下水位高度：-2.25m 。

2.2 地基承载力及基础埋深选择：土层分类：最上层为粉质粘土-可塑态，层厚1.5~2.8m ，=k f 100kPa ；第二层为粉土层-稍密态，层厚2.5m ，≤k f 100kPa ；第三层为淤泥质土-软塑态，层厚未详，=k f 60kPa ；取最上层做为基础持力层，则基础埋深（自基础底板底面开始起算）为1.5m 。

2.3 基础持力层土壤物理指标：压缩模量=s E 4.2MPa ，内摩擦角=Φ12°，凝聚力=C 17kPa 。

基础顶面作用力水平力：150.8kN ；上拔力：744.03kN ；下压力：841.67kN 。

3 地基及基础内力、配筋计算3.1按倾覆稳定条件和地基承载力条件选择顺线路方向的基础底板宽度B 3.1.1按倾覆条件进行计算： 杆塔和基础及基础正上方土的全部重力为135.44+302B ，式中30为20（基础和基础正上方土的加权平均重度）乘以基础埋深1.5m ，根据各种条件，可以列出方程式如下：()()()()[]2331.267.84125.14.08.15042331.203.74425.123044.1352-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯≥⨯⨯+B B B B 整理可得：02346.4848787.143≥-+B B ，解之，得B=7.3m 。

由于地基承载力较小，故选定平行线路方向的基础底板宽度亦为7.3m 。

3.1.2 按地基承载力条件进行校核：地基最大压应力为：kPa 327.9563.73.74845.207.84129.18.15048155.403.74423.73.767.84122=⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯ 满足max P ＜f =100kPa 的条件。

铁塔基础计算书四脚塔独立基础计算书保护密码：l00149047XXXX项目XXX 基站XXX铁塔0、原始数据输入几何参数基础长l 3.8m 宽b 3.8m 基础埋深d 3m 塔脚高度H z0.3m 塔柱截面高度h z 900mm 底板根部厚度h 1500mm 端部高度h 2300mm 混凝土强度等级C25土参数地下水位深度d w 3.6m 承载力特征值f ak 100kP a 基础底面摩擦系数μ0.3上拉角α020°作用力（标准值）拔力 T 380kN 压力 N 480kN 水平力 H x 60kN 水平力 Hy 60kN混凝土轴心抗压强度设计值f c 11.9N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值ft 1.27N/mm 2混凝土容重γc 23kN/m 3土的重度γ16.50kN/m 3土的计算重度γ016.50kN/m 3基础的底面积A14.44m 2基础的抗矩W x =bl 2/69.15m 3 W y =lb 2/69.15m 3 基础冲切破坏锥体的有效高度h 0470mm 基础体积V f7.84m 3基础上土的体积V s35.72m 3h t =d-h 22.70m h t 深度范围内的基础体积V 03.27m 3修正后承载力特征值f a =f ak +ηb γ(b-3)+ηd γ0(d-0.5)141.25kP a1、地基承载力验算1.1受拔塔柱顶面竖向力标准值F k-380.00kN 基础自重（包括土重）标准值G k 769.78kN 标准组合下基础底面力矩M kx =M kx0+V k y0(d+H z )198.00kN ·m M ky =M ky0+V kx0(d+H z )198.00kN ·ma x =0.5b-e x =0.5b-M kx /(F k +G k ) 1.39m a y =0.5l-e y =0.5l-M ky /(F k +G k ) 1.39m a x a y /0.125bl1.07a xa y ≥0.125bl 即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A26.99kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/3a x a y121.03kN/m2 p k/f a0.19p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.71p k,max≤1.2f a满足1.2受压塔柱顶面竖向力标准值F k480.00kN标准组合下基础底面力矩M kx=M kx0+V ky0(d+H z)198.00kN·m M ky=M ky0+V kx0(d+H z)198.00kN·m标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A86.55kN/m2最大p k,max=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y129.85kN/m2 p k/f a0.61p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.77p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）< p=""> 基础重（考虑浮力）G f180.43kN土体重量（考虑浮力）G e979.20kN基础的受拔力F380.00kNG e/γR1+G f/γR2726.36kNF/(G e/γR1+G f/γR2)0.52F≤G e/γR1+G f/γR2满足3、抗滑移稳定验算（把4个基础做为整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值P h=4(V kx02+V ky02)^1/2339.41kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）100.00kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G3079.12kN（N+G）μ/P h 2.81（N+G）μ/P h≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N0662.00kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·m M y=M y0+V x(d+H z)277.20k N·mp jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y106.47kP a冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)2 2.76m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l294.23kNa t900mma b=Min{h z+2H0，l}1840mmam=(a t+a b)/21370mm0.7βhp f t a m h0572.43kNF l/(0.7βhp f t a m h)0.51F l≤0.7βhp f t a m h0满足5、配筋验算5.1基础底板底面（受压组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p jmax(0.5(l-h z))^2111.92kN·m/m 配筋A s=M max/0.9h0f y881.97mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m 钢筋等级Ⅱ钢筋抗拉强度设计值fy300N/mm2实配钢筋直径d14mm 间距s150mm面积A s实配1025.73mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.2基础底板顶面（受拉组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p t(0.5(l-h z))^241.80kN·m/m配筋A s=M max/0.9h0f y470.60mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m钢筋等级Ⅰ钢筋抗拉强度设计值fy210N/mm2实配钢筋直径d12mm间距s150mm面积A s实配753.60mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.3塔柱纵筋（验算塔柱根部截面）钢筋等级Ⅲ钢筋抗拉强度设计值fy360N/mm2实配钢筋直径d25mm总根数n12面积A s实配5887.50mm2每边面积A s1实配1962.50mm2最小配筋率验算A s,min(最小配筋率0.6%)4860.00mm2每边面积A s1,min(最小配筋率0.2%)1620.00mm2配筋≥最小配筋率拉弯拉力N542.00kN力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·mM y=M y0+V x0(d+H z)277.20k N·m偏心距e0x0.51me0y0.51m正截面受弯承载力设计值M ux=M uy586.40kN·m轴拉承载力设计值 N u0=f y A s2119.50kN1/(1/N u0+1/(e0/M u))586.42kN0x xe i=e0+e a0.45m塔柱的计算长度l5.60m偏心距增大系数η 1.01e=ηe i+h/2-a0.87m-h/2+a'0.04me'=ηe界限相对受压区高度ξb0.52受压区高度x=N/α1f c b61.81mm计算配筋A2箍筋样式E实配箍筋直径d10mm间距s250mmρv=(n1A s1l1+n2A s2l2)/A cor s0.498%配筋偏大箍筋个数13钢筋重量64.00kg5.5马凳钢筋（一个基础）根数n20马凳钢筋直径d14mm 钢筋重量22.56kg 6、工程量统计混凝土垫层6.40m3钢筋混凝土31.38m3钢筋1876.66kg 开挖工程量214.87m3回填工程量177.09m3</hcr考虑）<>。

铁塔常⽤基础计算幻灯⽚1架空输电线路基础设计（⼀）主要内容：1.基本规定2.上拔稳定计算3.基础下压和地基计算4.倾覆稳定计算5.构件承载⼒计算6.构造要求1.1 依据规程规范架空送电线路基础设计技术规定（2005版和征求意见稿）建筑地基基础设计规范（2011）混凝⼟结构设计规范（2010）岩⼟⼯程勘查规范（2009）湿陷性黄⼟地区建筑规范（2004）⼯业建筑防腐蚀设计规范（2008）构筑物抗震设计规范（2012）建筑地基处理技术规范（2002）建筑桩基技术规范（2008）冻⼟地区建筑地基基础设计规范（2011）1.2 输电线路基础设计等级根据《建基规》表3.0.1，⼀般⼯业建筑属于丙级，重要的⼯业与民⽤建筑属于甲级。

针对黄⼟地区，根据《黄⼟》表3.0.1和《线路基础》附录C：1. ⼤跨越、重要跨越塔及⾼塔（100m及以上）可按⼄类建筑考虑。

2. 在Ⅲ、Ⅳ级⾃重湿陷性黄⼟地区的转⾓塔和塔⾼50m及以上的直线塔可按丙类建筑考虑。

3. 塔⾼在50m以下直线塔（不含⽔浇地）按丁类建筑考虑。

1.3 荷载设计值和标准值的取⽤荷载设计值——进⾏基础上拔、下压、倾覆稳定以及软弱下卧层地基的承载⼒计算；进⾏基础正、斜截⾯的强度计算。

荷载标准值——进⾏地基沉降及基础位移计算；进⾏基础裂缝控制和挠度计算。

1.4 基础附加分项系数征求意见稿:统⼀规定为1.10、1.30、1.602.上拔稳定计算2.1 适⽤条件基础上拔稳定计算，仅适⽤于带底板的⼀般型基础，根据抗拔⼟体的状态分别采⽤剪切法和⼟重法。

⼟重法适⽤于回填抗拔⼟体，⼀般适⽤于“⼤开挖”基础类，含刚性基础（主要为台阶基础），柔性基础（直柱板式、斜柱板式、柔性⼤板等）及重⼒式基础。

剪切法适⽤于原状抗拔⼟体，⼀般适⽤于带扩⼤头掏挖基础。

⼟重法：1 基础埋深与圆形底板直径之⽐（ht/D）⼩于4、与⽅形底板边长之⽐（ht/B）不⼤于5的⾮松散砂类⼟；2 基础埋深与圆形底板直径之⽐（ht/D）不⼤于3.5、与⽅形底板边长之⽐（ht/B）不⼤于4.5的粘性⼟。

可编辑修改精选全文完整版塔架计算书一、主要要求：1、型钢格构式塔架，自立式铁塔。

2、上层标高16.0m，自重120Kg，水平后座力4.12kN。

下层标高13.5m，自重120Kg，水平后座力2.2kN。

3、南京大厂镇江边。

二、设计概况：1、抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度0.1g，设计地震分组为第一组.2、基本风压0.4kN/㎡，地面粗糙度为A类(空旷地带)，工程的安全等级为一级(参照《高耸结构设计规范》设计)。

3、按照《高耸规范》第3.4.2条，本塔架结构不必进行构件截面的抗震验算，仅需满足抗震构造要求。

4、荷载的组合，按《高耸规范》第2.0.5条，取用下式：1.2G+1.4W+1.4×0.7L式中，G为自重等永久荷载W为风荷载L为活荷载5、考虑到平时检修使用时人员的上下，采用大型角钢格构式塔架，尺寸如下：三、塔架构件选择说明：1、满足大型格构式柱的构造要求：斜缀条与水平缀条的夹角宜在40°~70°内，水平缀条不小于L63×5，斜缀条不小于L75×6。

2、节点板的厚度由构造决定，选用10mm厚钢板，焊脚尺寸取8mm。

3、除塔架柱脚处的水平缀条连在柱分肢的外侧，其他所有缀条。

包括斜缀条和水平缀条均连在柱分肢的内侧，塔身外表平整，便于运输；根据业主要求，塔架用螺栓连接。

4、塔架可以在工厂分段制作，现场进行拼接。

5、格构式柱（塔架）采用分离式柱脚，柱脚底板由计算确定，且应不小于20mm厚；锚栓直径亦由计算确定，且应不小于20mm，孔径为螺栓直径的1.5倍，垫板孔径比螺栓大2mm。

四、风荷载的计算：按《高耸规范》执行。

W=βZμSμZμrω0式中：ω0=1.1× 0.4=0.44kN/㎡(1.1为工程重要性一级要求，0.4为南京的基本风压)βZ为风振系数：根据荷载规范GB50009-2001附录E，高耸结构的基本自振周期T1=(0.007~0.013)H，本工程为钢结构，取T1=0.013× 16.0=0.208sec;另根据《高耸规范》第3.2.7条，T1<0.25sec时不考虑风振影响，即βZ=1.0μS为风荷载体型系数，取2.6(偏于安全取规范的高值)μZ为风压高度变化系数，按高度16m的取值为1.52μr为风荷载重现期调整系数，为1.2W =1.0×2.6×1.52×1.2×0.44=2.09kN/㎡fA=3757平方毫米W xmin=68744(mm)3I x=6888100(mm)4I x0=10935600(mm)4I y0=2840600(mm)3W x0=110466(mm)3W y0=50467(mm)3I x =42.8mm I x0=54mm I y0=27.5mm Z 0=39.8mm G=29.492Kg/m角钢L100×10：肢宽L=100mm ，肢厚t f =14mmA=1926.1(mm)2W xmin =25060(mm)3I x =1795100(mm)4I x0=2846800(mm)4I y0=743500(mm)3W x0=4260(mm)3W y0=18540(mm)3I x =305mm I x0=384mm I y0=196mm Z 0=28.4mm G=15.12Kg/m六、计算格构式柱的柱身1500mm 高的材料重量及总重：分肢角钢：L140×14， 29.492×1.6×4=188.8 Kg L100×10水平角钢：15.12×1.6×4=96.8 Kg L100×10斜向角钢：15.12×1.8×4=108.9 Kg 节点板：0.3×0.6×0.01×7800×4=56.2 Kg 合计：188.8+96.8+108.9+56.2=450.7 Kg考虑计入爬梯及附属设备等，1600mm 高柱重取1.1×450.7=495.77 Kg 柱全高重：495.77×10(节)=4957.7Kg=49.58 kN七、求塔架内力：控制截面在塔底风荷载沿高度的线载=1.60×2.09=3.344 kN/m塔底轴力设计值： N=49.58×1.2=59.50kN弯矩设计值：M=1/2×3.344(风)×16.02×1.4+(4.12×16.0+2.2×13.5)(后座力)×1.4×0.7=599.2+93.7=692.9 kN ·m 剪力设计值：V=3.344×16.0×1.4+(4.12+2.2)×1.4×0.7=74.91+6.2=81.1 kN查规范〈〈钢结构设计规范〉〉知，格构式柱的轴心受压构件的截面分类为b类。

基础上土的体积V s73.85m3h t=d-h 2.20mh t深度范围内的基础体积V0 5.35m3修正后承载力特征值f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγ0(d-0.5)421.25kP a 1、地基承载力验算受弯(最不利工况风Y向下吹)铁塔传递给基础总竖向力标准值F0118.30kN基础自重（包括土重、三个塔柱）标准值G k1985.84kN其中三个塔柱自重标准值G0133.65kN标准组合下基础底面力矩M k=M0+V0(d+H z)+(F0+G0)e02887.62kN·m a=0.5l-e y=0.5l-M k/(F k+G k) 1.63m3a/0.75l 1.093a≥0.75l即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A58.45kN/m2最小p k,min＝(F k+G k)/A-M k/W(21.76)kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/A+M k/W (p k,min>=0时)143.64kN/m2 pk,max＝2(Fk+Gk)/3ab(pk,min<0时)p k/f a0.14p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.28p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）基础重（考虑浮力）G f767.25kN土体重量（考虑浮力）G e2410.03kN标准组合下基础底面力矩M k2887.62kN.m G e/γ1+G f/γ21753.05kN基础、土体及铁塔竖向力对于底板最大压力处的弯矩M抗M抗=(G e/γ1+G f/γ2)l/2+F0(l/2-e0)5558.56kN.m M k/M抗0.52M k≤M抗满足3、抗滑移稳定验算（整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值H=V086.10kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）118.30kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G1985.84kN （N+G）μ/H7.33（N+G）μ/H≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N01283.10kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)251.46kN·m M y=M y0+V x(d+H z)251.46kN·m p jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y49.61kP a 冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)27.51m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l372.66kNa t900mm。