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钢结构梁柱节点设计优化方案引言：钢结构在现代建筑领域中得到了广泛运用，其优势在于高强度、轻量化和施工速度快等方面。
然而，梁柱节点作为钢结构的重要组成部分，其设计对结构的稳定性和抗震性能具有至关重要的影响。
本文将探讨钢结构梁柱节点设计的优化方案，从减小节点刚度、提高节点刚度以及增强节点抗震性能等角度进行讨论。
1. 减小节点刚度节点刚度较大往往会导致节点承受较大的弯矩和剪力，增加节点构件的厚度和重量，从而影响结构的整体性能。
为了减小节点刚度，可以采用以下优化方案：- 使用薄板梁柱构件：采用薄板梁柱构件替代厚板构件，可以减小节点的刚度并降低节点的重量。
- 采用高强度钢材：使用高强度钢材可以在达到相同强度要求的前提下减小梁柱的截面尺寸，从而减小节点的刚度。
- 采用灵活的连接方式：选择适当的连接形式，如销钉连接或焊接连接，可以降低节点的刚度。
2. 提高节点刚度在某些情况下，为了保证结构的安全性和稳定性，需要提高节点的刚度。
以下是一些提高节点刚度的优化方案：- 加大梁柱截面尺寸：增加梁柱截面的尺寸可以提高节点的刚度。
但是，需要将节点的刚度和整体结构的刚度进行合理的匹配，以避免刚度不均衡导致的结构性能问题。
- 增加连接构件的数量：在节点处增加连接构件的数量，如剪力板、角钢等，可以提高节点的刚度。
但是，同样需要考虑节点的刚度与整体结构刚度之间的匹配。
3. 增强节点抗震性能节点在地震等外部荷载作用下容易发生破坏，因此需要增强节点的抗震性能。
以下是一些增强节点抗震性能的优化方案：- 采用预应力技术：在节点处采用预应力技术可以提高节点的抗震能力。
通过引入预应力力矩，可以减小节点的应力集中，并提高节点的延性。
- 使用加强板：在节点处使用加强板，可以增加节点的刚度和稳定性。
加强板可以承担部分载荷，并分散节点的应力集中。
- 优化焊接工艺：合理选择焊接工艺，采用先进的焊接材料和工艺参数，可以提高焊缝的质量和强度，从而增强节点的抗震性能。
高层建筑钢结构连接节点的抗震设计- 结构理论摘要：本文介绍高层建筑钢结构抗震设计时，并对钢结构构件节点和杆件接头处的三种杆件连接方式，其性能及适用范围进行了分析比较，然后对梁、与柱、柱与柱、梁与梁的连接以及抗震剪力墙与框架的连接等方式进行了阐述，以供同行参考。
关键词：高层建筑；钢结构；连接节点；安装1 前言随着城市建设的发展，高层建筑在我国日益增多。
高层钢结构具有承载力高、抗震性能好、施工周期短等特点，特别适用于高耸的高层建筑。
在高层钢结构抗震设计中，节点连接良好的抗震设计是保证结构安全的重要一环。
连接节点应满足强度、延性和耗能能力三方面的要求，其连接强度应高于相连构件端部的屈服承载力，并且必须有较大的变形能力，用以弥补强度方面的缺陷。
钢材本身具有很好的延性，但这种延性在结构中不一定能体现出来，这主要是由于节点局部压曲和脆性破坏而造成的，因此在设计中应采用合理的细部构造，避免应变集中而形成较大的约束应力。
在钢材的选用上应满足强度、塑性、韧性及可焊性的要求。
钢材强度指的是抗拉强度和屈服强度，钢材应具有较高的强屈比，其屈服强度的上限值和下限值应适当。
钢材的塑性表现在伸长率和冷弯性能两项指标上，反映钢材承受残余变形量的程度及塑性变形能力。
对抗震结构还必须满足冲击韧性的要求。
钢材另一重要的基本要求是对化学成分含量的限制，它将直接影响结构的可焊性，应控制钢材的碳当量。
在高层钢结构中，厚钢板的应用较为广泛，在梁一柱节点范围，当节点约束较强，板厚等于或大于40mm时，应附加要求板厚方向的断面收缩率，以防发生平行于钢材表面的层状撕裂。
2 杆件连接2.1连接方式2.1.1 连接类型建筑钢结构的构件节点和杆件接头处的杆件连接可采用：（1）全焊连接；（2）高强度螺栓连接；（3）焊缝和高强度螺栓混合连接。
2.1.2 性能比较2.1.2.1全焊连接，传力最充分，不会滑移。
良好的焊接构造和焊接质量可以为结构提供足够的延性。
浅谈钢结构梁柱刚性节点抗震设计摘要：本文首先论述了钢结构梁柱节点的基本特性，进而论述了梁柱刚性节点的主要处理形式，第三论述了梁柱节点连接时的规定，最后详细论述了钢结构梁柱刚性节点设计建议。
关键词：钢结构；梁柱；刚性连接节点；抗震设计梁柱刚性连接节点设计是钢结构整个设计工作中的一个非常重要的组成部分，因其设计得是否恰当将直接影响到钢结构承载力的安全性和可靠性。
当前，随着钢结构日益广泛的应用，为了避免出现人员伤亡和财产损失，对钢结构梁柱节点抗震设计进行深入的研究已经迫在眉睫。
1钢结构梁柱节点的基本特性1.1刚性连接节点，从保证构件原有的力学特性来说，在连接节点处应保证其原有的完全连续性。
这种构造能使所连接的构件之间夹角在达到承载能力之前不发生变化，其连接强度应不低于被连接构件的屈服强度。
1.2半刚性连接节点，能保证其承载力等于或大于构件的承载力，但由于所采用的连接方法和细部构造设计的关系，致使连接节点的弹性刚度比构件的弹性刚度低，这样的节点形式作为设计要求一般不采用。
1.3铰接连接节点，从理论上讲是完全不能承受弯矩的连接节点，因而一般不能用于构件的拼接连接。
铰接连接节点通常只用于构件端部的连接，比如柱脚、梁、析架和网架杆件的端部连接等。
2 梁柱刚性节点的主要处理形式2.1梁端削弱式（犬骨式）方案该方案是对靠近梁柱节点的钢梁翼缘进行圆弧削弱，在地震作用下，翼缘削弱处先于梁柱节点出现塑性铰，实现塑性铰外移，起到保护梁柱刚性连接节点的作用。
设计时，需考虑刚度变化对整体分析的影响。
该方案符合“强连接弱杆件”设计思路，构件加工时，处理圆弧削弱要求加工尺寸准确，切割面光滑无尖角，避免应力集中，磨平时应顺翼缘长度方向加工，对加工工艺有较高要求。
2.2 梁端加强或加腋式方案梁端加强方案即是增大梁端及其与钢柱焊接的截面，使梁端及节点承载能力高于正常钢梁截面承载能力。
在地震作用下，加强的梁端及梁柱节点尚未进入全截面塑性受力状态时，接近梁端的正常钢梁截面因截面较小，先形成塑性铰，从而起到保护梁柱刚性连接节点的作用。
钢结构的减振与抗震措施钢结构是一种具有优良力学性能和较高抗震性能的结构体系。
然而，在地震等外力作用下，钢结构仍然存在着一定的振动和破坏的风险。
针对这一问题，工程界提出了多种减振与抗震措施，以提高钢结构的抗震能力并保障其安全性。
一、主动减振措施1. 阻尼器使用阻尼器是一种主动减振装置，通过在钢结构中引入阻尼材料或装置，将结构的振幅逐渐耗散，从而达到减小结构位移和减振的目的。
常用的阻尼器包括摩擦阻尼器、液体阻尼器和液压阻尼器等。
在设计中，可以根据结构的实际情况选择合适的阻尼器类型和参数。
2. 控制装置设计通过设计合理的控制装置，可以在地震发生时对钢结构进行主动控制，减小结构的振幅和加速度。
常用的控制装置包括弹簧控制器、阻尼器控制器和质量控制器等。
这些装置可以通过控制钢结构的刚度和阻尼系数，调节结构的动力响应，并减小结构的震动。
二、被动减振措施1. 钢质防震支撑钢质防震支撑是一种被动减振措施，通过在结构的关键部位设置防震支撑，改变结构的刚度和周期，从而减小地震对结构的影响。
这种措施可以有效地增加结构的抗震能力，提高结构的稳定性和安全性。
2. 预制防震橡胶支座预制防震橡胶支座是一种常用的被动减振装置，通过在结构的支撑处设置橡胶支座，可以吸收地震能量，并降低结构的振动。
这种装置具有良好的减振效果和耐久性，并且可以在结构发生损伤时进行更换和修复。
三、结构加固与优化1. 跨越支座跨越支座是一种结构加固方式，通过在结构的关键节点处设置支座，可以增加结构的刚度和稳定性，提高结构的抗震性能。
跨越支座常用于大跨度钢框架结构和钢拱结构中，可以有效地减小结构的振动和位移。
2. 剪力墙加固剪力墙是钢结构中常用的承载结构体系，通过在结构中设置剪力墙，可以增加结构的刚度和抗震能力。
在设计过程中，可以根据地震荷载的特点和结构的要求，合理设置剪力墙的位置和尺寸，提高结构的整体稳定性。
钢结构的减振与抗震措施是保障结构安全性的重要手段。
钢结构的抗震设计§1.1 问题的引出在大震作用下如果结构要保持弹性工作状态则地震设计荷载太大，经济上无法承受。
因此目前国内外的结构抗震设计中都允许结构出现塑性变形，相应的结构抗震设计规范则采用对结构的弹性反应谱进行折减的方法来确定结构的底部剪力，但折减的思路却很不同。
例如欧洲规范（Eurocode 8）允许结构在地震作用下进入非线性状态[1]，即设计地震作用力通常小于相应的弹性反应值。
为了避免在设计过程中进行复杂的非线性分析，欧洲规范采用在弹性反应谱的基础上除以反映不同延性等级的性能系数q 得到弹塑性反应谱。
性能系数q 其值与结构的体系能量耗散能力有关。
其中q 为：0/1.5D R W q q k k k = (1.1)式中：0q 为性能系数基本值，对于钢筋混凝土框架结构体系及连肢剪力墙结构体系，0 5.0q =，对于非连肢剪力墙结构体系，0 4.0q =；D k 为反映结构延性等级的系数，对高、中、低三种延性等级，D k 分别取1.0、0.75、0.5。
R k 为反映结构规则性的系数，对于规则结构和不规则结构，R k 分别为1.0和0.8；W k 为含墙结构体系的主导破坏模式系数，对于框架和等效框架双重体系，取1.0。
可见在欧洲规范中，延性差的结构其基底剪力比延性好的结构的基底剪力大2倍。
日本建筑标准法规（BSL ）明确规定了两个水准的设计地震[1,2]，第一水准为中等强度地震（EQ1）和第二水准的强烈地震（EQ2）。
在中等强度地震作用下，要求结构几乎没有损坏；在第二水准地震作用下，结构的极限抗剪能力必须大于极限地震剪力：un s es i i V D F C W = （1.2）式中：i C 为楼层剪力系数；i W 为结构的总重量；s D 为结构影响系数（考虑结构延性对地震弹性反应谱进行折减的作用），对于延性良好的结构，0.30.4s D ≤≤；对于延性较差的结构，s D 取较大值，但最大值不超过0.55；es F 为结构布置系数以考虑结构刚度在平面和竖向分布的不规则影响。
钢结构抗震性能分析
钢结构一直以其高强度、良好延展性和可塑性而在建筑领域广泛应用，然而，
在地震灾害中，钢结构的抗震性能常常被质疑。
这一现象的背后究竟是什么原因导致的呢？
首先，钢材的材料特性决定了钢结构的抗震性能有限。
虽然钢材具有高强度和
延展性，但在地震作用下，钢结构完整性容易受到影响，局部构件易发生弯曲、扭转等破坏，从而影响整体结构的稳定性和抗震能力。
其次，钢结构的设计和施工质量直接影响其抗震性能。
在设计过程中，若未充
分考虑地震影响因素、结构连接的合理性等，容易导致结构刚度不足，抗震性能不理想。
同时，施工质量的不达标也会造成结构存在裂缝、虚粗以及焊缝质量等问题，使得钢结构在地震中受力不均衡，抗震性能受损。
另外，维护保养的不到位也会影响钢结构的抗震性能。
长期使用过程中，若未
及时检修、维护结构表面防腐涂层等，可能导致锈蚀、腐蚀等问题，在地震作用下使结构材料性能下降，从而影响整体抗震性能。
针对以上问题，提高钢结构的抗震性能需从多个方面入手：一是在设计阶段增
加地震影响考虑，合理配置结构的刚度与强度，提高结构整体的抗震性能；二是加强施工管理，确保结构质量和连接部位的可靠性，提高结构的抗震性能；三是加强维护保养，及时检修结构，保持结构表面完整性，延长结构使用寿命。
综上所述，钢结构抗震性能不佳主要原因在于材料特性、设计施工质量和维护
保养不到位。
只有在各个环节都得到重视和改善，才能提高钢结构的抗震性能，确保结构在地震中的安全稳定。
（字数：450）。
钢结构设计中的抗震节点设计方法随着现代化建筑技术的不断发展，钢结构在建筑领域中的应用越来越广泛。
其中，钢结构的抗震设计是非常重要的一环。
抗震节点设计是钢结构抗震设计中的关键环节之一，它直接关系到整个结构的抗震性能和安全性。
本文将介绍一些常用的钢结构抗震节点设计方法。
抗震节点是指连接构件之间的连接点，它承受来自地震作用的力，并将其传递到整个结构。
因此，在抗震节点设计中，需要考虑到节点的刚度、强度和耗能能力等因素。
通常，在设计节点时，需要充分考虑结构所处地区的地震烈度、建筑用途以及材料性能等因素。
一种常用的抗震节点设计方法是剪力连接设计。
剪力连接是通过剪力钢板或剪力角钢等构件将两个连接构件连接在一起，从而实现节点的强度和刚度的传递。
在剪力连接设计中，需要注意连接构件的稳定性和钢板的抗剪强度。
此外，选择合适的剪力连接构件的大小和材料也是非常关键的。
另一种常见的抗震节点设计方法是柱-梁连接设计。
柱-梁连接通常由梁柱连接板和焊接件组成。
这种连接方法可以有效地将地震力传递给柱，并确保节点的刚度和强度。
在柱-梁连接设计中，需考虑焊接连接区域的强度和刚度，以及焊接接头的质量和可靠性。
此外，为了增强节点的抗震性能，可以采用加强筋或其他加固措施。
除了剪力连接和柱-梁连接外，还有许多其他抗震节点设计方法。
例如，翼板连接是一种常用的节点设计方法，它通过在节点处增加翼板来提高节点的刚度和强度。
此外，还可以利用剪力墙、悬挂节点等特殊形式的节点设计来增强结构的抗震性能。
这些抗震节点设计方法在实际工程中都得到了广泛应用。
在进行抗震节点设计时，还需要进行一系列的结构分析和计算。
首先，需要进行结构的静力弹性分析，以确定节点的刚度和强度需求。
然后，可以进行非线性静力分析或动力时程分析，以评估节点的抗震性能。
最后，根据分析结果，可以进行节点结构的优化设计。
总之，在钢结构设计中，抗震节点设计是非常重要的一环。
通过合理选择和设计节点连接构件，可以提高钢结构的整体抗震性能。
建筑钢结构强节点弱构件抗震设计的方法所谓强节点弱构件设计原则，是指在钢结构中，将构件分为强度较高的节点和强度较低的构件，通过强节点的受力传递和弱构件的屈曲变形来保证整个结构的稳定性和韧性。
在强节点的设计上，需要考虑以下几个方面：1.设计合理的节点连接。
节点连接的设计应充分考虑结构受力的传递，确保节点能够承受地震力的作用，并且能够保持结构的整体稳定性。
2.节点连接的刚度要满足要求。
节点连接的刚度应该足够高，能够保证节点在地震作用下具有足够的刚度和抗震能力。
节点连接的设计中，可以采用适当的刚性连结方式，如焊接连接或螺栓连接等。
3.节点连接的材料和强度要求。
节点连接的材料应选择强度较高的材料，并进行充分的强度计算和检验，以确保节点连接的强度满足要求。
在弱构件的设计上1.弱构件的选择。
在钢结构中，弱构件一般是指柱、墙等结构构件，这些构件的抗震性能相对较差。
在设计中，需要选择合适的弱构件，采用适当的材料和尺寸，确保其承受地震力时能够进行适当的屈曲变形，发挥其能量耗散和减震的作用。
2.弱构件的布局和增强。
在结构设计中，应合理布置弱构件的位置和数量，确保结构在地震作用下能有足够的屈曲变形和能量耗散能力。
此外，在设计中还可以采取一些增强措施，如增加弱构件的截面尺寸、加强构件连接等，提高弱构件的抗震性能。
3.弱构件与强节点的连接。
弱构件与强节点之间的连接在设计中需要特别关注，连接的刚性和强度应满足要求，以确保节点与弱构件之间的受力传递和变形协调。
通过采用强节点弱构件的设计原则，可以使钢结构在地震发生时能够充分利用强节点的刚度和强度，保持结构整体的稳定性，同时通过弱构件的屈曲变形来吸收地震能量，保证结构的韧性和抗震性能。
在具体设计中需要根据实际情况进行力学计算和验证，并结合相关规范的要求进行设计和施工。
浅析钢结构节点抗震设计的问题
【摘要】本文针对高层及多层钢结构节点设计中容易忽略的一些问题进行分析。
【关键词】钢结构；节点设计；抗震
1.节点抗震设计的原则
在钢结构设计工作中,连接节点的设计是一个重要环节。
为使连接节点具有足够的强度和刚度,设计时应合理地确定连接节点的形式和方法。
目前,节点有非抗震和抗震设计之分,非抗震设计可以按照组合内力来设计节点,抗震设计则不宜这么做,抗震规范上对节点抗震设计有一系列的要求,显然按照组合内力来设计节点是不能满足这些要求的。
以刚性连接的梁拼接节点为例,如将梁翼缘的连接按实际内力进行设计,则有损于梁的连续性,可能使建筑物的实际情况与内力分析模型不相协调,并降低结构延性。
因此,对于要求有抗震设计的结构,其连接节点应按构件截面面积的等强度条件进行设计。
进行设计时,首先应判定所设计的节点有无抗震要求。
对于抗震结构,为了保证其安全,节点的承载力应大于构件的承载力(《钢结构连接节点设计手册》1-3)，“强节点、弱构件”的设计理念应是工程师遵循的基本原则。
《建筑抗震设计规范》表5.4.2中规定结构构件的截面抗震验算应满足下式:s≤r/yre。
其中,s为结构构件内力组合的设计值；r为构件承载力设计值；yre为承载力抗震调整系数。
强节点、强连接的重要性由此可见。
钢框架体系梁柱连接节点的基本设计原则是:节点必须能够完全传递被连接板件的内力,在强震作用下节点能够发挥材料的塑性,保证结构在梁内而不是在柱内产生塑性铰,以消耗地震输入的能量。
基于制作简便及经济性等因素,国内钢框架体系的梁柱节点主要采用全焊式或栓焊式连接,其最大承载力应符合下列要求:
mu≥1.2mp(《建筑抗震设计规范》8.2.8-1),
vu≥1.3(2mp/l)且vu≥0.58hwtwfay(《建筑抗震设计规范》8.2.8-2)。
公式中mu，mp，vu的计算见图1。
mp=[bftf(h-tf)+twh2/4]fy,
mu=bftf(h-tf)fu。
图1 梁截面尺寸及应力图
vu=anfu/(有螺栓孔等削弱的杆件最大承载力)
vu=0.58nfnaf(高强螺栓的极限受剪承载力)取vu较小者,取v较小者,
式中:mu—基于极限强度最小值的节点连接最大受弯承载力,仅由翼缘的连接承担；
vu—基于极限强度最小值的节点连接最大受剪承载力,仅由腹板的连接承担；
mp—梁构件(梁贯通时为柱)的全塑性受弯承载力；
l—梁的净跨；
hw,tw—梁腹板的高度和厚度；
fay—钢材屈服强度；
fu—钢材抗拉强度最小值；
f—螺栓钢材的抗拉强度最小值；
an—扣除螺栓孔等以后的净截面面积；
a—螺栓螺纹处的有效截面面积；
nf,n—螺栓连接的剪切面数量和高强螺栓数量。
2.抗震验算在实际工程中的必要性及相应的改进措施
当进入大震时梁柱刚性连接位于塑性区,所以节点的内力不能按组合内力来计算,应改用以构件的承载力为依据来进行连接设计。
但在工程中,不少人认为等强设计已经安全,抗震验算就往往被忽略了。
以下以梁柱栓焊连接为例,分析节点设计中抗震验算的必要性及相应采用的构造措施。
其设计思路是焊缝传递梁端弯矩,螺栓传递剪力。
如果梁截面为h500×250×12×25(材料采用q345；腹板与pl-10的连接板用2列5个10.9级m22螺栓双剪连接)。
2.1翼板验算
翼缘对接焊缝承担弯矩,按常规梁上下翼板与柱采用全熔透坡口对接焊缝连接(焊缝下设衬板),焊缝抗拉强度设计值按规范取与母材相同时,可以认为此对接焊缝与梁翼缘是等强的,不必进行强度计算。
2.2腹板螺栓群验算
腹板内力分配:按净截面等强原理设计。
其抗剪承载力:
v1=[tw(h-2tf)-n(d+2)]f=[12×(500-2×25)-5×(22+2)×12]180×10=712.8kn。
腹板螺栓承受的力:
n=v/n=712.8/5=142.6kn。
螺栓抗剪承载力:
n=0.9nfp=0.9×2×0.45×190=153.9kn。
nmu=1395.3,不满足。
2.4抗剪最大承载力验算
v=1.3(2m/l)=1.3×(2×1233.8/10)=320.8kn,
v=0.58htf=0.58×450×12×345×10=1080.5kn,
v=max(v,v)=1080.5kn。
梁腹板净截面的抗剪最大承载力:
v=af/=(500-2×25-5×24)×12×470/×10=1074.6kn。
腹板螺栓群的抗剪最大承载力:
v=0.58naf=0.58×2×5×303×1040×10=1827.7kn。
节点的最大抗剪承载力:
v=min(v,v)=1074.6kn,
v=1080.54>v=1074.6,不满足。
在实际工程已满足等强设计的节点对于抗震设防结构未必是安全的,其实在抗震设防中,等强设计只是做到节点与构件等强,并没
有体现“强节点、弱构件”的设计原则,在较大的地震作用下,就不能满足要求,出现节点破坏也是必然现象。
对于上题中验算4),可以通过计算调整螺栓、连接板来满足抗震要求,而对于验算3),翼板已经满焊,但仍无法满足规范规定mu≥1.2mp。
当大震时,梁柱将进入塑性区,其对接焊缝的轴向承载力不能满足截面承载力的要求。
可以从以往大震后的实例中得到证明,其破坏处多出现在框架梁的下翼缘与柱的工地焊接连接部位。
对于这一点,同样还可由公式s≤r/γre中推得:梁翼缘的最大轴向力设计值可表示为nf1=0.75aff，翼缘连接焊缝应承受的轴向力设计值可表示为nf2=0.9aff(二者之比nf2/nf1=1.2)，这对于等截面工字梁而言,其翼缘与柱的坡口焊缝是不满足节点连接承载力应高于杆件截面承载力要求的。
所以,在直接的满焊连接无法满足规范要求的前提下,只能通过抗震措施来加强。
目前,主要采用将塑性铰自梁端外移来避免强震下梁柱连接处焊缝破坏的做法,其常用的方法有以下几种:
(1)梁端局部增大截面,如加盖板或局部加宽翼板等。
它能以此增大焊缝的抗弯能力,但缺陷是塑性铰外移后,将会增加柱中的计算弯矩,为了满足强柱弱梁的要求,必然影响到需增大框架柱的截面。
(2)局部削弱梁截面,如犬骨式连接。
其设计原则是将梁翼缘进行圆弧削弱,以使在罕遇地震下塑性铰出现在梁翼缘的削弱部位,并要求梁翼缘的削弱对梁的刚度和强度影响都很小。
这是一种较好的抗震做法,其优点是塑性区长,有较好的转动能力,可以延性设计。
但
缺点是梁端截面的强度在设计计算中不能得到充分发挥。
(3)犬骨式与梁端加强式相结合的做法。
其特点是可以弥补上述两者的缺陷,使梁端截面的强度得到充分利用,该节点尤其适用于地震烈度不小于8度的框架梁。
值得注意的是,削弱区长度b主要由刚度和延性要求确定(对刚度而言,b越短越好；对延性而言,b越长进入塑性的区段越长,延性也就越好),综合考虑,宜取0.8h。
另外,还应注意以下构造措施:(1)梁与柱刚性连接时,按抗震设
防的结构,柱在梁翼缘上下各500mm的节点范围内,柱翼缘与柱腹板间或箱形柱壁板间的组合焊缝,应采用全焊透剖口焊缝。
(2)当梁翼缘的塑性截面模量小于全截面塑性截面模量的70%时,梁腹板与柱
的连接螺栓不得少于两列；当仅需要一列时,仍应布置两列,且螺栓总数不得少于计算值的1.5倍。
(3)螺栓孔等对梁全截面的削弱率不应大于25%。
通过这些构造措施的改进,就能保证在大震作用下,梁上出现塑性铰,从而减轻震害,实现大震不倒的抗震设计目标。
3.结束语
值得一提的是,节点的抗震设计中计算方法和构造措施都至关重要。
目前,我国钢结构节点设计的研究与国外相比还存在较大差距,介绍钢结构节点设计的文献比钢结构设计也少很多,对于许多特殊节点的处理缺乏全面、系统的研究,使得设计人员在实际工程中无从下手或忽略掉必要的计算。
在此希望通过对节点抗震设计的探讨能引起大家对节点设计的重视,在借鉴国外经验的同时,更多地致
力于节点研究,通过试验来发展新的理论体系。
【参考文献】
［１］01sg519,多、高层民用建筑钢结构节点构造详图[s]. ［２］gb50011.2001,建筑抗震设计规范[s].
［３］gb50017.2003,钢结构设计规范[s].。
