九井岗水电站整体水工模型试验研究

管理学家2014.02535（含水）。

目前干燥器的加热温度控制在130℃。

综上，可以得出，仪表风含水变化的主要原因是微热再生干燥器的投用，使仪表风含水大幅下降至30pp m 后，逐步升高并稳定至150pp m 。

整个仪表风系统存在的主要问题是进吸附筒的压缩风含油较多，污染了滤料。

二、下一步的措施1、巡检操作（1）定时巡检排污，每小时对所有主管路过滤器滤芯及压缩风贮罐排污口进行排污，必要时加大排污频次。

（2）每周对空气过滤器滤芯进行拆卸清理吹扫一次，同时对空滤外罩进行拆下清理，必要时进行冲洗，晾干后复位。

（3）主管过滤器下方排污管全部改为蛇皮管，方便员工观察排污液量。

（4）定时检查吸附筒滤料，每月1次。

（5）降低反洗多介质溅出的水，降低环境含水量。

（6）空压机周围地面避免用湿拖把拖地，尽量采用半干不湿的拖把（即提起时不能有水滴落）。

（7）空压机柜子内壁的吸音棉已经破旧，及时更换新吸音棉。

（8）微热再生干燥器的操作要严格按照操作说明执行。

（9）其它好的做法继续保持。

2、工艺、设备更新（1）进一步优化、改进过滤器滤芯的设置，C 级、A 级、T 级的优化。

压缩风贮罐至吸附筒管线现有1台YDGAF-40HT 的T 级精密过滤器，经其过滤后，吸附筒滤料含油，必须增加除油设施。

可供选择方案：方案一：在此管路上增加1台外形、尺寸、处理量一致的A 级精密过滤器，形成T+A 模式，可大大降低去吸附筒的压缩风的油雾含量。

方案二：在此管路上增设1套高效除油器，可选C 级离心式油水分离器，并将原有的T 级过滤器的滤芯更换为A 级滤芯，形成C 级离心式油水分离器+A 级精密过滤器的模式。

（2）滤芯更换时争取集中成批更换，避免逐个、单个更换，以免造成刚更换的滤芯很快失效。

3、加强管理和培训，提高员工责任心。

【参考文献】[1]HG/T 20514-2000,仪表及管线伴热和绝热保温设计规定[S].[2]HG/T 20510-2000(条文说明),仪表供气设计规定[S].[3]刘剑辉,刘思强,王斌,马俊.仪表风有热再生系统应用[J ].自动化技术与应用,2001,02:26-27.一、引言近年来，我国经济建设加速发展，水资源开发利用进入更高层次，泄洪消能任务越来越繁重，泄洪消能与防冲问题更加突出。

竖井地基热排水固结本构模型及试验验证竖井地基热排水固结本构模型及试验验证随着城市化进程不断加快，地下空间的利用也越来越广泛，而竖井则成为地下空间的重要组成部分。

然而，由于竖井开挖所处环境的特殊性，竖井固结问题一直是难题。

热排水是竖井固结问题中的一种重要原因。

因此，研究竖井地基热排水固结本构模型及试验验证具有重要的理论意义和应用价值。

一、竖井地基热排水固结本构模型研究竖井地基热排水固结本构模型的研究可以分为两个部分：一是基于宏观力学本构模型的研究；二是基于微观力学本构模型的研究。

在宏观力学本构模型中，将竖井周围的土体简化为连续介质，通过弹性模量、剪切模量、泊松比等参数来描述竖井周围土体的力学性能，然后通过热-结-应力有限元分析，得到竖井热排水固结变形的数值解。

该模型的缺点是无法考虑土体内部颗粒之间的微观作用力。

在微观力学本构模型中，将土体看作由颗粒构成的离散微观介质，通过半离散离散元数值模拟来描述竖井周围土体的力学行为。

该模型考虑了土体内部颗粒之间的微观作用力，但需要大量复杂的计算和数值分析，且参数选择比较困难。

二、试验验证为了验证竖井地基热排水固结本构模型，需要进行试验验证。

试验中应考虑竖井开挖后形成的流体发热、冷却以及挖掘坑周围土体和竖井之间的热交换过程。

试验通常包括现场试验和室内试验。

现场试验可以直接获取竖井周围土体和竖井本身的实际变形情况和应力场分布。

室内试验可以模拟现场实验条件，精细控制试验参数，更好地反映竖井地基热排水固结的本质规律。

三、结论和展望竖井地基热排水固结本构模型及试验验证对于竖井的设计和施工都具有重要的理论意义和实际应用价值。

未来应进一步完善本构模型，提高预测竖井地基热排水固结的精度，同时加强试验验证，探究竖井地基热排水固结规律，为城市地下空间的开发利用提供科学依据。

【摘要】根据工程建设需要，为全面认证工程总体布置和建筑物结构布置的合理性，对某水电站建筑物进行水工模型实验，分析原设计方案存在的问题，并通过优化模型的尺寸进一步实验确定最优方案。

【关键词】水工模型试验；优化；泄流能力；动水压力【中图分类号】TV131.6【文献标识码】A【文章编号】1674-0688（2018）11-0123-021工程概况某水电站工程属Ⅰ等工程，以发电为主要目的，枢纽主要建筑物有混凝土面板堆石坝、溢洪道、引水式电站厂房等。

根据本工程所属等别，其主要水工建筑物拦河坝、溢洪道及发电引水隧洞等为1级建筑物；发电厂房为引水式，属2级建筑物，其他次要建筑物为3级建筑物。

拦河坝、溢洪道及发电引水洞按1000年一遇洪水设计，可能最大洪水PMF校核；发电厂房按100年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核。

消能防冲建筑物的洪水设计标准为100年一遇。

混凝土面堆石坝占据主河床，坝顶防浪墙顶高程为461.85m，坝顶高程为460.65m，最大坝高为93.65m，坝顶总长269.20m，坝顶宽度为9.0m。

上游坝坡坡比为1∶1.4，下游总平均坡比为1∶1.58；岸边溢洪道由引水渠、堰体段、泄槽段及消能段组成，溢流堰为开敞式WES-V型，堰顶高程为438.80m，设3个孔口，每孔净宽17m，由弧形工作闸门控制，闸墩厚度均为4.5m。

泄槽坡度分别为1∶500、1∶3.5，溢洪道中心线长466.0m，其最大下泄流量为8945m3/s，出口采用窄缝挑坎消能型式。

电站厂房布置在大坝下游右岸坡脚处，紧靠大坝坡角，为引水式岸边厂房。

2模型设计与模型制作模型按重力相似准则设计。

模型几何比尺Lr＝80，为正态整体定床（局部动床）水工模型。

相应各水力要素比尺如下：流量比尺Qr＝Lr5/2＝57243.34；流速比尺Vr＝Lr1/2＝8.944；时间比尺Tr＝Lr1/2＝8.944；糙率比尺nr＝Lr1/6＝2.076。

模型截取原型范围为上游河段取0～400m，下游河段取135～1000m，上下游两岸地形上下游分别取至465m和415m高程。

施工导截流水工模型试验研究报告*****2004年10月目录1 工程概况 (5)2 试验目的及要求 (6)3 试验依据 (6)4 模型设计与制造及验证试验 (7)5 试验内容及成果分析 (9)5.1 一期导流试验 (9)5.2 二期导流试验 (13)5.3 截流试验 (16)6 结论和建议 (18)7 附图、表、照片 (20)1 工程概况***水电站位于***境内，是***综合利用规划6个梯级中的第4个梯级。

坝址位于***上游约6.2km处，上游36.2km为***枢纽工程坝址，下游31km为已完建的***枢纽，距***约49.5km，距离***约95km。

***坝址以上集雨面积1.575万km2，占***流域面积的84%。

每年3月进入洪水期，9月进入枯水期，历年实测最大洪峰流量为13100m3/s，历年实测最小流量为30.50m3/s，枯水期多年平均流量为190 m3/s。

坝址处正常水位河床宽约263m，主河道位于左岸，河床从左至右逐渐抬高，河床左侧高程23m，右侧河床高程约30m，河床右岸有较厚的卵石层分布，左岸山体雄厚，植被茂盛，岸坡较陡。

表1 坝址各级洪水频率及相应水位表表2 施工洪水成果表42m，相应库容0.73亿m3，死水位41.50m，相应死库容0.68亿m3，水库具有短时调节能力。

本工程的主要建筑物有：右岸接头坝、船闸、发电厂房、溢流坝及左岸接头坝等建筑物。

大坝顶高程51.10m，溢流坝段长度243m，溢流坝最低建基面高程22.50m，最大坝高28.60m，最大底宽22m。

共设14个溢流孔，每孔净宽14m，堰型采用平顶堰，堰顶高程27.50m。

非溢流坝段总长83m。

其中左岸接头重力坝段长27m，右岸接头重力坝段长56m。

发电厂房布置在溢流坝右侧，安装转轮直径为5.20m的灯泡贯流式水轮发电机组3台，单机容量为20MW，总容量为60MW。

船闸布置于右岸，为单线船闸，闸室尺寸：长×宽×水深=80m×12m×2m，上游引航道长约158m，下游引航道长约271m。