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法兰计算：（1）螺栓所受最大拉力的计算弯矩Mx 和My 使角点上的螺栓A 产生最大拉力，而垂直压力Q 则使螺栓中的拉力减少。
螺栓A 中的最大拉力Ta 计算如下： 高强度螺栓：][2·2·2max max t i i i i N zQ y m y Mx x m x My Ta ≤-+=∑∑ 1、 支腿强度和稳定性（1）支腿顶部截面（开始弯曲处）][σσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N （2）支腿上法兰截面][σσ≤++=xtf y f t d I y M I x M A N 式中，分母为支腿相应截面的几何性质，2、稳定性（1）整体稳定性 支腿两端与主梁、横梁刚接构成空间构架，计算支腿整体稳定性时，必须考虑主梁（横梁）对支腿端部的约束影响。
空间刚架的支腿稳定性计算十分复杂，为了简化可将空间刚架分解成两个互相垂直的平面刚架来计算，而忽略两个平面刚架的相互影响。
计算支腿整体稳定性时，必须先把变截面支腿转换成等效等截面构件，按其等效的惯性矩来计算单位刚度比和支腿长细比。
t 210l μμl =支腿的长细表：rl 0=λ 支腿整体稳定性按右式计算：][σφσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N20吨小车计算：钢丝绳的选择： （1） 钢丝绳的最大拉力：根据起重机的额定起重量Q=20吨，查起重机手册选取滑轮组倍率m=4，起升机构缠绕如图：钢丝绳最大拉力：组ηm G Q S 2max += kg 式中Q ——额定起重量，Q=20*103kgG ——钓钩组重量，G=364kgm ——滑轮组倍率 m=4组η——滑轮组效率，组η=0.975根据公式得到Smax=2610kg（2）钢丝绳的选择所选择的钢丝绳破断拉力应满足下式；max S *n S 绳绳≥而∑=丝绳αS S *式中；S 绳——钢丝绳破断拉力 ΣS 丝——钢丝绳破断拉力总和。
α——折减系数，对于绳6X37+1的钢丝绳α=0.82n 绳——钢丝绳安全系数，对于中级工作制度，n 绳=5.5由公式可得ΣS 丝=17511kg查钢丝绳样本钢丝绳直径为17.5mm2、滑轮与卷筒的计算（1）滑轮和卷筒最小直径的确定为确保钢丝绳具有一定的安全使用寿命，滑轮和卷筒名义直径应满足下式绳ed D ≥0 式中 e ——系数，对于中级工作制度e=25所以D0≥437mm ，取直径为D0=500 mm（2）卷筒长度的计算L 双=2*（L 0+L 1+L 2）+L 光 t n D m H L *).*(0max 0+=π 式中；H max ——最大起升高度，H max=10mn ——钢丝绳安全系数， n=2t ——绳槽节距，t=d 绳+（2~4）=20mmL1——根据结构确定卷筒空余部分，取L1=60mmL 光——根据钢丝绳允许偏斜角确定，L 光=120mmL0——卷绕部分长度 L0=550mmL 双=1500mm（3）卷筒轴上扭矩 卷η卷0max D S m =式中η卷=0.98 所以m 卷=1332kg*m（4）卷筒转速0D mvn π=3、根据静功率选择电动机起升机构静功率按下式计算：06120)(ηv G Q N += kw X X X N 98.349.061203.9)36410320(=+=查电动机样本得功率为4、减速器的选择（1）传动比根据传动比i=30.4，电动机功率N=30千瓦，电动机转速n=720转/分，工作制度=25%，查减速机样本选择ZQ650-31.5输入功率N=29千瓦。
TZG5555555
格式1
太原重型机械集团有限公
司技术中心 立式容器数据表
项目号： 文件号： 修改： 第 1 页 共 1 页
项目名称 装置名称
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改
设备名称 主 项
设备位号 设计阶段 项目地址 安装位置 数量 (台) 委托单位
简图：
管口表 编号 名称 件数 公称直径(mm) 公称压力PN/Class 法兰
标准
法兰密面型式 接管伸
出长度度(mm)
设计温度 (℃) 设计压力 [MPa(G)] 操作介质 环境温度(℃) 操作温度 (℃) 正常 最高 操作压力 [(MPa)(G)] 正常 最高 总流率 (kg/h) 实际流速 (m/s) 气相 液相 临界气速/实际气速 (m/s)
计算内径 (mm) 选用内径 (mm) 容器长度(切线/切线) (m) 容器体积 (m 3) 伴热介质 伴热面积 (m 2) 液体停留时间 (min) 设备类别(类) 备注：
封头型式 腐蚀裕度 (mm) 保温材料 保温厚度(mm) 设备支撑型式: 1裙座 2支腿 3支耳 设备材质: 壳体 头盖 内部构件 整体热处理: 1有 2无
版次
0 1
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3
4 提 出 人
容器设计员
所属产品主任设计师 容器审核员
提出单位专业所长 容器专业所长 提 出 日 期
接 受 日 期。
支腿-裙座的区别支腿-裙座的区别裙座应该是从承重量和受力以及稳定性上都要好于支腿，一般用于塔器或者比较大、重的立式容器。
支腿相对来说只能用于直径小重量轻的设备，支腿首选标准JB/T4713-92(不知道新标准是否开始执行)。
裙座要通过计算校核的细高形的塔器，较大且重的立式容器，一般都采用裙座。
它可承受较大的风载；设备和裙座的连接呈环状，应力均匀，稳定性好，连接可靠。
制作、安装较支腿难点。
一．支座设备支座用来支承设备重量和固定设备的位置。
支座一般分为立式设备支座、卧式设备支座和球形容器支座。
立式设备支座分为悬挂式支座、支承式支座、腿式支座和裙式支座四种。
卧式设备支座分为鞍式支座、圈式支座和支腿三种。
球形容器支座分为柱式、裙式、半埋式、高架式支座四种。
1．悬挂式支座（JB/T4725-92）悬挂式支座又称耳座，一般由两块筋板及一块底版焊接而成。
耳座的优点是简单，轻便；缺点是对器壁易产生较大的局部应力。
●耳座适用范围（JB/T4725-92）：适用于公称直径不大于4000mm的立式圆筒形容器。
●耳座数量一般应采用四个均布，但容器直径小于等于700mm时，支座数量允许采用2个。
●耳式支座标准中分为A、AN（不带垫板），B、BN（带垫板）四种; A、AN型用于一般立式设备，B、BN型用于带保温的立式设备。
●支座与筒体连接处是否加垫板，应根据容器材料与支座连接处的强度或刚度决定。
对低温容器的支座，一般要加垫板。
对于不锈钢制设备，当用碳钢制作支座时，为防止器壁与支座在焊接的过程中，不锈钢中合金元素的流失，也需在支座与筒连接处加垫板。
●JB/T4725-92特点：1.考虑支座弯矩对容器圆筒所产生的局部应力，避免筒体由于局部应力过大有可能引起失效。
局部径向弯矩包括设备自重、水平载荷（风载荷或地震载荷）及偏心载荷所产生的弯矩。
2.提出了支座的制造要求，以保证支座的制造质量。
若容器壳体有热处理要求时，支座垫板应在热处理前焊接在器壁上。
立式容器支腿的设计与计算作者：丁天栋王奇来源：《价值工程》2013年第32期摘要：在立式容器支撑型式的设计中，由于现行腿式支座标准使用存在一定局限性，当设备使用条件超出标准支腿选用范围时，很多设计者束手无策；本文对支腿的设计计算方法进行了论述，以供设计人员在设计时参考。
Abstract： In the design of vertical vessel support type， because there are some limitations in the standard using of leg type support， when a device using conditions are beyond the standard leg choosing range， many designers do not have any idea. This paper discusses the design and calculation method of the leg in order to provide the reference for the designers.关键词：立式容器；支腿；使用范围；计算方法Key words： vertical vessel；leg；using range；calculation method中图分类号：TQ053.2 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2013）32-0055-02作者简介：丁天栋（1980-），男，河北行唐人，工程师，主要从事化工设备设计工作。
0 引言在立式设备支撑设计中，支腿式支撑是常用的型式之一。
然而，在我国现行支腿标准JB/T4712.2-2007中，选用标准支腿有一定局限性，其局限性主要有以下几个方面：①工程直径限制；标准规定了公称直径DN1600以内的立式容器支腿系列，但在实际工程中，公称直径超界的情况时有发生，在一些大直径设备中，为了保证足够的底部空间，还得选用腿式支座。
带有柱间支撑的腿式支座的设计计算王峰王亚军兰育文（北京蓝图工程设计有限公司）摘要提出一种带有柱间支撑的腿式支座结构，对该结构进行了受力分析和强度（稳定性）校核，并指出设计该结构时的注意事项$关键词腿式支座柱间支撑斜拉杆设计计算中图分类号TQ053.2文献标识码A文章编号0254-6094（2020）03-0371-04在工程设计中，因腿式支撑具有结构简单、轻巧，易于制造、安装，还能为容器下方留有较大空间,便于维修、布置元件等诸多优点而得到广泛的应用#然而，随着石油化工装置的大型化，容器的直径、高度、长径比及支腿高度等参数远远超出我国现有的相关标准的适用范围［1］,带有柱间支撑的腿式支座（简称支腿）就是为了满足大型立式容器的“特需”而设计的。
对于立式容器支腿的计算方法主要有3种，桑如苞详细描述了支腿的受力并对3种方法进行了对比分析［2］，工程设计中主要按照文献［1］的方法进行强度和稳定性计算*笔者根据球罐支腿的受力模型，结合文献［1］B型支腿支座的计算方法，提出对应的计算思路*1支腿的受力分析相比标准支腿，采用带有柱间支撑的支腿时，由于增加了斜拉杆的柱间支撑结构，使支腿受力情况发生了变化*支腿主要承受两个方向的作用力：一个是由重量构成的对支腿的正压力；另一个是由地震和风载荷引起的水平力*由于斜拉杆结构的设置，使得水平力下移至拉杆与支腿连接处，变为水平力和一个弯矩［3］*因此设计支腿时应考虑以下因素：a.垂直载荷作用；b.支腿偏心结构引起的偏心弯矩的影响；c.水平力及水平推力引起的弯矩作用；d.需校核斜拉杆在水平力作用下的稳定性计算*2设计计算2.1载荷与支反力水平风载荷按文献［1］附录A计算，地震载荷的水平力按文献［4］中的方法计算*有柱间支撑时，根据力线平移定理，单根支腿的垂直支反力的计算式为："=+0—%式中&&支腿底板中心圆直径，mm；—水平推力，取（！）+0.25!”）与之中的较大值,N；(—Z—设备重心至斜拉杆与支腿连接点的距离，mm；%—支腿个数，个；"1—设备最大操作重力载荷，N*2.2单个支腿的弯矩单个支腿的弯矩他由偏心弯矩附加弯矩）2、地震载荷、风载荷水平力作用在支腿上的弯矩）3组成，即：）4=）［+）2+）32.2.1偏心弯矩根据无力矩理论基本方程［5］和胡克定律［6］，求出圆筒在内压作用下的半径增量支腿顶端的偏心距e实际上就等于圆筒在内压作用下所产生的膨胀量与支腿中心至设备外壁的距离（此作者简介:王峰（1987-），工程师,从事化工静设备的设计工作，*****************值按文献规定取值为20mm）之和，即e$!"+20；支腿的偏心弯矩2.2.2附加弯矩圆筒膨胀A r,由于支腿底部受拉杆限制作用导致支腿顶部产生△"挠度的横向作用力，因而引起支腿的弯曲，弯矩％2可按图&的力学模型求得$图1支腿的受力简图假定圆筒是刚体,在支腿的&点产生挠度A",而转角！$0。
支腿强度计算对高度及直径比较小的立式容器常常采用支腿支撑的形式。
一般采用4个支腿，本体直径较小时采用3个支腿，直径较大时采用支腿不少于6个。
这里介绍的支腿强度计算方法是在比较设备设计手册和JIS 标准中支腿强度计算方法的基础上，考虑中国规范的要求和工程实用性形成的。
1 适用范围1.1 本计算方法适用于安装在刚性基础，且同时符合下列条件的容器：1.1.1 容器高度比不大于51.1.2 总高度不大于10m1.2 当容器超出1.1所规定的尺寸限制时，水平地震力和水平风载荷应按JB4710-92计算，不能使用本文所述的简化计算方法。
2 载荷的考虑2.1 本计算考虑了地震载荷、风载荷、自重、偏心载荷和管道载荷等。
通过对安装工况、操作工况和试验工况的分析，计算时取最危险的情况对各个部件进行计算。
2.2 操作工况考虑风载荷和地震载荷同时作用时，仅取0.25倍风载荷与地震载荷组合工况。
2.3 试验工况不考虑地震载荷，仅考虑0.3倍的风载荷组合工况。
2.4 地震载荷和风载荷的计算采用简化的计算方法（见JB/T4725-92附录A ）。
2.5 虽然JB4710-92规定地震设防烈度为8度时才考虑垂直地震力，但是在工程中，地震设防烈度为8度的情况较多，在此均考虑垂直地震力的影响。
2.6 本文各计算式中垂直地震力F ev 仅在考虑地震影响时计入。
3 载荷计算3.1 水平地震力mg P e e α5.0=m ——对应于各种工况的设备质量：m 0——设备操作质量(包括壳体及其附件，内部介质及保温层的质量),kgm w ——设备充水质量(水压试验时),kgm min ——设备最小质量(安装工况时),kge α——地震系数，对7、8、9度地震分别取0.23、0.45、0.90P e ——水平地震力,N3.2 垂直地震力e ev P F 4875.0=F ev ——垂直地震力,N3.3 水平风载荷6001095.0-⨯=H D q f P O i W D O ——容器外径,mm,有保温层时取保温层外径f i ——风压高度变化系数，按设备质心所处高度取H 0——设备迎风有效高度,mmq 0——10m 高度处的基本风压值,N/m 2求取支点反力：水平力R 和垂直力F VM水平力R=P 1+P垂直力F VM 的求解见3.53.5 支座反力——垂直力F VM 的计算令设备外直径为D 0,计算弯矩为M,则：计算弯矩M3110)(-⨯++=PL gS G H P M e e3D VM 3.5.3.3 上述两种计算结果对比3/33/2>故在计算时取第二种情况下计算的结果，即：32D M F VM =4/222/1+>故在计算时取第二种情况下计算的结果，即：2D M F VM =F VM ：4 许用应力支腿各部件的许用应力按JB4710-92的规定。
