杨房沟水电站拱坝坝肩抗力体稳定性分析

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杨房沟拱坝坝基综合变形模量分析

河段（两河口一江口段）是我国能源发展规划的 “ 三大” 十
水电基地之一，杨房沟水电站是中游河段１６级开发的库
第５。上距孟底沟水电站３ｍ，下距卡拉水电站４ｍ级７ｋ０ｋ。
杨房沟水电站工程的开发任务为发电，水库总库容为５１５．２
的一个常数，此常数以及计算点处坝基岩体的泊松比查据
表求得伏格特系数，进而求得地基变形。可见，伏格特地
・
４５・
总第１３・７期浙江水利科技・０１２１年第１期基模型依据传统经验，计算方法比较粗糙。
０
Ｅ
＼
妲
｝＝ ’：：
谷脑组板岩夹砂岩、新都桥组变质粉砂岩，变质粉砂岩层
内局部夹含炭质板岩等。燕山期花岗闪长岩为坝址枢纽区
主要出露岩性，深灰～浅灰色，斑状结构为主，块状构造。
收稿日期：２１－９１０００－６
作者简介：黄熠辉（９９一）１７，男，工程师，硕士研究生，主要从事水利工程设计。
均匀的、各向同性的弹性材料，这对基岩来说是很粗略的假定。把坝底与基岩的接触面展平，把坝轴线拉直，绘成接触面展开面积图，然后按面积相等、长宽比例近似的原则，用一矩形来替代展开面积，此矩形长宽比作为此拱坝
基本对称，左岸高程２１０ｍ以下坡度总体约４ｌ５～６＂０，高程２１０— ０ｍ局部为悬崖，右岸坡度５～７。ｌ２３０００。坝址出露地层主要为燕山期花岗闪长岩及上三叠统杂

杨房沟水电站金波石料场顺坡中缓倾角结构面对边坡稳定的影响

边坡变形增长、乃至出现失稳征兆ꎬ并根据临界状
态的变形场分布或变形速率分布情况判断出边坡
３边坡稳定性分析
３
３
３
料场工程边坡最大高度为２５７ｍꎬ自然边坡最大高
节理发育ꎬⅢ级结构面较少ꎬ以Ⅳ、Ⅴ级结构面为
动下ꎬ会打破边坡原有的平衡状态ꎬ开挖与控制不
受降雨补给ꎬ向雅砻江排泄ꎮ 典型剖面见图２ꎮ
场边坡的稳定问题不仅仅关系到工程本身的安
全ꎬ同时会制约杨房沟大坝浇筑的顺利进行ꎬ也会
对下游坝址区构筑物和水库带来较大影响ꎮ 为评
岩体主要为花岗闪长岩ꎬ岩体质量分类参数取值
见表１ꎬ建立边坡模型进行数值分析ꎬ本构模型采
用摩尔库伦弹塑性本构模型ꎮ
表１
岩体分类
Ⅴ类
Ⅳ类
Ⅲ类
Ⅱ类
岩体物理力学参数建议值
密度
( ｋｇ / ｍ３ )
弹性模量
( ＧＰａ)
泊松比
２６８０
３２５
０３１
２６５０
２７００
２７２０
０６０
０３４
９００
１引言
构面极为发育ꎬ在一定程度上ꎬ对边坡的变形破坏
江中游河段ꎬ为该流域规划开发的第六级电站ꎬ电
２边坡工程地质条件
杨房沟水电站位于四川省凉山州木里县雅砻
站大坝采用混凝土双曲拱坝ꎬ 坝顶中心线弧长
具有控制作用ꎮ
石料场自然边坡总体走向约Ｎ１０° ~ １５°Ｅꎬ坡
３６２１７ｍꎬ最大坝高１５５ｍꎬ总装机容量１５００ＭＷꎮ
价料场边坡稳定性ꎬ通过钻孔与平洞的勘探ꎬ全面
调查了边坡工程地质条件ꎬ发现顺坡中缓倾角结
３１定性分析
工程边坡为岩性均一的花岗闪长岩ꎬ开挖边

拱坝稳定分析方法总结与探讨

拱坝稳定分析方法总结与探讨彭小川，陆晓敏河海大学土木工程学院，南京（210098）E-mail：pengxiaochuan003@摘要：拱坝的稳定性分析中,有几种常用的分析方法。

本文概述了几种常用分析方法的特点以及应用范围，并对其中一些方法存在的问题进行了总结。

对拱坝稳定性分析方法的发展方向进行了探讨。

关键词：拱坝稳定，坝肩稳定，上滑稳定，发展趋势拱坝是一种重要的坝型，人类修建拱坝具有悠久的历史。

最早起源于古罗马时代的欧洲，早期的拱坝已经开始利用拱的传力作用，对拱的作用有了很深刻的认识。

二十一世纪内，根据我国西部开发的战略部署和能源发展的长远规划，在黄河中上游、大西南和红水河流域等广阔西部地区，将要兴建许多高、大、薄型拱坝，其中有些拱坝堪称世界之最。

我国目前在建的和设计中的高拱坝有小湾（292m）、拉西瓦（250m）、溪洛渡（273m）、锦屏一级（303m）、白鹤滩（275m）、虎跳峡（278m）等[1]。

这些高拱坝在我们国民经济的发展中起到非常重要的作用。

一旦出现失事问题后果非常严重，所以高拱坝的稳定分析问题变的非常重要。

1. 拱坝坝肩稳定分析的研究方法我们从拱坝的受力特点可以看出，拱坝是一个三面受岩体约束的高次超静定的壳体结构。

当承受水压力等外荷载时，借助拱的作用，拱坝把大部分的库水压力以水平推力方式传至坝端两岸岩体，少部分荷载靠悬臂梁作用传递给地基[2]。

因此，拱坝的稳定性主要是依靠坝肩岩体来维持，坝肩岩体的稳定直接关系到拱坝的正常运行与安全。

所以说坝肩失稳问题在拱坝的安全问题上占有重要的地位[3]。

国内外对坝肩稳定性的研究方法和手段还在不断的发展和完善。

归纳起来有如下方法：1.1稳定性分析方法1.1.1刚体极限平衡法刚体极限平衡法是一种传统的，较成熟的稳定分析方法，也是规范规定采用的方法[4]。

具体方法是将有滑动趋势范围内的边坡岩体按照某种规则划分为一个个小块体，通过块体的平衡建立整个边坡的平衡方程。

拱坝坝肩稳定的可靠度分析

拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析(表七)
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析
本文应用研制的BR·SAIDP 程序, 对左、右岸6个高程的坝肩岩体进行了可靠度计算,得到了每一高程各滑型出现的概率、沿该滑型滑动的概率、坝肩失稳的全概率以及坝肩稳定的可靠指标。左、右岸坝肩岩体静力抗滑稳定可靠度计算结果分别列于表4 、表5。对于实际上不可能出现的滑型, 表中未列出。从表4的计算结果可见, 左岸坝肩岩体以沿P3 面(即底滑面) 滑动的单面滑型为主, 只有在1130 m, 1090m两高程兼有沿P1,P3 面交线滑动的双面滑型出现。而由表5的计算结果可以看出, 右岸坝肩岩体失稳只出现单面滑型, 在113Om高程以上是沿P3面滑动, 以下各高程则可能沿P2面或P3面滑动。
（19）
经分析整理, 将各随机变量及其统计特性列于表2,表3。 2.3 坝肩岩体静力、动力抗滑稳定可靠度分析由上述讨论知坝肩岩体失稳有多种滑动形式。对于每一种滑型, 可根据其运动学条件和力学条件建立相应的极限状态方程。由极限状态方程求解可靠指标的方法很多, 本文采用优化迭代方法, 得到了令人满意的计算结果。由各极限状态方程求出相应的失效概率后, 即可用式(1 6) 计算坝肩岩体的失稳概率, 并进一步求出其可靠度。
拱坝坝肩整体稳定静力动力可靠度分析
对坝肩岩体进行动力抗滑稳定可靠度分析时, 应同时计人静力、动力计算中的随机变量。本例设地震烈度为7度,取综合影响系数Cz=1/4 ,其它参数参照现行规范取值, 选择最危险情况加地震荷载, 即沿顺河流方向。表6、表7分别给出了左、右岸各高程动力抗滑稳定可靠度计算结果,由表6可见, 左岸1090m高程以上坝肩失稳有两种滑型, 即沿P3面的单面滑动和沿P1,P3面交线的双面滑动。1090m高程以下坝肩岩体失稳只有沿P3面滑动一种形式。表7给出的计算结果表明, 右岸坝肩岩体只产生单面滑型,1130m 高程以上是沿P2面滑动, 以下是沿P2面或P3面滑动。980 m 高程岩石的抗剪断指标偏低, 所以算得的可靠指标值较小。

例析水电站坝基变形及抗滑稳定性

例析水电站坝基变形及抗滑稳定性1.前言据不完全统计，中国水电可开发资源约3.78亿kw，但分布不均匀，西部占全国可开发总量的75%[1]。

我国水电开发潜力巨大，任重道远。

为实现我国21世纪社会经济的全面协调发展，党中央实施了伟大的西部大开发战略，其中在做好环境保护的条件下大力发展水电、西电东送就是西部大开发战略中的重大课题之一，以此来缓解我国紧张的能源状况，促进西部经济发展[2]。

近20年来，我国水电建设取得了突飞猛进的发展，据初步统计，全部已建、在建大中型水电站约220座，其中I000MW以上的大型水电站就有20余座[3]。

在大量水电工程迅速兴建的同时，带来很多复杂的工程地质问题，如区域稳定性问题、坝基岩体可利用性问题、岩质高边坡稳定性问题、大型地下洞室岩体稳定性问题、高地应力问题、岩体渗漏问题及坝体变形问题等。

大型水电工程项目在不断为工程地质学领域提出新的研究课题与挑战[4]。

2.区域地质概况2.1 区域地质背景工程区位于青藏高原中南部高山深谷区，区域平均海拔在4500m以上，峰顶面多在5000m～6000m左右，最低处在雅鲁藏布江谷地，约3200m，相对高差约1800m～2500m。

山地主体为念青唐古拉山和喜马拉雅山，山势陡峻，群峰林立，高峰周围有无数规模巨大的冰川，冰斗、冰塔林广泛分布，河流侵蚀切割强烈。

该电站所处的峡谷段，谷坡陡峻，河谷深切，为典型的高山深切峡谷地貌。

两岸冲沟较发育，阶地不发育。

区域在大地构造上跨越喜马拉雅地体（Ⅰ）、拉萨地体（Ⅱ）及两者之间的雅鲁藏布江缝合带（YS）。

水电站所在区域内断裂发育，主要为近东西向和近南北向，次为北东、北西西～北西向，其断裂性质、规模、活动时间、活动强度等具有明显差异。

区内展布的当雄构造带规模最大，活动最强，是本区大震的发震构造带。

近场区在大地构造位置上由北向南横跨了冈底斯火山岩浆弧，雅鲁藏布江缝合带及特提斯喜马拉雅地体的北部地区。

近场区构造主要表现为在近东西构造上叠加发育近南北向的沃卡地堑。

拱坝应力变形及坝肩稳定分析

评价［J］.地下空间与工程学报，
2018，
14（6）：
1667-1675.
［3］李季，孔庆梅.高混凝土拱坝长期安全运行反馈分析［J］.
水利水电科技进展，2018，38（5）：15-21，47.
［4］孙金昌.浆砌石拱坝应力变形及坝肩抗滑稳定性分析
研究［J］.黑龙江水利科技，2019，47（8）：33-35，120.
及左右岸滑块三维有限元模型见图 1。坝体及基
岩材料参数值如表 1 所示。
2.2 计算荷载及工况组合
根据 SL 282-2003 规范选定：自重+正常蓄水
位及相应的尾水位+设计正常温降+扬压力+泥
沙+浪压力工况为计算工况。正常蓄水状态水库
水位为 1 071 m，下游水位为 989 m；坝体内上游设
有防渗帷幕和主排水幕，帷幕排水正常时取折减
从图 4 中可以看出，各曲线均是上凹型，说明
随着超载系数的增大，水平位移不断增大，但在超
度潜力，进而发现更有可能对坝体稳定构成威胁
的岩体。
载系数 K =3 时，各曲线均出现不同程度的斜率变
2）虽然 3 种计算方法侧重点不同，计算出的
化，可以认为在 K =3 时，位移开始发生突变，坝肩
安全指标所体现出的拱坝抗滑性能也不同，但得
稳定满足设计要求。
到的安全系数数值上相近，结果均可
工程建设与管理
2021 年第 6 期
东北水利水电
［参考文献］
［1］李炳奇，张宇弛，李泽阳，等.基于坝—岩基—水耦合解
解析的坝肩动力稳定分析［J］.水利水电技术，2017，48
（3）：25-29，51.
［2］陈林，潘燕芳，刘小强.叶巴滩高拱坝抗震安全分析与

拱坝坝肩稳定的部分影响因素及计算方法概述

拱坝坝肩稳定的部分影响因素及计算方法概述【摘要】拱坝是一种推力结构，坝肩山体的稳定是保证拱坝安全的必要条件。

进行拱坝坝肩稳定分析时，充分考虑各种影响因素及采用合理完善的计算方法决定着稳定分析结果的可靠程度。

本文概括介绍了几种在常用稳定计算方法中还未被给予足够关注的影响因素，以及近期被提出的新方法。

【关键词】拱坝坝肩；影响因素；计算方法1.引言拱坝是一种经济优越、结构合理且体型优美的坝型，有着较为广阔的发展前景。

作为高次超静定结构，当坝体的某一部为发生局部开裂时，拱坝自身将会自行调整，使坝体应力得到重新分配，这一特点使得拱坝具有很强的超载能力。

迄今为止，拱坝几乎没有因坝身出现问题而失事的。

但是，由于拱是一种主要承受轴向压力的推力结构，坝体主要依靠两岸拱端的反力作用来维持稳定[1]。

因此，相对于重力坝，拱坝对地形地质特别是两岸坝肩地质条件的要求较高，坝肩山体的稳定也就成了保证拱坝安全的必要条件。

地形地质、稳定分析以及施工布置等是影响拱坝坝肩稳定的主要因素。

在拱坝设计中，必须对坝肩岩体进行周密的勘探和详细的稳定分析；在施工中，对基础必须进行认真的处理，以保证坝肩岩体的稳定；在运行中，必须经常监视和观测[2]。

近年来，随着各种研究的普遍和深入，一些未曾被足够关注的影响因素，以及弥补现有分析方法中不足之处的计算方法逐渐被提出，为拱坝坝肩稳定的分析结果增加了更多的保证。

以下对此做简单介绍和概括。

2.影响坝肩稳定的部分因素2.1 拱圈形状在拱坝建设中，应用较多的拱圈形式有单圆弧、抛物线及椭圆曲线。

在拱坝设计中，河谷宽度取决于地形地质条件，反映拱圈形状的其他特征参数则由设计者选择。

不同的拱圈几何形状，对拱圈应力和拱端岩体稳定性将会产生不同的影响。

对于单圆弧拱坝，最大拉、压应力一般出现在拱冠或拱端，这些部位T/L（T 为拱圈厚度，L为相应高度处的河谷宽度）通常较小，若适当增大拱的中心角或厚度，将使拱应力大为改善；而在拱圈曲率半径不变的情况下，仅增加拱厚，不但不能改善坝肩的稳定性，相反还会更为不利。

某拱坝坝肩抗滑稳定分析

６期水电站设计第２卷第４
ＤＨＰＳ
２１ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ００年１２月
某拱坝坝肩抗滑稳定分析
黎满林，张荣贵，宋玲丽
（中国水电顾问集团成都勘测设计研究院，四川成都６０７）１０２
摘
要：根据坝址区断层、岩脉、裂隙等结构面的分布状况，采用刚体极限平衡法，计算分析了某拱坝坝肩静力抗滑稳定，并对坝肩
坝设计的重要问题之一。
３拱坝结构设计
为了增加左、右岸坝肩抗滑稳定性，结构设计在中，加强对坝肩岩脉、层的处理，时，取防应断同采
２影响坝肩稳定的地质条件
根据对左、右岸不利结构面的分析表明，对左岸坝肩稳定有影响的主要结构面有ｐ。ｐｐ：、：、和ｆ、３
表１左、右岸坝肩主要结构面参数
牧稿日期：０９— ３—１２００８
作者简介：黎满林（９４一，，１７）男湖南未阳人，硕士，高级工程师，主要从事坝工设计工作。
３５
表２左坝肩及抗力体范围内缓倾角裂隙汇总
ｐ，和岩脉１。３对于Ⅲ 类和部分 Ⅳ 类辉绿岩脉和断层，拱在坝受力影响范围以内采用加密固结灌浆处理。灌浆范围为平切面上距离拱端５ｍ区域内分布的岩脉，０加密灌浆上下游延伸长度分别为０５～１０倍坝宽．．和１０倍坝宽。．

拱坝坝肩稳定分析中缓倾角结构面影响探讨

拱坝坝肩稳定分析中缓倾角结构面影响探讨本文以工程实践中遇到拱坝坝肩稳定分析问题为出发点，深入分析按照现行的拱坝设计规范规定的坝肩稳定计算方法即刚体极限平衡法，对以倾角较大并倾向岸外的缓倾角结构面做为底滑面的块体模型进行分析计算时，稳定计算结果有可能出现难以满足规范要求且无法全面反映坝肩稳定状态的现象，并分析其形成原因。

同时针对此类问题的解决办法进行探讨。

标签：拱坝；坝肩稳定；缓倾角结构面；刚体极限平衡法；高摩赞水电站1 、概述根据现行规范规定，拱坝抗滑稳定分析以刚体极限平衡法为主要方法，稳定评价标准为是否满足承载能力极限状态表达式。

但在多个项目的拱坝设计工作中，设计人员发现，当坝肩出现倾角较高（倾角超过25°）并倾向岸外的缓倾角结构面时，采用刚体极限平衡法分析结果有可能出现难以达到规范要求的标准情况，但从工程实际分析坝肩的稳定性是具有一定安全裕度的。

本文将从高摩赞等两个水电站拱坝坝肩稳定分析成果出发说明这一问题。

2 、实际工程遇到的问题2.1高摩赞水电站坝肩稳定分析高摩赞大坝枢纽工程位于巴基斯坦西北边境省境内的印度河支流Gomal Zam河上，挡水建筑物为碾压混凝土重力拱坝，最大坝高133m。

目前已建成并下闸蓄水。

坝基岩体主要为薄层灰岩，且裂隙较发育，右岸坝肩开挖揭露存在倾向岸外、倾角30°左右裂隙，走向NW，倾向NE。

以该组裂隙结构面作为坝肩稳定分析模型底滑面与陡倾角断层F2（产状NE50°，NW∠80°）进行组合，分析缓倾角结构面对坝肩稳定的影响。

计算方法和假定采用常规的刚体极限平衡法及相关计算假定进行计算。

其中，底滑面力学参数根据岩体力学参数和裂隙力学参数加权取值。

根据地质勘探成果，裂隙连通率按10%考虑。

由于侧滑面F2断层已经进行了混凝土置换洞和传力洞处理，力学参数按照断层参数与置换洞、传力洞力学参数加权综合值。

计算工况和荷载见表1。

计算结果表明，高摩赞水电站右岸缓倾角底滑面计算模型各个工况下抗滑稳定均不满足规范要求。

盖下拱坝坝肩稳定分析

拱坝本身安全度较高，但必须保证两岸岩体坝肩基岩的稳定，拱坝的稳定性主要是依靠两岸坝肩岩体来维持．国外拱坝的失事绝大多数由坝肩岩体失稳引
收稿日期：００１ — ７２１ — ２１
有必要对该拱坝的坝肩在静力和动力条件下的稳定
Ｋｅｗｏｄｓｄａｂｕｍｅｔｂｌｔｆｎｉｅｅｅｅｔｒｇｉｉｉｅｉｉｉｍｅｈｏｄｙｒｍａｔｎｔｓａｉｉｙ；ｉｔｌｍｎｓ；ｉｄｌｔｑｕｌｂｒｕｍｔｍ
１概述
盖下拱坝为混凝土双曲拱坝，大坝高１０ｍ最６
Ｇａｘａａｃａａｕｍｅｔｉｓｆ．Ｔｈｅｕｔａｅｔｋｎａｅｅｅｃｏｒｃｉａｒｊｃｓｉｉｒｈｄｍｂｔｎｓａｅｅｒｓｌｓｃｎｂａｅｓｒｆｒｎｅｆｒｐａｔｌｐｏｅｔ．ｃ
第３３卷
第１期
三峡大学学报（自然科学版）
ＪｏｉａＴｈｅｒｅｉ．ＮａｕａｃｅｃｓｆＣｈｎｒｅＧｏｇｓＵｎｖ（ｔｒｌＳｉｎｅ）
Ｖｏ１３３Ｎｏ．１．Ｆｅ２１ｂ．Ｏｌ

２１０１年２月
盖下拱坝坝肩稳定分析
ＡｎａｙｉｆＳｔｂｌｔｆＧａｘａＡｒｈＤａＡｂｔｅｔｌｓｓｏａｉｉｙｏｉｉｃｍｕｍｎ
ＦａｇＷｅＬｉａｑｎｎｉｕＸｉｏｉｇ

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ｓｒｃｕａｌｎｆｐｒｌｌｒｈａｉｆｒｅｈｓｇｏｏｎｃｉｉｙｔｕｔｒｌｐａｅｏａａｌｃｘｓｏｃａｏｄｃｎｅｔｔ。ｗｈｃｓｈｒｕＯａｔ— ｓｉｅｓａｉｔｆｄｍｂｔｅｔｎｔｉｅａｖｉｈｉａｍｆｌｎｉｌｔｂｌｙｏａａｕｍｎ．Ｉｈｓｔｄｉ
ＳａｌｔｎａｙｉｆａｃａａｕｔｎｅｉｔｎｓｎＹａｇａｇｈｄｏｗｅｔｔｏｔｂｉｉｙａｌｓｓｏｒｈｄｍｂｍｅｔｒｓｓｉｇｍａｓｉｎｆｎｙｒｐｏｒｓａｉｎ
ＬｕＫｅｉＫｅＢａｒｎａＺｏｉｉｉｑｎｉｇｈｕＨｕｘｎｏ
坝址区岩体风化表面以弱风化上段为主，弱风化下限埋深左岸１．～５．ｍ、９０７０右岸１．～６．ｍ。强卸荷带，９０３０张开一般ｌｃ局部张开达１￣２ｃ水平向深２ＯＯ０弱卸水￣３ｍ，２０ｍ，．～１．ｍ，
平深１．～６．ｍ。９Ｏ３Ｏ
拱坝。正常蓄水位为２９ｍ，０４相应库容４５８ｍ３坝顶高程．５亿，
２０ｍ，１０最大坝高１６５ｍ。装机容量１０ＭＷ。５０
２基本地质条件
坝址区为高山峡谷地貌，地形陡峻，基岩裸露，两岸山顶高
程约２０￣２６ｍ，２０５０坡高约３００ｍ，０￣６０坡度约４～７。局部５Ｏ，为悬崖。坝址枯水期水面宽５￣１０水深２６ｍ。００ｍ，．～８坝址出露地层主要为燕山期花岗闪长岩及上三叠系变质
一
Ｖ级结构面主要包括各类断续延伸的节理裂隙，延伸长度
般小于２ｍ，０少数大于２ｍ，０在岩体内大量出现，且分布具有
一
定的随机性。这类结构面一般为无充填的硬性结构面或断
不发育，占６９；仅．％倾角多为３￣９。占８．；１０，４４破碎带宽度
１ｕ顶板埋深３．～５．ｍ。Ｌ）３０９Ｏ
左坝肩 Ⅲ级结构面主要为一般性断层及挤压破碎带。坝址左坝肩共发育２条 Ⅲ级结构面，向以Ｎ１。、０Ｅ两组７走０ＥＮ４。为主，３．％，Ｗ向相对不发育，占１．；角多为３占９３Ｎ仅Ｏ８倾１
（．１福建华东岩土工程有限公司福建福州３００；．江西省瑞昌市水利局５０３２江西瑞昌３２０）３２０
摘
要：杨房沟水电站拱坝两岸ＩＶ级结构面发育，Ｖ、特别是平行拱轴力的侧向结构面连通性较好，对坝肩抗滑稳定不利。本文分
结构面抗力体稳定性分析
（）３Ｖ级结构面
９。② Ｎ７￣８。０，００ＷＮＥ００，ｌ３￣６。面平直，行发育，平间距２Ｏ６ｃ为主，０ｍ局部表现为顺坡向，伸长度１～５ｍ，延Ｏ０个别大
于５ｍ。０
Ｖ级结构面主要包括各类断续延伸的节理裂隙，延伸长度
ＫｅｗｏｄＡｒｈＤａｙｒｓ：ｃｍＳｒｃｕａｌｎＲｅｉｔｎａｓＳａｉｔａｙｉｔｕｔｒｌａｅＰｓｓｉｇＭｓｔｂｌｙＡｎｌｓｓｉ
１工程概况
杨房沟水电站位于雅砻江中游河段上，坝型为混凝土双曲
一
续充填的半硬性结构面。右坝肩主要为两组：ＮＯ２。Ｓ或Ｎ）６～ ① ～ＯＥＥ（Ｗ０
般ｌｃ占８．％，￣５ｍ，７９破碎带宽度＞５ｒ仅占１．％。断ｃｒ￣２１
￣
层长度一般小于１０破碎带宽度小于０１０ｍ，．ｍ。其主要为岩块岩屑型，为硬性结构面。
ｐｐｒｏｓｉｌｏｉａｉｎｏｌｃｓｉａａｕｍｅｔｒｓｓｉｇｍａｓｉｎｌｓｄ。ｍｅｈｎｃｌｐｒｍｅｅｓｏｈｌｃｔｕｔｒｌａｅ，ｐｓｂｅｃｍｂｎｔｆｂｏｋｎｄｍｂｔｎｅｉｔｎｓｓａａｙｅｏｃａｉａａａｔｒｆｔｅｂｏｋｓｒｃｕａ
ＡｂｔａｔＴｈＶ，ＶｅｅｔｕｔｒｌｐａｅｏｏｈｓｄｓｏｈｒｈｄｍｎＹａｇａｇｈｄｏｏｒｓａｉｎ，ｅｐｃａｌｈａｅａｓｒｃ：ｅＩｌｖｌｒｃｕａｌｎｎｂｔｉｅｆｔｅａｃａｉｎｆｎｙｒｐｗｅｔｔｓｏｓｅｉｌｔｅｌｔｒｌｙ
２１年１总第１３０２期６期
刘克勤等・杨房沟水电站拱坝坝肩抗力体稳定性分析
坝址左坝肩 Ⅳ级结构面主要为小规模断层，宽度一般为００～Ｏ０ｍ，．２．５断层性质以压性或压扭性为主。Ⅳ级结构面走向以ＮＮＥ向、Ｎｗｗ向为主，５．，占２６Ｎｗｗ～ＮＷ向相对
ｐａｅｉｔｄｅｌｎｓｓｕｉｄ，ｔｅｃｎｅｔｇｒｔｎｅｔａｅｎｔｎｌｅｃｎｄｍｂｔｎｅｉｔｇｍａｓｉｅａｕｔｄｈｏｎｃｉａｅｉｉｖｓｉｔｄａｄｉｉｆｎｅｏａａｕｍｅｔｒｓｓｉｓｓｖｌａｅ．ｎｓｇｓｕｎ
导流洞进口边坡、进坝交通公路等辅助建筑物部位。坝址右岸距坝头约１０ｍ为前波断层，２０北侧距坝址右岸约２００ｍ为三岩龙断层，砂岩岩层产状Ｎ１￣３。，Ｚ５～００ＷＮＥ０８。坝址区小断层及节理裂隙发育。Ｏ，左岸地下水最大埋深达１１５相对隔水层（≤ １ｕ顶９．ｍ，ｑＬ）
２１年第１０２期总第１３期６
福
建
建
筑
Ｎｏｌ・２１０２
ＦｉｎＡｒｈｔｃｕｅ｛Ｃｎｔｕｔｎｕｉｃｉｔｒｏｓｒｃｉａｅｏ
ｖ０・１３ｌ６
杨房沟水电站拱坝坝肩抗力体稳定性分析
刘克勤柯柏荣周会信
弱风化花岗闪长岩饱和抗压强度平均值６～７ＭＰ，６２ａ微风化花岗闪长岩饱和抗压强度平均值８ＭＰ，７ａ均属硬质岩。
岩体变形模量微风化岩体１．～１．Ｇａ弱风化岩体５Ｏ３Ｏ９０Ｐ，．～
１．ＧＰ。３０ａ
析两岸坝肩抗力体内可能组合块体，究块体结构面的力学参数，研查明其连通率，评价对坝肩抗力体的稳定影响。
关键词：拱坝

中图分类号：６２４ＴＶ４．
文献标识码：Ａ
文章编号：Ｏ４１５２１）１０４４１０ —６３（０２０一Ｏ８一Ｏ
一
４坝肩抗力体稳定性分析
从坝肩的岩体结构来看，能够构成底滑面的必然条件是在
般小于２ｍ，０少数大于２ｍ，０在岩体内大量出现，且分布具有
定的随机性。要为两组：ＮＯ１。Ｅ（Ｎ）６～Ｏ～ＯＥＳ或Ｗ０９。② Ｎ７￣８。ＮＺ３￣６。０；００ＷＥ００。面平直，平行发育，间距２０
￣
坝肩抗力体部位连续分布或近似连续分布、延伸长度大、产状
对抗力体不利的结构面。大量的水电工程实践表明，坝基岩体
一
内存在倾角小于４。Ｏ的结构面，常构成危险的滑移面。故在抗力体边界分析中，以分布于拱端下游岩体内的倾角≤ ４。０的各种结构面作为抗力体的底滑边界。侧裂面是控制拱坝坝肩抗滑稳定的一个重要力学边界，侧裂边界的确定主要取决于自然地质条件（括坝肩岩体结构、包地形地貌和河流走向等）及拱坝的体型和规模。构成左右两岸坝肩抗力体侧裂边界的结构面走向各不相同，经综合分析左岸
（．ｕａａｔｈｎｅｔｃｎｃｌｎｉｅｒｇＣ．ｔＦｚｏ３００；１ＦｊｎＥｓｉｇｏｅｈｉｇｎｅｉＯ１ｉＣａａｅｎｄｕｈｕ５０３
２ＷａｅｏｓｒａｃｕｅｕｏｕｃａｇＪａｇｉＲｉａｇ３２０）．ｔｒｎｅｖｎｙｂｒａｆｉｎｉｘｃＲｈｎｕｃｎ３２０ｈ
３坝肩岩体结构面发育特征
坝址两岸山体中分布有大量的断裂构造，但其规模一般不
大，以Ⅳ～Ｖ级结构面为主，少量的 Ⅲ级结构面，两岸坝肩无工、 Ⅱ级结构面分布。变质粉砂岩、砂质板岩层面虽亦为 Ⅳ级
粉砂岩、砂质板岩等，中花岗闪长岩分布于拱坝坝基、其两岸坝肩抗力体及地下厂房系统，变质粉砂岩、砂质板岩分布于右岸
ＮＥＥ向两组为主，６．；角多为３～９。占９．；占６７倾１０，３３破碎带宽度１～５ｃ１０ｍ。断层宽度小于ｌ延伸长度小于ｍ，１０ｍ，００断层带内充填物多为岩块、砾及岩屑，角部分夹泥质或面附泥膜。（）Ⅳ级结构面２右坝肩 Ⅳ级结构面共发育１８条，要为小规模断层，２主宽