关于抽油机驴头绳架体焊接裂纹的研究
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双驴头抽油机支架疲劳强度分析
了连 杆 与游 梁之 间 的传 力 特性
，
从 而改变
维模型
一
，
模型如
图 2 所示
，
在计算 中
，
所 有材料都
~
使 其 较 游 梁 式 抽 油 机 的性
、
使用统
1 0 6P a
．
的钢材材料 特性
。
即 材 料 的 弹 性 模 量 为 2 10
能有所 改善 头
、
”
”
。
双 驴头抽油 机 的部件包 括游 梁
前驴
。
计算 了 设 备 的 疲 劳 寿 命
。
。
计算 表 明
，
结 构 的疲 劳 寿命 并 不 低
，
因此
，
结构
而 是 焊接 质 量 问题
关键 词
：
抽 油 机 支架
：
．
；
疲劳 ； 有 限元分析
文 献标识 码
：
中图分 类号
T G l l 】8
B
文 章编 号
：
10 0 9
-
9492
(2 0 0 8 )
0 1 0079 03
动单元划分 ，其方法见参考文献 ［ ］ ３ 。所有划分后的有 限
元 网格 如 图 ３ 示 。 所
集 中 造 成 的 。 其 它 斜 撑 和 横 撑 的 应 力 水 平 都 比 较 低 ，从 图
中 也 可 以 看 到 ，只 有 前 支 腿 的 应 力 水 平 比 较 高 ，斜 撑 和 横
撑应 力 水 平 比 较低 。对 支腿 顶 部 进 行 加 强 ， 可 以 使 应 力 分 布 更 均 匀 满 足 强 度 要求 的 目的 。其 它 零 件 的 Ｖ ｎ Ｍｉ ｓ ｏ ｓ 最 ｅ
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使 其 较 游 梁 式 抽 油 机 的性
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即 材 料 的 弹 性 模 量 为 2 10
能有所 改善 头
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前驴
。
计算 了 设 备 的 疲 劳 寿 命
。
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计算 表 明
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结 构 的疲 劳 寿命 并 不 低
，
因此
，
结构
而 是 焊接 质 量 问题
关键 词
：
抽 油 机 支架
：
．
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疲劳 ； 有 限元分析
文 献标识 码
：
中图分 类号
T G l l 】8
B
文 章编 号
：
10 0 9
-
9492
(2 0 0 8 )
0 1 0079 03
动单元划分 ，其方法见参考文献 ［ ］ ３ 。所有划分后的有 限
元 网格 如 图 ３ 示 。 所
集 中 造 成 的 。 其 它 斜 撑 和 横 撑 的 应 力 水 平 都 比 较 低 ，从 图
中 也 可 以 看 到 ，只 有 前 支 腿 的 应 力 水 平 比 较 高 ，斜 撑 和 横
撑应 力 水 平 比 较低 。对 支腿 顶 部 进 行 加 强 ， 可 以 使 应 力 分 布 更 均 匀 满 足 强 度 要求 的 目的 。其 它 零 件 的 Ｖ ｎ Ｍｉ ｓ ｏ ｓ 最 ｅ
焊接裂纹地分析报告与处理
焊接裂纹的分析与处理我们在厂修车体、车架、转向架构架时经常会遇到焊缝或母材的裂纹。
我们已经讲过裂纹的判断，判断出裂纹以后就需要对裂纹进展处理。
如果我们在处理之前对裂纹没有一个准确的分析，就不可能制定出最优的处理方案。
因此必须要对裂纹进展认真的分折。
根据焊接生产中采用的钢材和结构类型不同，可能遇到各种裂纹，裂纹多产生在焊缝上，如焊缝上的纵向裂，焊缝上的横向裂。
也可以产生在焊缝两侧的热影响区，焊缝热影响区的纵向裂，焊接影响的横向裂纹，焊接热影响区的焊缝贯穿裂纹，有时产生在金属外表，有时产生在金属内部，如焊缝根部裂、焊趾裂，有的裂纹用肉眼可以看到，有的如此必须借助显微镜才能发现，有的裂纹焊后立即出现，有的如此是放置或运行一段时间之后才出现。
根据裂纹的本质和特征，可分为五种类型：即热裂纹、冷裂纹、再热裂纹、层状撕裂与应力腐蚀裂纹。
热裂纹是在高温情况下产生的，而且是沿奥氏体晶界开裂，就目前的理解，把裂纹又分为结晶裂纹、液化裂纹、多边化裂纹三类。
〔1〕结晶裂纹—结晶裂纹的形成期，是在焊缝结晶过程中且温度处在固相线附近的高温阶段，即处于焊缝金属的凝固末期固液共存阶段，由于凝固金属收缩时残存液相不足，致使沿晶开裂，故称结晶裂纹，由于这种裂纹是在焊缝金属凝固过程中产生的，所以也称为凝固裂纹。
结晶裂纹的特征：存在的部位主要在焊缝上，也有少量的在热影响区，最常见的是沿焊缝中心长度方向上开裂，即纵向裂，断口有较明显的氧化色，外表无光泽，也是结晶裂纹在高温下形成的一个特征。
〔2〕液化裂纹—焊接过程中，在焊接热循环峰值温度作用下，在多层焊缝的层间金属以与母材近缝区金属中，由于晶间层金属被重新熔化，在一定的收缩应力的作用下，沿奥氏体晶界产生的开裂，称为“液化裂纹〞也称“热撕裂〞。
液化裂的特征：①易产生在母材近缝区中紧靠熔合线的地方〔局部溶化区〕，或多层焊缝的层间金属中。
②裂纹的走向，在母材近缝区中，裂纹沿过热奥氏体晶间开展；在多层焊缝金属中，裂纹沿原始柱状晶界开展，裂纹的扩展方向，视应力的最大方向而定，可以是横向或纵向；并在多层焊焊缝金属中，液化裂纹可以贯穿层间；在近缝区中的液化裂纹可以穿越熔合线进入焊缝金属中。
双驴头抽油机节能效果研究及应用
双驴头抽油机节能效果研究及应用
迟鹏;袁文熙;赵志鹏;刘功波
【期刊名称】《内蒙古石油化工》
【年(卷),期】2011(037)003
【摘要】双驴头抽油机是我国于1996年研究开发的一种新型节能游梁式抽油机.它将常规游梁式抽油机的游梁后臂加装后驴头,用驱动绳来代替连杆的硬连接,以满足变力臂的工作要求.这种抽油机节能效果较好,是目前除常规机外发展最迅速的机型.本文以系统效率和节电率为节能效果的评价指标,对双驴头节能效果进行研究,结果表明双驴头抽油机平均节电率为13.53％,节能效果好,应为油田新井投产首选机型.
【总页数】2页(P17-18)
【作者】迟鹏;袁文熙;赵志鹏;刘功波
【作者单位】中海油能源发展钻采工程研究院采油所，天津 300452;胜利油田东辛采油厂;胜利油田井下作业公司，山东东营 257000;胜利油田井下作业公司，山东东营 257000
【正文语种】中文
【中图分类】TE933+.1
【相关文献】
1.双驴头抽油机后驴头型面设计的数值分析方法
2.后驴头为圆弧的双驴头抽油机运动与动力分析
3.后驴头为圆弧的双驴头抽油机运动与动力分析
4.游梁式双槽驴头双井抽油机节能效果分析
5.浅析双驴头抽油机驴头强度校核
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游梁式抽油机驴头裂纹成因分析
下：
封 堵 器 在 拆 除 过 程 中 突 然 出 现 渗 漏 引 起 爆 炸 ， 议 建
采 用 机 械 方 式 对 两 封 堵 器 中 间 管 道 进 行 切 割 ， 次 再 对 两 个 封 堵 头 两 端 打 黄 油 墙 隔 离 。 临 时 管 道 安 装 完 成 ， 工 图 如 图 １ 恢 复 管 道 开 孔 处 的 完 整 性 ， 工 竣 ， 施 处 的 地 形 地 貌 ， 管 道 埋 地 铺 设对 其 进 行 防腐 、 如 下 沟 、 填 ｌ 架 空 对 其 进 行 防 腐 并 固 定 ， 管 道 在 管 回 如 使 线 压力 升高 或节 流 时不 至于 扰 动 。
端 通 过 临时 放 空 线放 掉 ， 认 泄 漏 的 天 然气 均 通 过 பைடு நூலகம்确 临时管线排走后方可进行正常施工作业 ， 如泄漏量 大， 必须 重 新封堵 ， 则不 得拆 除管线 。 否 ④ 施工 期 间设置 专 职人 员对 监 测压力 表 进行 观 察， 一旦压力上升至隔离墙能够承受的压力时， 停止 施 工并 采取 相应 的应 急措 施 。即在管 线 上选 择一 个 合适的点， 作为 最 后 的联 头点 ， 点 采 用 法 兰 连接 ， 该 并 将泄 漏 的天 然气采 用 盲法 兰带 短接 的 方式 排放 到 距 动火 点 的安全 位置 。 ⑤ 带压 封堵 换管 法 和不 天 然气放 空 法 施工 费用 对 比如下 ： 烧 量 为 １０ ０ｍ。ｄ， 然 气 ０ ７ ／ 放 ２ ×１ ／ 天 ．元
其共性特点： 相距很近的 ４个测 点之 间存在较 大 应 力梯 度 ， 大 点应 力 水 平 较 大 （ 文 ９ — ５ 最 如 ２ Ｏ与 文 ６—９ ５ ６测点 ４瞬 态应 力最 高达 到 １ ５ ａ左 ７ＭＰ 新封堵仍有泄漏 ， 但量不大可采取以下措施 ： 在封堵 器 与 动 火 点 之 间 （ 封 堵 器 ３０ 距 ０ｍｍ） 压 安 装 一 个 带 Ｄ ０ Ｎ５ 压力等级与管道相同的平板 闸阀， 将泄漏 天 然 气 的放 空 至 安全 位 置 点 燃 ， 后拆 除距 封 堵 器 最 然 近 的管 线 ， 管 线 拆 除后 立 即 用 黄 油 滑 石粉 墙 进 行 该
封 堵 器 在 拆 除 过 程 中 突 然 出 现 渗 漏 引 起 爆 炸 ， 议 建
采 用 机 械 方 式 对 两 封 堵 器 中 间 管 道 进 行 切 割 ， 次 再 对 两 个 封 堵 头 两 端 打 黄 油 墙 隔 离 。 临 时 管 道 安 装 完 成 ， 工 图 如 图 １ 恢 复 管 道 开 孔 处 的 完 整 性 ， 工 竣 ， 施 处 的 地 形 地 貌 ， 管 道 埋 地 铺 设对 其 进 行 防腐 、 如 下 沟 、 填 ｌ 架 空 对 其 进 行 防 腐 并 固 定 ， 管 道 在 管 回 如 使 线 压力 升高 或节 流 时不 至于 扰 动 。
端 通 过 临时 放 空 线放 掉 ， 认 泄 漏 的 天 然气 均 通 过 பைடு நூலகம்确 临时管线排走后方可进行正常施工作业 ， 如泄漏量 大， 必须 重 新封堵 ， 则不 得拆 除管线 。 否 ④ 施工 期 间设置 专 职人 员对 监 测压力 表 进行 观 察， 一旦压力上升至隔离墙能够承受的压力时， 停止 施 工并 采取 相应 的应 急措 施 。即在管 线 上选 择一 个 合适的点， 作为 最 后 的联 头点 ， 点 采 用 法 兰 连接 ， 该 并 将泄 漏 的天 然气采 用 盲法 兰带 短接 的 方式 排放 到 距 动火 点 的安全 位置 。 ⑤ 带压 封堵 换管 法 和不 天 然气放 空 法 施工 费用 对 比如下 ： 烧 量 为 １０ ０ｍ。ｄ， 然 气 ０ ７ ／ 放 ２ ×１ ／ 天 ．元
其共性特点： 相距很近的 ４个测 点之 间存在较 大 应 力梯 度 ， 大 点应 力 水 平 较 大 （ 文 ９ — ５ 最 如 ２ Ｏ与 文 ６—９ ５ ６测点 ４瞬 态应 力最 高达 到 １ ５ ａ左 ７ＭＰ 新封堵仍有泄漏 ， 但量不大可采取以下措施 ： 在封堵 器 与 动 火 点 之 间 （ 封 堵 器 ３０ 距 ０ｍｍ） 压 安 装 一 个 带 Ｄ ０ Ｎ５ 压力等级与管道相同的平板 闸阀， 将泄漏 天 然 气 的放 空 至 安全 位 置 点 燃 ， 后拆 除距 封 堵 器 最 然 近 的管 线 ， 管 线 拆 除后 立 即 用 黄 油 滑 石粉 墙 进 行 该
浅谈抽油机曲柄销子断裂原因及防治措施
浅谈抽油机曲柄销子断裂原因及防治措施随着我国对油田行业的大力发展，抽油机在油田开采中的用途越来越广泛，所以抽油机对油田开采来讲是一个非常重要的设备，因为抽油机的工作力度非常大，一旦出現问题对油田的开采影响非常大，尤其是曲柄销子这个部件在抽油机设备中的地位非常重要，如果出现损坏就会影响抽油机的运行，所以需要对抽油机曲柄销子断裂的原因进行分析，得出相应的防治措施。
标签：抽油机;曲柄销子;防治措施随着我国对油田的二次开采，抽油机非常重要采油设备，想要保证油田能够正常采油就必须要保证抽油机的正常运行。
在整个抽油机的组成部分中，曲柄销子是一个非常重要的零部件，当抽油机运作时，曲柄将力传给连杆、游梁、驴头等部位从而让整个设备开始工作。
所以说曲柄销子在整个过程中地位非常重要，一旦出现损坏就会导致抽油机没有办法正常工作，最为严重的情况就是抽油机曲柄销子出现断裂导致抽油机侧翻或者直接报废，造成非常严重的经济损失。
1抽油机曲柄销子断裂原因1.1材质问题通过对已经断裂的抽油机曲柄销子进行材质分析，在铸造抽油机曲柄销子时所使用的石墨形态比较粗大，会让曲柄销子的脆性增大，进而导致曲柄销子的强度下降，对曲柄销子进行抗拉实现得出所能承受的拉力在120Mpa，而如果想要在抽油机中进行工作，拉力必须要达到160Mpa，可以看出曲柄销子的使用强度呈下降的趋势，所以说曲柄销子出现断裂很有可能是因为材质不佳所引起的。
1.2交变载荷的疲劳破坏交变载荷引起曲柄销子的疲劳破坏，主要是因为在交变载荷的情况下曲柄销子的裂纹会逐渐增大，当曲柄销子的拉力过大导致强度不足时会出现突然断裂。
根据抽油机的结构和工作原理来进行分析，可以得出曲柄销子所受的拉力是不同，并且作用方向也会在发生变化，那么曲柄销子所承受的荷载就会演变为交变荷载，这种交变荷载会严重影响曲柄销子的使用寿命，进而造成曲柄销子因为疲劳而造成断裂。
1.3人为因素油田工作力度的逐渐增大，会需要越来越多的技术人员参加工作，虽然在上岗之前会进行培训和督促相关工作，并且实行以老带新的工作制度，但是还是会有员工存在工作意识上的问题，在对设备维护期间没有把抽油机曲柄销子当做关键设备来进行维护，并没有发现抽油机曲柄销子出现松动，相关技术人员的日常维护也没有做到位，进而导致抽油机曲柄销子长时间磨损而出现破坏。
双驴头型游梁式抽油机后驴头悬绳器磨损原因与防治措施
双驴头型游梁式抽油机后驴头悬绳器磨损原因与防治措施摘要：双驴头抽油机因其节能的特点在油田应用广泛。
在生产管理中后驴头四根毛辫子受力不均匀，易损坏断裂，需要经常更换，给管理带来不便，也给抽油机的安全运行带来翻机的风险。
现场采用改变悬绳器结构及安装方法来解决问题。
关键词：双驴头抽油机；悬绳器；原因；防治引言双驴头型游梁式抽油机是在常规游梁式抽油机的基础上演化而来的，它不仅保持了常规机的结构简单、工作可靠、操作维修方便等优点，还具有运转平稳、附加动载荷小、冲成长、能耗低、综合效率高等优点，是一种比较理想的地面采油设备。
双驴头型游梁式抽油机适用于中、低粘度原油和高含水原油的开采。
相对于常规机，双驴头型游梁式抽油机工作时依靠其游梁后臂有效长度的有规律变化实现负载大时（下冲程结束、上冲程开始）游梁后臂长，负载小时（上冲程结束、下冲程开始）游梁后臂短的工作状态。
双驴头抽油机游梁后臂的变化与载荷的变化规律有一种合理的对应关系，从而实现了节能效果。
双驴头型游梁式抽油机优点是冲程长、节能好、动载荷小、工作稳定、易启动，与同型号的常规游梁式抽油机相比冲程约增加70%，能耗降低20%～30%。
其缺点是驱动辫子易磨损。
目前生产管理中主要是通过加强巡回检查，及时发现及时更换的方法来避免发生翻机事故，暂时没有更好的方法进行防治。
频繁更换毛辫子不仅会带来工人劳动强度增加，同时会给生产运行带来成本的增加。
研究分析后发现，驴头四根毛辫子易损坏断裂是其受力不均匀导致的。
通过改进后驴头悬绳器的结构，使毛辫子受力均匀，避免损坏断裂，确保抽油机安全运行。
1 毛辫子断裂原因分析1.1加工工艺双驴头型游梁式抽油机后驴头毛辫子用于连接后驴头与横梁。
其结构由钢丝绳和钢制卡头组成，制作时把钢丝绳端头处的单根钢丝全部揻成倒钩，放在钢制卡头里，加热后用铅浇灌，使每根钢丝全部凝固在铅块中。
由于制作工艺的限制，在目前工艺条件下相同型号的毛辫子长度也不相同。
焊接裂纹产生原因及防治
焊接裂纹产生原因及防治背景焊接裂纹就其本质来分,可分为热裂纹、再热裂纹、冷裂纹、层状撕裂等。
下面仅就各种裂纹的成因、特点和防治办法进行具体的阐述。
1.热裂纹在焊接时高温下产生的,故称热裂纹,它的特征是沿原奥氏体晶界开裂。
根据所焊金属的材料不同(低合金高强钢、不锈钢、铸铁、铝合金和某些特种金属等),产生热裂纹的形态、温度区间和主要原因也各不相同。
目前,把热裂纹分为结晶裂纹、液化裂纹和多边裂纹等三大类。
1)结晶裂纹主要产生在含杂质较多的碳钢、低合金钢焊缝中(含S,P,C,Si缝偏高)和单相奥氏体钢、镍基合金以及某些铝合金焊缝中。
这种裂纹是在焊缝结晶过程中,在固相线附近,由于凝固金属的收缩,残余液体金属不足,不能及时添充,在应力作用下发生沿晶开裂。
防治措施:在冶金因素方面,适当调整焊缝金属成分,缩短脆性温度区的范围控制焊缝中硫、磷、碳等有害杂质的含量;细化焊缝金属一次晶粒,即适当加入Mo、V、Ti、Nb等元素;在工艺方面,可以通过焊前预热、控制线能量、减小接头拘束度等方面来防治。
2)近缝区液化裂纹是一种沿奥氏体晶界开裂的微裂纹,它的尺寸很小,发生于HAZ近缝区或层间。
它的成因一般是由于焊接时近缝区金属或焊缝层间金属,在高温下使这些区域的奥氏体晶界上的低熔共晶组成物被重新熔化,在拉应力的作用下沿奥氏体晶间开裂而形成液化裂纹。
这一种裂纹的防治措施与结晶裂纹基本上是一致的。
特别是在冶金方面,尽可能降低硫、磷、硅、硼等低熔共晶组成元素的含量是十分有效的;在工艺方面,可以减小线能量,减小熔池熔合线的凹度。
3)多边化裂纹是在形成多边化的过程中,由于高温时的塑性很低造成的。
这种裂纹并不常见,其防治措施可以向焊缝中加入提高多边化激化能的元素如Mo、W、Ti等。
2、再热裂纹通常发生于某些含有沉淀强化元素的钢种和高温合金(包括低合金高强钢、珠光体耐热钢、沉淀强化高温合金,以及某些奥氏体不锈钢),他们焊后并未发现裂纹,而是在热处理过程中产生了裂纹。
基于下偏杠铃式抽油机驴头的力学性能研究
０ 前 言
梁后 臂 为 ２ ０ ０ ０ ｍｍ。 设 计 中的驴 头宽度 为 ２ ８ ０ ｍ ｍ， 回
为２ １ ２ ０ ｍ ｍ， 驴 头弧 长 ￡ Ⅱ为 １ ８ ０ ０ ｍｍ， 驴 头 下偏 杠 铃 式 抽 油 机 是 基 于 常 规 型 抽 油 机 而 开 发 转半 径 ｒ
间的接 触 以滚 动 为主 。由于忽 略 了 吊绳对 驴 头存在 摩 向按余 弦分 布 ：
ｗ （ ＇ ｒ ｒ － ４ ￣ ＂ ） ｔ ａ ｎ ｓ （
盯
力稳 定性 要 求 ， 仿 真结 果 对该 型 号抽 油 机 的设计 和 优 擦 力等 因素 ， 所 以 吊绳 对 驴头 的作用 力 沿轴 径 圆周 方
一
节 能效 果 明显 的游梁 式抽 油机 。
对 准 。驴头 设计 过 程 中 ， 驴头 弧 面半 径应 等 于游 梁 轴
弧面 长度 应 为 在 工作 过 程 中 ，抽 油 机 的下 偏 杠 铃 抽 平 衡 重 较 承 中心 到 驴头 弧面 上任 意 一 点 的长度 ， 一的 １ ． ２ ～ １ － ３ 倍。 驴 头工作 平 面 大， 由此 产 生 的惯性 载 荷 和交 变 载荷 使驴 头 在 喉 口处 抽 油机最 大光 杆 冲程 Ｓ 。 图 １中 ， Ｂ Ｆ 、 Ｃ Ｄ和 Ａ Ｇ段 均 采 用 受 到较大 的局 部应 力 。 据 研究 口 ， 由于持续 工作 ， 因局 简 化示 意 图见 图 １
１ 抽 油 机 驴 头 基 本 情 况
驴头 安 装在 游梁 前 端 ，游梁 前臂 为 １ ６ ５ ０ ｍｍ， 游
（ １ ）
根 据法 日期 ： ２ ０ １ ２ — １ ２ — １ ９
基金项 目： “ 石 油天 然 气 装 备 ” 省 部 共 建 教 育 部 重 点 实 验 室 开放 基 金 （ ２ ０ ０ ６ Ｓ Ｔ Ｓ ０ １ ） 作者简介： 王钰文（ １ ９ ８ ６ 一 ） ， 男， 广东湛江人 ， 硕士研究生 ， 主要 从 事 机 电一 体 化设 计 和研 究 。
抽油机驴头焊接热效应分析
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图４ ｕ Ｙ向 变形 历时 曲线
４ 结 论
在 焊接 过 程 中 ， 温 度场 直 接 影响 焊 件 的应 力和 变形 场 ，同 时 变 形产 生 的变 形热 又 反作 用于 温度 场 。在 冷 却过 程 中驴头 侧
应用 。
参考 文献
［ １ ］ 倪 娜 ，刘 向前 ，张晓丹 ． ８ 种五 加属植 物根 皮 中五加 酸和 贝壳 烯酸 ￣ ４ ｊ Ｒ Ｐ － Ｈ Ｐ Ｌ Ｃ 法定 量分析 ［ Ｊ 】 ． 中南 大学学报 （ 自然科 学版 ），
２ ０ ０ ９（ ５）．
参 考文 献
［ ２ ］ 郑金 珠 ，虐敬 昊． Ｒ Ｐ — Ｈ Ｐ Ｌ Ｃ 法分 离异 黄 酮 中移 动相条件 的优 化
ｔ ｔ （ 上 接 第 ８ ７ 页 ） ｔ ｔ
酸 及其 异构 体的测 定方法 与实 验过程 ， 可 以看 出 ， 应用 Ｒ Ｐ — Ｈ Ｐ Ｌ Ｃ 方 法 进 行香 精香 料 中绿 原酸 及 其异 构体 的测 定应 用 ， 不仅 测 定
操 作 比较简 便 ，并且检 测过程 中灵敏度 比较 高 、适 应性 比较广 ，
摄 影作 品必将 出现 存航 拍器 的旋翼之 下 。
３ 结 束语
总之 ，Ｒ Ｐ — ｔ ｔ Ｐ Ｌ Ｃ进 行烟 用 香精 香 料 中绿 原 酸 及其 异构 体 的
测定 ， 具有 较 为突 出 的测 定作 用优 势 ， 对 其 在烟 用 香精香 料 绿 原酸 及 其 异构 体测 定 中 的应 用进 行分 析 ， 有 利 于该 方法 的推 广
［ ２ ］ 商跃进 ． 有 限元原 理 与Ａ Ｎ Ｓ Ｙ Ｓ 应用指 南 ［ Ｍ ］ ． 北京 ：清华 大学 出
关于抽油机驴头绳架体焊接裂纹的研究
大 ， 此 铸 钢 件 在 完成 浇 注 后 ， 须 进 行 热 因 必 处 理 ， 消 除 铸件 内部 残 余 应 力 ， 以 同时 改 善 不 良 的 铸 造 组 织 ， 果 不 进 行 热 处 理 田采 油 机 械 的 主 力 裂 纹 问题 可 以判 定 氢 和 拘 束 应 力起 到 关 键 机 型 ， 驴 头 绳 架 体 是 游 梁 式 抽 油 机 上 的 的 作 用 。 而 在 碳 钢 的 焊 接 过 程 中 ， 缝 中 的 含 碳 焊 重 要 受 力构 件 ， 其材 质为 Ｚ ２ ０ ４ ０ 与 其 Ｇ ３－ ５ ， 因此 在 他 部 件 连 接 为 全 位 置 焊 ， 中 有 两 边 与 驴 量 都 控 制 其 小 于 母 材 中 的 含 碳 量 ， 其 头 侧 板 构 成 角焊 缝 ， 边 与 支 撑 角 钢 构 成 金 属 结 晶过 程 中焊 缝 金 属 在温 度较 高时 就 一 而 搭 接 焊 缝 ， 一 边 分 别 与 两 块 面 板 构 成 两 发 生 相 变 ， 母 材 热 影 响 区 金 属 由 于 含 碳 另 道 对 接焊 缝 ， 接 材 料 为Ｅ５ １ 焊 条 ， ５ ℃ 焊 ０６ ３０ 烘干。 在生 产使 用 过 程 中 ， 有 在 搭 接 焊 缝 时 处 靠 近 绳 架 体 （ 钢 件 ） 熔 合 线 上 出现 裂 铸 的 纹 ， 得 不 更换 整个 驴 头 部 件 ， 成 较 大 的 不 造 经济损失 ， 如果 能够 进 行 裂 纹 修 复 ， 以 带 可 来较大 的经济效益 。
理 不 完 善 ， 造 残 余 应 力 就 不 会 完 全 被 消 铸
除。
焊 接 残 余 应 力 于 铸 造 残 余 应 力 合 成
后 ， 构 成 铸 件焊 缝 开 裂 的 拘束 应 力 ， 搭 就 在 接 焊 缝 中 ， 缝 的焊 根 与 焊 趾 处 是 应 力 集 焊 中 部 位…， 因此 焊 趾 处所 受到 的力 又 大 于 平 均拘 束应 力， 因此 焊 趾 处 在 有 淬 硬 组 织 和
理 不 完 善 ， 造 残 余 应 力 就 不 会 完 全 被 消 铸
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焊接残余应力于铸造残余应力合成 后，就构成铸件焊缝开裂的拘束应力，在搭 接焊缝中，焊缝的焊根与焊趾处是应力集 中 部 位 ［１］， 因 此 焊 趾 处 所 受 到 的 力 又 大 于 平 均拘束应力，因此焊趾处在有淬硬组织和 氢的作用时，就容易产生冷裂纹。 ３ ． ３ 成分的影响
材料成分对冷裂纹的影响主要体现在 钢的淬倾向硬上，对于绳架体材料ＺＧ２３０－ ４５０来说，其含碳量应控制在０．２２％～０．３０％ 之间，由此我们可以看出这种钢材是介于低 碳钢和中碳钢之间，其焊接热影响区具有淬 硬倾向。表１ 为铸件化学成分测定报告。
科技资讯 ＳＣＩＥＮＣＥ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ
１０５Leabharlann ①作者简介：高琳（１９７５—），男，山东博兴，技师，长期从事采油机械的使用及维修工作。
（下转 １０５ 页）
科技资讯 ＳＣＩＥＮＣＥ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ
１０３
工 业 技 术
则载荷６４７．４ｔ即为井架结构的一阶屈曲临
界荷载。
图 ６ ２ ３ － １ Ｋ 型井架非线性屈曲分析中顶端节点载荷 － 位移曲线
程度，可以判断此裂纹性质为冷裂纹中
分析具体生产过程，焊缝中氢的来源
的焊趾裂纹。
主要来自焊接材料中的水分，接头处的铁
锈及机加工过程中的油，以及空气中的水
２ 裂纹开裂机理
分。
冷 裂 纹 的 形 成 机 理 在 于 钢 淬 硬 以 后 ， ３ ． ２ 产生拘束应力的原因
受氢的诱发和促进使之脆化，在拘束应力
重要受力构件，其材质为ＺＧ２３０－４５０，与其
在碳钢的焊接过程中，焊缝中的含碳
他部件连接为全位置焊，其中有两边与驴 量都控制其小于母材中的含碳量，因此在
头侧板构成角焊缝，一边与支撑角钢构成 金属结晶过程中焊缝金属在温度较高时就
搭接焊缝，另一边分别与两块面板构成两 发生相变，而母材热影响区金属由于含碳
响区在焊接时易形成淬硬组织，但是还达
（２）铸 造 残 余 应 力 ： 铸 钢 件 在 铸 造 过 程
不到自身开裂的程度，因此生产中遇到的 中，由于铸钢液的流动性差，而收缩率又
表 １ 绳架体化学成分分析及硬度测定报告
表２
大，因此铸钢件在完成浇注后，必须进行热 处理，以消除铸件内部残余应力，同时改善 不良的铸造组织，如果不进行热处理或处 理不完善，铸造残余应力就不会完全被消 除。
１ 裂纹性质的分析
使得熔合线附近脆化，当拘束应力足够大
裂纹发生在熔合线区域，沿焊缝纵向 时，就产生冷裂纹。
开 裂 。其 开 裂 时 间 一 般 在 焊 后 １ ｈ ～ ５ ｈ 之
内 ， 观 察 宏 观 裂 纹 断 口 形 貌 ， 呈 现 脆 性 断 ３ 裂纹开裂原因分析
口 特 征 ， 根 据 铸 件 材 料 及 焊 缝 所 受 拘 束 ３ ． １ 焊缝中氢的来源
能出现开裂，这和生产实际也是相吻合的。
试验四结果表明，经过多次焊接热循
试验二结果说明，采用这种焊接工艺 环后，接头处的拘束应力变的很大，因此在
能 够 较 好 的 解 决 这 一 问 题 。首 先 焊 缝 不 再 原 焊 接 工 艺 不 变 的 情 况 下 ， 焊 缝 很 快 就 发
开裂，其次焊缝的强度比较接近于母材的 生开裂。
科技资讯 ２０１１ ＮＯ．０６
ＳＣＩＥＮＣＥ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ
５ 结语 本文通过井架的结构应力模拟与分
析，确定应力分布大小，对设计与制造井架 选材提出了强度计算的依据，确保井架在 后续作业过程中安全可靠运行。
参考文献 ［１］ 魏辽，颜 廷 俊 ，刘宇．基于ＡＰＤＬ 的损伤
缺陷对Ｋ形井架受力影响分析［Ｊ］．石油 矿场机械，２０１０，３９（３）：５～８． ［２］ 赵焕娟，齐明侠，赵娜．钻机井架的可靠 性分析［Ｊ］．石油矿场机械，２０１０，３９（３）： ２２～２７．
图 ４ ２ ３ － １ Ｋ 型井架在额定载荷下的应力分布
图 ５ ２ ３ － １ Ｋ 型井架在额定载荷下的位移
熔 合 线 区 域 聚 集 的 过 程 ， 不 会 形 成 富 氢 区 ， 参考文献
同 时 也 不 会 有 淬 硬 组 织 的 产 生 。从 焊 接 工 ［１］ 周 振 丰 ， 张 文 铖 ． 焊 接 冶 金 与 金 属 焊 接
艺上看，第二层焊缝对前一层焊缝起到消
性［Ｍ］．机械工业出版社，１９８７．
工 业 技 术
科技资讯 ２０１１ ＮＯ．０６
ＳＣＩＥＮＣＥ ＆ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ
关于抽油机驴头绳架体焊接裂纹的研究①
高琳 （ 胜利油田纯梁采油厂采油二矿正南管理区 山东滨州 ２ ５ ６ ５ ０ ４ ）
摘 要：为解决抽油机制造过程中，驴头绳架体焊缝出现的延迟裂纹问题，本文通过分析其开裂机理及开裂原因，通过调整铸件热处理状
道对接焊缝，焊 接 材 料 为Ｅ５０１６焊条，３５０℃ 量高， 发 生 滞 后 相 变 。氢 在 奥 氏 体 中 的 溶 解
烘 干 。在 生 产 使 用 过 程 中 ， 时 有 在 搭 接 焊 缝 度大， 扩 散 速 度 慢 ， 而 在 铁 素 体 和 珠 光 体 中
处 靠 近 绳 架 体（ 铸 钢 件 ） 的 熔 合 线 上 出 现 裂 溶解度小， 扩散快。因 此 当 焊 缝 金 属 发 生 相
钢种，三大因素所起的作用程度是不同的。 连接，将会产生很大的拘束度，在焊接过程
对于绳架体其材料为ＺＧ２３０－４５０，含碳量在 中由于加热和冷却的不均匀，产生很大的
０．３％左右，强度为４５０ＭＰａ，因此它不属于高 焊接应力，由于受到拘束，就产生了很大的
强钢和淬硬倾向很大的钢种，虽然其热影 焊接残余应力。
（１）焊接材料：对于铸钢件来说，由于铸 造缺陷（ 气孔、缩孔、成分偏析、不良组织等） 的存在，一般应该采用低氢型焊条如Ｅ５０１５、 Ｅ５０１６，但对于焊缝与母材来说一般都要求 等 强 ， Ｚ Ｇ ２ ３ ０ － ４ ５ ０ 抗 拉 强 度 为 ４ ５ ０ Ｍ Ｐ ａ 。生 产 中我们采用Ｅ５０１６焊条，焊缝强度为５００ＭＰａ， 因此焊缝强度比母材偏高。
态及焊接工艺进行了分组试验，成功的解决了裂纹开裂的问题。
关键词： 绳架体 延迟裂纹 热处理 焊接工艺
中图分类号：ＴＧ１５
文献标识码：Ａ
文章编号：１６７２－３７９１（２０１１）０２（ｃ）－０１０３－０２
游梁式抽油机是油田采油机械的主力 裂纹问题可以判定氢和拘束应力起到关键
机型，而驴头绳架体是游梁式抽油机上的 的作用。
二层采用Ｅ５０１６焊接时，第一层焊缝就处于 “Ｅ４３０３焊条打底，Ｅ５０１６焊条进行第二层焊
第 二 层 焊 缝 的 的 熔 合 线 区 域 ， 其 组 织 为 低 接”的 工 艺 方 法， 可 以 有 效 的 解 决 绳 架 体 因
碳钢组织，因此焊缝金属与热影响区金属 热处理不完全产生焊缝冷裂纹。
发生滞后相变的时间差很小，不存在氢向
如表２所示。 ４ ． ２ 试验结果讨论
试验一结果说明铸件在出厂前所进行 的热处理很不完全，没有消除掉不良的铸 造组织和铸造残余应力，经重新正火后，组 织性能大大改善，所以开裂降低到正常的 范 围 。对 于 仍 有 开 裂 的 焊 缝， 这是因为在铸 造过程中，即使用同一炉钢液，由于浇注先 后的不同，后浇注的很可能产生一些比较 多的铸造缺陷，因此同样的焊接工艺有可
（上接 １０３ 页） （２）预热：对于受拘束较大，材料较易淬
硬的焊接结构，焊前一般要进行预热，以减 小 焊 后 残 余 应 力 和 淬 硬 组 织 的 产 生 。但 是 生产中若进行预热不易操作，因此生产中 就没有进行预热，这也是造成焊后拘束应 力大的一个主要原因。
４ 试验方法及结果讨论 ４ ． １ 综合上面的分析， 我们采取了以下几组 试验
（１）焊接顺序：绳架体焊接时，是先把与
的作用下形成裂纹，即可以说产生裂纹原 侧板相连接的两条角焊缝焊完（由定位工
因 就 是 由 钢 种 淬 硬 性 、氢 和 拘 束 应 力 这 三 装 决 定 ） ， 然 后 再 焊 搭 接 焊 缝 。因 此 ， 在 焊 搭
大因素综合作用的结果，但是对于不同的 接焊缝时，就相当于钢性固定的两个构件
强度， 能 够 符 合 等 强 原 则 。运 用 此 种 方 法 不
开裂的原因最主要一点是消除了熔合线附 ５ 结语
近区域的富氢区，这是因为用Ｅ４３０３焊条，
（１）铸件处焊缝熔合线开裂的主要原因
在 靠 近 铸 件 的 表 面 焊 上 薄 薄 的 一 层 ， 在 第 是 铸 件 出 厂 前 热 处 理 不 完 善 。（ ２ ） 采 用
从化验成分来看，碳的含量接近上限， 锰的含量偏低，可以说成分基本合格，对冷 裂纹的产生影响不大。 ３ ． ４ 热处理影响
铸钢件在铸造完成之后，必须进行热 处理，其中最常用的就是正火，以达到消除 应 力 和 改 善 组 织 的 效 果 。这 是 因 为 铸 钢 件 在铸造之后，其组织晶粒较粗大，有时有魏 氏体组织存在，如果不正火或正火不完全， 不良的铸造组织就得不到改善，焊接时就 极 易 开 裂 。通 过 硬 度 的 测 定 （ 见 表 １ ） ， 可 以 看 出硬度值是较大的，这说明铸件在出厂前 正火很不完全。 ３ ． ５ 焊接工艺影响
纹，不得不更换整个驴头部件，造成较大的 变时，焊缝中的氢就很快向滞后相变的热
经 济 损 失 ， 如 果 能 够 进 行 裂 纹 修 复 ， 可 以 带 影 响 区 扩 散， 在 熔 合 线 附 近 形 成 富 氢 区 。当
来较大的经济效益。
滞后相变的热影响区由奥氏体向马氏体转
变时，氢便以过饱和状态残留在马氏体中，
氢的作用，并能改善前层焊缝和热影响区 ［２］ 田 锡 堂 ．焊 接 结 构 ［Ｍ］．机 械 工 业 出 版
的组织。
社，１９８１．
材料成分对冷裂纹的影响主要体现在 钢的淬倾向硬上，对于绳架体材料ＺＧ２３０－ ４５０来说，其含碳量应控制在０．２２％～０．３０％ 之间，由此我们可以看出这种钢材是介于低 碳钢和中碳钢之间，其焊接热影响区具有淬 硬倾向。表１ 为铸件化学成分测定报告。
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１０５Leabharlann ①作者简介：高琳（１９７５—），男，山东博兴，技师，长期从事采油机械的使用及维修工作。
（下转 １０５ 页）
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１０３
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则载荷６４７．４ｔ即为井架结构的一阶屈曲临
界荷载。
图 ６ ２ ３ － １ Ｋ 型井架非线性屈曲分析中顶端节点载荷 － 位移曲线
程度，可以判断此裂纹性质为冷裂纹中
分析具体生产过程，焊缝中氢的来源
的焊趾裂纹。
主要来自焊接材料中的水分，接头处的铁
锈及机加工过程中的油，以及空气中的水
２ 裂纹开裂机理
分。
冷 裂 纹 的 形 成 机 理 在 于 钢 淬 硬 以 后 ， ３ ． ２ 产生拘束应力的原因
受氢的诱发和促进使之脆化，在拘束应力
重要受力构件，其材质为ＺＧ２３０－４５０，与其
在碳钢的焊接过程中，焊缝中的含碳
他部件连接为全位置焊，其中有两边与驴 量都控制其小于母材中的含碳量，因此在
头侧板构成角焊缝，一边与支撑角钢构成 金属结晶过程中焊缝金属在温度较高时就
搭接焊缝，另一边分别与两块面板构成两 发生相变，而母材热影响区金属由于含碳
响区在焊接时易形成淬硬组织，但是还达
（２）铸 造 残 余 应 力 ： 铸 钢 件 在 铸 造 过 程
不到自身开裂的程度，因此生产中遇到的 中，由于铸钢液的流动性差，而收缩率又
表 １ 绳架体化学成分分析及硬度测定报告
表２
大，因此铸钢件在完成浇注后，必须进行热 处理，以消除铸件内部残余应力，同时改善 不良的铸造组织，如果不进行热处理或处 理不完善，铸造残余应力就不会完全被消 除。
１ 裂纹性质的分析
使得熔合线附近脆化，当拘束应力足够大
裂纹发生在熔合线区域，沿焊缝纵向 时，就产生冷裂纹。
开 裂 。其 开 裂 时 间 一 般 在 焊 后 １ ｈ ～ ５ ｈ 之
内 ， 观 察 宏 观 裂 纹 断 口 形 貌 ， 呈 现 脆 性 断 ３ 裂纹开裂原因分析
口 特 征 ， 根 据 铸 件 材 料 及 焊 缝 所 受 拘 束 ３ ． １ 焊缝中氢的来源
能出现开裂，这和生产实际也是相吻合的。
试验四结果表明，经过多次焊接热循
试验二结果说明，采用这种焊接工艺 环后，接头处的拘束应力变的很大，因此在
能 够 较 好 的 解 决 这 一 问 题 。首 先 焊 缝 不 再 原 焊 接 工 艺 不 变 的 情 况 下 ， 焊 缝 很 快 就 发
开裂，其次焊缝的强度比较接近于母材的 生开裂。
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５ 结语 本文通过井架的结构应力模拟与分
析，确定应力分布大小，对设计与制造井架 选材提出了强度计算的依据，确保井架在 后续作业过程中安全可靠运行。
参考文献 ［１］ 魏辽，颜 廷 俊 ，刘宇．基于ＡＰＤＬ 的损伤
缺陷对Ｋ形井架受力影响分析［Ｊ］．石油 矿场机械，２０１０，３９（３）：５～８． ［２］ 赵焕娟，齐明侠，赵娜．钻机井架的可靠 性分析［Ｊ］．石油矿场机械，２０１０，３９（３）： ２２～２７．
图 ４ ２ ３ － １ Ｋ 型井架在额定载荷下的应力分布
图 ５ ２ ３ － １ Ｋ 型井架在额定载荷下的位移
熔 合 线 区 域 聚 集 的 过 程 ， 不 会 形 成 富 氢 区 ， 参考文献
同 时 也 不 会 有 淬 硬 组 织 的 产 生 。从 焊 接 工 ［１］ 周 振 丰 ， 张 文 铖 ． 焊 接 冶 金 与 金 属 焊 接
艺上看，第二层焊缝对前一层焊缝起到消
性［Ｍ］．机械工业出版社，１９８７．
工 业 技 术
科技资讯 ２０１１ ＮＯ．０６
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关于抽油机驴头绳架体焊接裂纹的研究①
高琳 （ 胜利油田纯梁采油厂采油二矿正南管理区 山东滨州 ２ ５ ６ ５ ０ ４ ）
摘 要：为解决抽油机制造过程中，驴头绳架体焊缝出现的延迟裂纹问题，本文通过分析其开裂机理及开裂原因，通过调整铸件热处理状
道对接焊缝，焊 接 材 料 为Ｅ５０１６焊条，３５０℃ 量高， 发 生 滞 后 相 变 。氢 在 奥 氏 体 中 的 溶 解
烘 干 。在 生 产 使 用 过 程 中 ， 时 有 在 搭 接 焊 缝 度大， 扩 散 速 度 慢 ， 而 在 铁 素 体 和 珠 光 体 中
处 靠 近 绳 架 体（ 铸 钢 件 ） 的 熔 合 线 上 出 现 裂 溶解度小， 扩散快。因 此 当 焊 缝 金 属 发 生 相
钢种，三大因素所起的作用程度是不同的。 连接，将会产生很大的拘束度，在焊接过程
对于绳架体其材料为ＺＧ２３０－４５０，含碳量在 中由于加热和冷却的不均匀，产生很大的
０．３％左右，强度为４５０ＭＰａ，因此它不属于高 焊接应力，由于受到拘束，就产生了很大的
强钢和淬硬倾向很大的钢种，虽然其热影 焊接残余应力。
（１）焊接材料：对于铸钢件来说，由于铸 造缺陷（ 气孔、缩孔、成分偏析、不良组织等） 的存在，一般应该采用低氢型焊条如Ｅ５０１５、 Ｅ５０１６，但对于焊缝与母材来说一般都要求 等 强 ， Ｚ Ｇ ２ ３ ０ － ４ ５ ０ 抗 拉 强 度 为 ４ ５ ０ Ｍ Ｐ ａ 。生 产 中我们采用Ｅ５０１６焊条，焊缝强度为５００ＭＰａ， 因此焊缝强度比母材偏高。
态及焊接工艺进行了分组试验，成功的解决了裂纹开裂的问题。
关键词： 绳架体 延迟裂纹 热处理 焊接工艺
中图分类号：ＴＧ１５
文献标识码：Ａ
文章编号：１６７２－３７９１（２０１１）０２（ｃ）－０１０３－０２
游梁式抽油机是油田采油机械的主力 裂纹问题可以判定氢和拘束应力起到关键
机型，而驴头绳架体是游梁式抽油机上的 的作用。
二层采用Ｅ５０１６焊接时，第一层焊缝就处于 “Ｅ４３０３焊条打底，Ｅ５０１６焊条进行第二层焊
第 二 层 焊 缝 的 的 熔 合 线 区 域 ， 其 组 织 为 低 接”的 工 艺 方 法， 可 以 有 效 的 解 决 绳 架 体 因
碳钢组织，因此焊缝金属与热影响区金属 热处理不完全产生焊缝冷裂纹。
发生滞后相变的时间差很小，不存在氢向
如表２所示。 ４ ． ２ 试验结果讨论
试验一结果说明铸件在出厂前所进行 的热处理很不完全，没有消除掉不良的铸 造组织和铸造残余应力，经重新正火后，组 织性能大大改善，所以开裂降低到正常的 范 围 。对 于 仍 有 开 裂 的 焊 缝， 这是因为在铸 造过程中，即使用同一炉钢液，由于浇注先 后的不同，后浇注的很可能产生一些比较 多的铸造缺陷，因此同样的焊接工艺有可
（上接 １０３ 页） （２）预热：对于受拘束较大，材料较易淬
硬的焊接结构，焊前一般要进行预热，以减 小 焊 后 残 余 应 力 和 淬 硬 组 织 的 产 生 。但 是 生产中若进行预热不易操作，因此生产中 就没有进行预热，这也是造成焊后拘束应 力大的一个主要原因。
４ 试验方法及结果讨论 ４ ． １ 综合上面的分析， 我们采取了以下几组 试验
（１）焊接顺序：绳架体焊接时，是先把与
的作用下形成裂纹，即可以说产生裂纹原 侧板相连接的两条角焊缝焊完（由定位工
因 就 是 由 钢 种 淬 硬 性 、氢 和 拘 束 应 力 这 三 装 决 定 ） ， 然 后 再 焊 搭 接 焊 缝 。因 此 ， 在 焊 搭
大因素综合作用的结果，但是对于不同的 接焊缝时，就相当于钢性固定的两个构件
强度， 能 够 符 合 等 强 原 则 。运 用 此 种 方 法 不
开裂的原因最主要一点是消除了熔合线附 ５ 结语
近区域的富氢区，这是因为用Ｅ４３０３焊条，
（１）铸件处焊缝熔合线开裂的主要原因
在 靠 近 铸 件 的 表 面 焊 上 薄 薄 的 一 层 ， 在 第 是 铸 件 出 厂 前 热 处 理 不 完 善 。（ ２ ） 采 用
从化验成分来看，碳的含量接近上限， 锰的含量偏低，可以说成分基本合格，对冷 裂纹的产生影响不大。 ３ ． ４ 热处理影响
铸钢件在铸造完成之后，必须进行热 处理，其中最常用的就是正火，以达到消除 应 力 和 改 善 组 织 的 效 果 。这 是 因 为 铸 钢 件 在铸造之后，其组织晶粒较粗大，有时有魏 氏体组织存在，如果不正火或正火不完全， 不良的铸造组织就得不到改善，焊接时就 极 易 开 裂 。通 过 硬 度 的 测 定 （ 见 表 １ ） ， 可 以 看 出硬度值是较大的，这说明铸件在出厂前 正火很不完全。 ３ ． ５ 焊接工艺影响
纹，不得不更换整个驴头部件，造成较大的 变时，焊缝中的氢就很快向滞后相变的热
经 济 损 失 ， 如 果 能 够 进 行 裂 纹 修 复 ， 可 以 带 影 响 区 扩 散， 在 熔 合 线 附 近 形 成 富 氢 区 。当
来较大的经济效益。
滞后相变的热影响区由奥氏体向马氏体转
变时，氢便以过饱和状态残留在马氏体中，
氢的作用，并能改善前层焊缝和热影响区 ［２］ 田 锡 堂 ．焊 接 结 构 ［Ｍ］．机 械 工 业 出 版
的组织。
社，１９８１．