6赛默飞世尔科技-脱销系统NOx及氨逃逸解决方案

脱硝处理氮氧化物系统方案1、项目工程概况窑炉尾气烟气无法满足当地环保排放要求，故现需增设脱硫脱硝等烟气净化装置，根据目前精炼炉行业脱硫脱硝技术的发展状况，并依据我公司成熟的技术、设计和实际工程经验，针对本项目的具体情况，采用中温SCR脱硝工艺来净化烟气，使烟气达标排放。

考虑到厂内具体情况、还原剂的储运方便、安全，拟采用20%左右的氨水作为脱硝还原剂，脱硫采用碱液+石灰作为脱硫剂。

2、烟气参数设计条件3、烟气排放标准及设计要求本项目采用脱硫脱硝工艺，布袋除尘-中温SCR脱硝-双碱法脱硫-排放脱硝设计按照330℃，脱硫设计按照150℃；采用中温SCR脱硝工艺，使用20%氨水作为脱硝还原剂。

工艺要适用于工程已确定的烟气条件，并考虑烟气变化的可能性；装置的控制系统可进入主机控制系统，也使用PLC系统单独控制；烟气脱硫效率＞98%（脱硫后SO2＜100 mg/Nm3）；脱硝效率＞84%（脱硝后＜100mg/Nm3）。

NOX逃逸量控制在5ppm以下；NH3脱硫装置可用率不小于99%，设计使用寿命不小于30年；脱硝装置可用率不小于98%，服务寿命为15年；采用成熟的工艺技术，设备运行可靠；根据工程的实际情况，尽量减少建设投资；脱硫脱硝工艺中还原剂、水和能源等消耗少，尽量减少运行费用；各部分不影响原系统正常运行，同时，各系统具备单独运行、单独检修的要求。

4、烟气处理工艺流程及平面布置（见附件）5、烟气加热升温布袋除尘烟道出口的烟气温度只有100-130℃，为使中温SCR脱硝的运行达到最佳效果，需将烟气升温至330℃以上后在进行脱硝。

烟气换热后烟气升温二次加热方式选择燃烧器加热升温。

5.2、燃烧室燃烧室主要作用是利用通过燃烧天然气产生的热量，加热烟道内的低温烟气，被加热后的烟气再进入脱硝塔进行脱硝，达到烟气净化的目的。

5.2.1、主要技术参数精炼炉烟气量：40000Nm3/h；加热前烟气温度：240-260℃；目标温度：330℃；进口烟道尺寸：DN1800；燃料种类：天然气。

脱硝系统氨逸出试验方法分析摘要：目前，脱硝系统氨逸出测试方法可分为在线仪器分析和离线手动采样分析法。

主要论述了在线仪器分析中的可调谐二极管激光吸收光谱和稀释取样法，及离线手动采样分析方法中的靛酚蓝分光光度法、纳氏试剂分光光度法、离子选择电极法和离子色谱法，并对其测量原理、优缺点及改进方法进行了阐述。

此外，还简要介绍了飞灰中氨含量的测定。

介绍现阶段中国的能源结构中燃煤消耗虽然逐年减少，但其仍然是主体，在各种能源消费形式中，电力及热力生产是最主要的能源消费渠道之一。

煤炭燃料在不同场合的使用中都会产生NOx的污染。

近年来，随着环保要求的提高，脱硝设备已成为各发电厂重要的环保设备。

目前，最成熟、可靠和应用最广泛的脱硝技术是选择性催化还原（SCR），其基本原理为NH3与NOx在催化剂作用下发生氧化还原反应，生成N2和H2O。

喷氨量很关键，喷氨过少，会降低脱硝效率，NOx的排放无法达标；喷氨过多，虽然可以提高脱硝效率，但过量的NH3会增加成本，而且会导致NH3逃逸。

NH3逃逸已严重影响到脱硝经济性和设备的使用寿命，SCR脱硝装置出口的NH3逃逸量应控制在2.28mg/m3以下，如此可延长催化剂的更换周期和空预器的检修周期。

因此，快速、准确地测试NH3逃逸量至关重要，可以确定最优的喷氨量。

对NH3逃逸量的准确测量比较困难。

目前，国内外对NH3逃逸的监测方法主要有在线仪器分析和离线手动采样分析方法。

在线仪器分析是指烟气排放连续监测系统（CEMS），其功能是持续监测污染源排放的颗粒物和气体污染物的质量浓度和总排放量，并将其实时传输给主管部门。

目前文献中大多将在线仪器分析分为3类：激光原位测量、提取方法和稀释取样法。

事实上激光原位测量和提取方法的测量原理是相同的（基于可调谐二极管激光吸收光谱），只是提取方法需要对原烟气进行预处理，所以从测量原理的角度，本文将在线仪器分析分为可调谐二极管激光吸收光谱和稀释取样法两类。

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赛默飞一站式解决方案助力县级食品安全检测能力建设
作者：
来源：《食品安全导刊》2016年第08期
本刊讯（记者蒋炼娇）6月20～22日，赛默飞世尔科技（以下简称：赛默飞）携领先的食品安全检测分析解决方案，亮相“第四届中国国际食品安全与创新技术展览会”，展示了赛默飞在加强和完善县级食品安全检测能力建设的实验室和快速检测方案。

赛默飞拥有完整的“一站式解决方案”用于研发、检测、监控到食品安全危机的响应和问题解决。

多款光谱色谱质谱产品、PCR检测系统、新一代测序（NGS）和测序法基因分型（GBS）方案、和SERS-Raman等分析仪器，可以轻松应对饮料、粮油、果蔬等食品中的非法添加、食品掺假、重金属含量、农残、兽残、微生物和营养成分等分析带来的挑战。

赛默飞的手持拉曼光谱仪和便携式近红外光谱仪等快检方案，具备便携易用、快速、经济的优势，可以提升资源与技术贫乏的县级和偏远地区的现场检测速度和结果，从而帮助县级用户完善食品安全事件的快速响应与决策能力。

赛默飞中国研发中心和技术团队还可以根据用户的需求特点，开发适合本地化发展的设备。

同时通过现有设备有针对性开发满足客户定制化需求的应用方法，优化分析方案流程，提高研发、生产、分析人员的工作效率。

氨法脱硫氨逃逸及气溶胶分析及解决措施烟气氨法脱硫工艺皆是根据氨与SO、水反应成脱硫产物的基本机理而进行2的，主要有湿式氨法、电子束氨法、脉冲电晕氨法、简易氨法等。

氨法脱硫技术在化学工业领域应用普遍，用氨吸收硫酸生产尾气中的SO2, 生产亚硫铵和硫铵。

据不完全统计，全世界目前使用氨法脱硫的机组大约在10000MW，氨法是高效、低耗能的湿法。

氨法是气液相反应，反应速率快，吸收剂利用率高，能保持脱硫效率95—99%。

氨在水中的溶解度超过20%。

氨法具有丰富的原料。

氨法以氨为原料，其形式可以是液氨、氨水和碳铵。

目前我国火电厂年排放二氧化硫约1000万吨，即使全部采用氨法脱硫，用氨量不超过500万吨/年，供应完全有保证，氨法的最大特点是 SO2的可资源化，可将污染物SO2回收成为高附加值的商品化产品。

副产品硫铵是一种性能优良的氮肥，在我国具有很好的市场前景，目前主装置是大型合成氨尿素的热电厂基本上都采用此方法脱硫。

但脱 1硫后烟气温度较低，设备的腐蚀较干法严重并易产生氨逃逸和气溶胶即“气拖尾”现象,需要不断完善。

1 .烟气氨法脱硫氨逃逸及气溶胶的形成原因1.1 烟气氨法脱硫氨逃逸的形成原因1.1.1 所谓氨逃逸是氨水温度较高时（一般60℃以上）逐步分解成为气体氨与水的过程，由于气体氨气不参与氨法脱硫反应，所以氨气同脱硫烟气一起从烟囱排出，形成所谓的氨逃逸现象。

1.1.2 氨逃逸是困扰氨法脱硫的一大难题，也是影响脱硫经济性同时影响周边环境的重要因素；有些氨脱硫技术提供商由于技术落后，脱硫率低，为了让二氧化硫排放达标，用氨水过量，在脱硫塔上方形成“白烟”现象，这不但造成了氨的浪费成本增加，造成严重的氨逃逸现象。

1.1.3 氨逃逸的根本原因是氨水挥发性强、蒸汽压较高，目前还没有能完全防止氨逃逸的脱硫工程技术公司实例存在，各个做氨法脱硫公司之间的技术差别仅限于对氨逃逸多少的控制。

1.2烟气氨法脱硫气溶胶的形成原因1.2.1 我们所指的所谓气溶胶“气拖尾”是液体或固体的小质点分散并悬浮天空大气中形成的胶体分散体系。

脱硝系统氨逃逸分析仪测量技术存在的问题及优化方案摘要: 介绍了目前2 种常见的火电厂脱硝系统氨逃逸分析仪测量技术，着重分析了激光光谱测量和化学发光法测量技术中存在的问题和产生的原因，并提出了3 种优化解决方案。

方案提高了氨逃逸分析仪测量技术的可靠性和精准度，对日后氨逃逸分析仪的选型及运行维护具有一定参考价值。

0 引言自2006 年开始，为适应更为严格的环保要求，我国燃煤机组已逐步加装了脱硝系统。

作为典型的脱硝、除尘、脱硫三大火电机组烟气净化环保设施之一，脱硝装置是烟气净化的第一级装置，主要用于限制NOx的排放。

原始的脱硝装置采用的是粗放式运行，为了控制NOx，脱硝装置往往喷氨过量，造成氨逃逸。

逃逸的氨与烟气中的SO3反应生成NH4HSO4，当烟温在后续烟道降低时NH4HSO4就会附着在空气预热器( 以下简称空预器) 和飞灰颗粒物表面，从而造成空预器的腐蚀和堵塞。

NH4HSO4还会沉积并积聚在催化剂表面，引起催化剂的失活。

氨逃逸还造成一定的资源浪费。

因此，氨逃逸率作为脱硝运行状况的重要指标须由氨逃逸分析仪准确测量。

1 氨逃逸分析仪基本原理氨逃逸分析仪大多采取激光光谱测量或化学发光法测量技术。

1. 1 激光光谱测量技术激光光谱测量技术采用可调谐半导体激光吸收光谱( TDLAS)进行测量。

当激光二极管的光通过被测量气体时，其波长可调谐成被测气体的吸收波长，此光被调谐波长扫描，并由光二极管把透过的光信号记录下来，由计算单元计算吸收光的信号大小，进而得到气体的浓度。

1. 2 化学发光法测量技术使用化学发光法测量的分析仪取样探头包含多个测量通道，分别为NO，NOx和NO - NO2- NH3通道。

NOx通道配置了转换器，在325 ℃高温下可将NO2转换为NO。

NO - NO2- NH3通道配置了转换模块，在750 ℃高温下可将NO2和NH3转换为NO。

首先，外置蠕动泵抽取样气至3 个不同的测量通道中，NO，NO2，NH3组分在对应的测量通道内转化为NO 后分别进入分析仪反应室，转换过程如式( 1) —( 3) ，在反应室中和分析仪内部臭氧发生器生成的臭氧混合，NO 与臭氧发生化学反应产生受到激励的NO2和一种特有的光hv，这种光的强度与NO 的含量呈线性关系: 当受到激励的NO2分子衰减至较低的能量状态时便会发光，分析仪内光电倍增管将会检测这种光，转而产生成比例的电信号，此电信号将由微处理器处理成NO 含量读数。

d o i :10.3963/j.i s s n .1674-6066.2023.05.029玻璃行业脱硝系统中氨逃逸的精准控制沈 浩,刘大朝,王 骐,刘 飞,刘昊宇,程 林,方 昂(深圳凯盛科技工程有限公司,深圳518000)摘 要: 该文以超白玻璃行业某烟气治理工程项目为例,针对超白玻璃窑炉特殊的烟气性质,采用触媒陶瓷一体化烟气治理技术,最终总排口污染物排放浓度N O x <100m g /N m 3,S O 2<50m g /N m 3,粉尘<10m g /N m 3㊂针对玻璃行业因窑炉换火而导致氨逃逸超标的问题,采用最新研究的喷氨自控技术,最终总排口氨逃逸浓度<8m g/N m 3,该技术的成功应用解决了困扰玻璃行业多年的换火期间氨逃逸超标的问题,进一步降低了氨的消耗量,减少了运行成本㊂关键词: 超白玻璃; 氨逃逸; 喷氨自控; 触媒陶瓷滤管P r e c i s eC o n t r o l o fA m m o n i aE s c a p e i nD e n i t r a t i o n S y s t e mo fG l a s s I n d u s t r yS H E N H a o ,L I UD a -z h a o ,W a n g Q i ,L I UF e i ,L I U H a o -y u ,C H E N GL i n ,F A N GA n g(S h e n z h e nT r i u m p hT e c h n o l o g y E n g i n e e r i n g Co ,L t d ,S h e n z h e n518000,C h i n a )A b s t r a c t : T h i s a r t i c l e t a k e s a f l u e g a s t r e a t m e n t p r o j e c t i n t h eu l t r a -c l e a r g l a s s i nd u s t r y a s a ne x a m p l e .I nr e s p o n s e t o t h e s p e c i a lf l u eg a s p r o p e r t i e so fu l t r a -c l e a r g l a s s f u r n a c e ,th e p r o j e c t a d o p t sac a t a l y s t c e r a mi c i n t e g r a t e df l u e g a s t r e a t m e n t t e c h n o l o g y ,r e s u l t i n g i n t o t a l e m i s s i o n s o f p o l l u t a n t sw i t hN O x <100m g /N m 3,S O 2<50m g /N m 3,a n dd u s t <10m g /N m 3.I n r e s p o n s e t o t h e p r o b l e mo f e x c e s s i v e a mm o n i a e s c a p e d u r i n g t h e r e v e r s a l o f f u r n a c e i n t h e g l a s s i n -d u s t r y ,t he l a t e s t r e s e a r c ho n a mm o n i a s p r a y i n g a u t o m a t i c c o n t r o l t e c h n o l o g y i s a d o p t e d ,r e s u l t i n gi n t o t a l e m i s s i o n s o f a mm o n i a e s c a p e c o n c e n t r a t i o n <8m g /N m 3.T h e s u c c e s s f u l a p p l i c a t i o no f t h i s t e c h n o l o g y s o l v e s t h e p r o b l e mo f e x c e s -s i v e a mm o n i a e s c a p e d u r i n g t h e r e v e r s a l o f f u r n a c e t h a t h a s p l a g u e d t h e g l a s s i n d u s t r y f o rm a n y y e a r s ,f u r t h e r r e d u c i n gt h e c o n s u m p t i o no f a mm o n i a a n d r e d u c i n g t h e o p e r a t i n g c o s t s .K e y w o r d s : u l t r a -c l e a r g l a s s ; a mm o n i ae s c a p e ; a mm o n i as p r a y i n g a u t o m a t i cc o n t r o l ; c a t a l y s t c e r a m i c f i l t e r t u b e收稿日期:2023-03-27.作者简介:沈 浩(1984-),高级工程师.E -m a i l :982775815@q q.c o m 国家标准中,2010年以后实施的‘平板玻璃工业大气污染物排放标准“(G B 26453-2011㊁G B 29495-2013)到2023年后实施的‘玻璃工业大气污染物排放标准“(G B 26453-2022)中规定,一般地区N O x 由700m g /N m 3降低至400m g /N m 3,S O 2由400m g /N m 3降低至200m g /N m 3,粉尘由50m g /N m 3降低至30m g/N m 3,重点地区更加严格[1,2]㊂地方标准中,以山东省地方标准为例,2010年以后实施的‘建材工业大气污染物排放标准“(D B 37/2373-2013)到了2018年以后实施的‘建材工业大气污染物排放标准“(D B 37/2373-2018)中规定,一般控制区N O x 由500m g /N m 3降低至200m g /N m 3,S O 2由300m g /N m 3降低至100m g /N m 3,粉尘由30m g /N m 3降低至20m g/N m 3,重点控制区也更加严格[3]㊂由此看出,无论国家还是地方,对于玻璃行业大气污染物的排放要求正在逐步完善,控制更加精确㊂玻璃窑炉废气除了常见的N O x ㊁S O 2㊁粉尘3种污染物之外,对于氨逃逸的排放也逐渐纳入监测监管范围内,排放限值也由最初的10ˑ10-6降低到8m g /N m 3以下㊂烟气治理中去除N O x 的原理为脱硝氧化还原反应,有S C R (选择性催化还原技术)脱硝和S N C R (选择性非催化还原法)脱硝2种工艺㊂玻璃窑炉废气治理方案中,S N C R 工艺无法满足行业排放要求,因此主要采用S C R 脱硝工艺技术,其化学反应方程式[4]如下:121建材世界 2023年 第44卷 第5期主反应2N O +2N H 4OH +1/2O 2ң催化剂2N 2+5H 2O (1)2N O 2+2N H 4OH ң催化剂2N 2+5H 2O +1/2O 2(2) 可以看出,氨的过量使用会发生副反应,生成硫酸铵及硫酸氢氨等产物,副产物具有粘性和腐蚀性,会影响后续设备的使用寿命,同时多余的氨气排放到大气中,会进一步造成污染,因此国家及地方将氨逃逸纳入实时监测及控制范围㊂在一般的烟气治理系统运行过程中,N O x 与氨的氧化还原反应,受到反应温度㊁催化剂用量㊁氨耗量㊁氨与烟气的混合程度及烟气进入各个反应器的均匀程度等诸多因素的影响,往往会出现为了降低脱硝出口N O x 浓度而过量喷氨,从而导致氨逃逸过大的情况㊂玻璃行业存在其特殊的窑炉换火需求,一般分为两个火向,两火切换一般间隔20m i n ,燃烧工况会随着换火而发生剧烈变化㊂每向火平稳燃烧时的燃烧工况也略有不同,因此在烟气治理系统中,玻璃窑炉的N O x 及氨逃逸相较于其他窑炉更加难以控制,所以就迫切需要专门针对玻璃行业的特殊性,寻找一个合适的工艺以求达到对喷氨的精准控制,从而实现N O x 及氨逃逸的双向稳定达标㊂1 国内玻璃行业氨逃逸现状玻璃窑炉换火时,N O x ㊁氧含量㊁烟气量等工况会发生剧烈波动,此时想要精准地控制N O x 就变得非常困难,由此会导致换火期间喷入的氨量过剩或者不足,过剩会导致氨逃逸超高,不足将导致N O x 超标㊂另外,在喷氨压力等变化时,喷氨流量也会有所波动,加大了N O x 及氨逃逸超标的风险㊂以往在N O x 排放标准要求在700m g /N m 3或者400m g /N m 3以下时,N O x 控制可调范围较大,喷氨量无需过度精准,因此氨逃逸能够满足8m g /N m 3以内㊂当前,多数地区要求N O x 排放标准为200m g /N m 3以下,还有地区要求在100m g /N m 3以下,在此超低排放形式的重压下,玻璃企业为避免因N O x 超标而造成的环保处罚会喷入大量的氨,氨逃逸也就超标严重㊂随着国家及地方对于氨逃逸的管控,过量喷氨将成为过去时㊂2 解决方法对比根据S C R 脱硝反应原理以及脱硝系统运行的各个环节要求,一般从以下几点着手解决N O x 和氨逃逸的控制问题:1)在喷氨点后段一定距离的烟管道内设置静态混合器:静态混合器一般设置2台,烟气经过静态混合器时,受到静态混合器的阻挡,气流方向发生改变㊁搅动,从而使得烟气中的N O x 与喷入的氨能够更好地混合,提高混合的均匀性㊂2)加大脱硝反应器的尺寸:脱硝反应器加大后,同量的烟气经过脱硝反应器时,流速降低,从而增加了烟气在脱硝反应器中的停留时间,延长了N O x 与氨的反应时间,可提高其反应效率㊂3)增加脱硝催化剂的使用量:S C R 脱硝反应是在钒钛系催化剂的作用下才能够发生氧化还原反应的,催化剂越多,反应越充分㊂目前国内外玻璃行业所用的大多是蜂窝式催化剂,其表面积受到蜂窝数量的影响㊂为提高烟气与催化剂的接触面积,可适当增加催化剂的用量,以此提升脱硝效果㊂4)针对2个不同的火分别对应2个喷氨量:同一座玻璃窑炉,2个不同的火燃烧产生的N O x 不同,甚至同一个火不同时间燃烧所产生的N O x 也不同,这是因为玻璃窑炉燃烧大多采用空气助燃,空气的密度㊁温度㊁氧含量等不同,都会影响到燃烧结果㊂因此,针对不同的火,分别对应喷氨量,N O x 高的火,加大喷氨量,N O x 低的火,减少喷氨量㊂经过多年的实践经验发现,上述方案均无法稳定㊁高效的达到N O x 超低排放的同时氨逃逸稳定低于8m g/N m 3的要求㊂3 氨逃逸的精准控制方案为解决前述问题,结合多个项目㊁多种工艺的实际运行情况,从多角度出发,总结出一种能够精准匹配221建材世界 2023年 第44卷 第5期N O x 浓度的波动并可进行实时调节喷氨量的方法,实现了在稳定控制N O x 的同时,又大大降低了氨逃逸的目标㊂3.1 氨逃逸控制原理介绍理论上N O x 与氨发生氧化还原反应的氨氮摩尔比为1ʒ1㊂当氨氮摩尔比大于1ʒ1时,会出现氨逃逸;当氨氮摩尔比小于1ʒ1时,会导致N O x 超标㊂因此在N O x 波动时,喷氨量应随之调整㊂玻璃窑炉换火时,燃烧枪熄灭,助燃风进行吹扫,氧含量较高,此时烟气中折算出的N O x 浓度会出现波峰值,在波峰时应加大喷氨量;同时也因为燃烧枪的熄灭,助燃风燃烧不充分,换火过程的后期,窑炉燃烧产生的N O x 浓度较低,出现波谷值,此时应大量减少喷氨量;当燃烧枪重新点火后,N O x 浓度缓慢上升至正常值,此时喷氨量也应与之匹配,呈缓慢上升趋势㊂同理,后续稳定燃烧时,如N O x 发生轻微波动,喷氨量也应随之调整,若喷氨量的调整曲线与N O x 的波动曲线能够吻合时,则可大大减少因某个时间段氨氮摩尔比严重高于1ʒ1而导致的氨逃逸超标㊂3.2 喷氨控制逻辑1)读取窑炉换火时间,以换火时间节点为基准,调节喷氨量㊂2)读取脱硝入口N O x 实时浓度,根据脱硝入口N O x 实时的变化,调节喷氨量㊂3)将窑炉每个火的20m i n 拆分为多个时间段,每个时间段对应1个喷氨量㊂4)根据脱硝入口N O x 实时浓度的变化规律,再行自动调节各个时间段内的喷氨量,精准匹配N O x 波动曲线,见图1㊂3.3 应用数据该玻璃窑炉烟气治理系统采用陶瓷滤管一体化脱硫脱硝除尘工艺,系统运行高效稳定,运行费用低,窑炉烟气参数如表2所示㊂喷氨控制系统加以融入完善后,通过现场C E M S 监测㊁氨逃逸监测以及氨气物料消耗的分析,氨逃逸指标得到良好控制,物料消耗得到大幅降低,结果如表3~表5所示㊂表2 窑炉烟气参数燃料类型天然气备用燃料油烟气量/(N m 3㊃h-1)100000~120000湿基烟气温度/ħ340~380发电锅炉出口基线粉尘浓度/(m g㊃N m -3)300~500d r y ,8%O 2基线N O x 浓度/(m g ㊃N m -3)2200~2700d r y ,8%O 2基线S O 2浓度/(m g ㊃N m -3)300~1500d r y ,8%O 2目标粉尘浓度/(m g㊃N m -3)5d r y ,8%O 2目标N O x 浓度/(m g ㊃N m -3)100d r y ,8%O 2目标S O 2浓度/(m g ㊃N m -3)50d r y ,8%O 2氨逃逸/(m g㊃N m -3)5d r y ,8%O 2烟气含氧量/%9~13干基321建材世界 2023年 第44卷 第5期表3脱硝进出口N O x浓度对比(喷氨控制程序应用前后)序号应用前进口N O x浓度/(m g㊃N m-3)出口N O x浓度/(m g㊃N m-3)应用后进口N O x浓度/(m g㊃N m-3)出口N O x浓度/(m g㊃N m-3)换火时间/m i n12450522432750 22520552561712 3334023533101033 4112541103584 52300422326695 62430452448626 725706725577314 824908324696920 925653925517622 1026457526128123表4脱硝出口氨逃逸浓度对比(喷氨控制程序应用前后)序号应用前出口氨逃逸浓度/(m g㊃N m-3)应用后出口氨逃逸浓度/(m g㊃N m-3)换火时间/m i n18.691.050 210.231.242 313.911.723 411.450.984 513.041.515 69.760.776 714.771.8314 818.251.2120 916.320.9322 1014.772.1523表5氨气用量对比(喷氨控制系统应用前后)序号应用前进口烟气量/(N m3㊃h-1)进口N O x浓度/(m g㊃N m-3)氨气用量/(m3㊃h-1)应用后进口烟气量/(N m3㊃h-1)进口N O x浓度/(m g㊃N m-3)氨气用量/(m3㊃h-1)备注1113565245884115421242269日均值2112184250791111065248773日均值3112387249194110030252371日均值4109976243387111086246977日均值5111235253989109674250163日均值6112698260785108859263872日均值7110246238897112007234674日均值由表5可知,喷氨控制程序应用后氨气用量日均值明显下降㊂(下转第132页) 4213标准修订的意义综上可知,对现行国家标准G B/T25182 2010的修订是必须且必要的,这将有利于提升和保证预应力孔道灌浆剂产品的质量,从而满足设计和施工的要求,保证预应力结构工程的质量,以适应当前我国预应力孔道灌浆的发展水平,使预应力孔道灌浆剂真正发挥出应有的性能优势㊂而且该标准的修订,符合建筑材料高性能化㊁绿色化方向的总体战略要求,有利于淘汰落后的技术,吸纳先进的技术内容,与相关标准保持协调,实现我国预应力孔道灌浆剂产品质量和整体水平的提高㊂参考文献[1]张舒,杨杰,宋普涛,等.缓凝剂种类及掺量对高温环境用预应力孔道压浆料性能的影响[J].新型建筑材料,2022,49(12):67-70.[2]张鹤译.矿物掺合料对压浆料性能研究[J].水利科学与寒区工程,2020,3(1):29-32.[3]王甲春,黄国新,钟哲伦,等.预应力混凝土压浆料流变性能测试[J].硅酸盐通报,2017,36(10):3527-3530.[4]程平阶,宋小婧,李北星,等.塑性膨胀剂对预应力孔道压浆料体积变形与亚微观结构的影响[J].硅酸盐通报,2014,33(6):1329-1335.[5]逄鲁峰,庞伟琪,张健壮,等.负温公路用压浆料的研究与工程应用[J].新型建筑材料,2022,49(4):39-43.[6]孙玉龙,霍曼琳,陈晓松.负温铁路用预应力孔道压浆料的试验研究[J].新型建筑材料,2020,47(9):123-126.[7]李浩浩.高原地区预应力孔道压浆料自发热配合比试验研究[D].长沙:湖南科技大学,2019.[8]孔祥赟.低负温型管道压浆料工艺性能研究[J].居舍,2017(28):24.[9]朱清华,费伟全,谢松.低负温型管道压浆料工艺性能研究[J].混凝土与水泥制品,2017(4):88-90,94.(上接第124页)4结论a.陶瓷滤管一体化脱硫脱硝除尘系统运行后,出口污染物排放浓度N O x<100m g/N m3,S O2< 50m g/N m3,粉尘<10m g/N m3,均达到超低排放标准㊂b.喷氨控制系统应用后,氨逃逸<4m g/N m3,完全满足了最新的山东省地方标准8m g/N m3以下的要求㊂c.总排口N O x得到了更加稳定的控制,大幅减少了波峰波谷的波动范围,降低了N O x小时均值超标的风险㊂d.氨逃逸大幅下降,且控制稳定㊂e.氨气消耗量明显降低㊂f.随着该系统的长期稳定运行,为企业解决了超低排放的稳定性问题,减少了物料消耗,降低了运行成本㊂该氨逃逸精确控制系统在山东省乃至全国首推并给出完美成果,树立了行业标杆,取得了良好的社会效益和经济效益,为行业及环境的良性发展助力㊂参考文献[1] G B26453-2011,平板玻璃工业大气污染物排放标准[S].[2] G B29495-2013,平板玻璃工业大气污染物排放标准[S].[3] D B37/2373-2018,建材工业大气污染物排放标准[S].[4]苏毅,张唯,孙佩石,等.N O x废气的生化处理技术[J].化工环保,2004,24(z1):154-156.231。

浅谈通过改变采样方式降低氨逃逸的故障率摘要：随着环保要求的不断提高，国家对于燃煤电厂脱硫脱硝要求监管更加严格。

因此，运行人员对SCR的反应效率应重点进行监视，对喷氨量的调整应更加严谨，运行人员要更好的控制逃逸氨的含量，对氨逃逸检测系统的测量准确度提出了更高的标准，这就要求氨逃逸必须通过技改改变安装环境降低故障率，保障锅炉SCR系统数据准确、运行稳定。

关键词：氨逃逸；抽气；取样引言某热电公司№1-№4炉共安装8套英国仕富梅氨逃逸，其直接安装在烟道上，通过发射接收（R/S）单元安装在烟道一侧（对角安装原位式）或两侧，激光通过发射端窗口进入烟道，被接收端反射或接收后，进入分析仪（下图）。

发射光通过烟气时对NH3的吸收信息保留在光信号中，即形成吸收光谱，通过对吸收光谱的分析最终得到NH3的浓度信号，但是正因仪表安装与就地，造成仪表主板因高温故障率较高，不能很好为生产保驾护航。

1、脱硝原理分析---氨逃逸的重要性目前，某热电公司烟气脱硝方法是催化还原法（SCR）烟气脱硝技术。

选择性催化还原法（SCR）采用液氨、尿素和氨水，烟气脱硝装置运行时应控制加入最优化量的氨，既要保证能最大程度的脱除NOX，又只允许最小限度的氨逃逸。

注入过量的氨不仅会增加腐蚀，缩短SCR催化剂寿命，还会污染烟尘，增加空气预热器中氨盐的沉积，以及增加向大气的氨排放。

特别是铵盐――硫酸氢胺（ABS）的形成，ABS在3温度降低时，会吸收烟气中的水分，形成腐蚀性溶液，会堵塞催化剂，造成催化剂失活（即失效）。

烟气经过空气预热器时，在热交换表面会形成ABS，并产生沉积，降低空气预热器的效率。

氨逃逸量的准确测量具有重要意义，对SCR出口的氨逃逸量监测并控制在2―3（ppm），可延长空气预热器检修周期及催化剂更换周期。

在烟气脱硝装置性能验收试验中，氨逃逸浓度是主要性能指标之一。

所以一方面为了保证脱硝出口氮氧化物量降低，同时保证不过量喷氨，所以测量准确具有代表性的氨逃逸对于喷氨控制非常的重要，对于系统长期稳定运行，以及系统经济节能非常的重要。

控制烟气氨逃逸的措施及效果浅析摘要目前国内垃圾电厂普遍采用SNCR烟气脱硝装置来减少NOX气体排放，在实际的运行过程中，因多种原因易导致氨水反应效率降低和氨逃逸率增加，结果导致飞灰固化车间氨味较重，环保物资浪费，烟气指标异常等现象；如果氨逃逸量过大容易在烟气分析仪取样管末端或滤网处生成硫酸铵盐，容易堵塞取样管和滤网，如果进入到取样装置气室有可能会对气室造成腐蚀甚至影响烟气分析仪测量的稳定性。

下面结合脱硝系统工艺及运行期间发现的问题、解决方法进行介绍，分享控制氨逃逸的措施及效果。

关键词烟气脱硝；氨逃逸；设备安全；运行经济性1 SNCR脱硝系统原理SNCR脱硝技术即选择性非催化还原（Selective Non-Catalytic Reduction，以下简写为SNCR）技术，是一种不用催化剂，在850～1100℃的温度范围内，将含氨基的还原剂（如氨水，尿素溶液等）喷入炉内，将烟气中的NOX还原脱除，生成氮气和水的清洁脱硝技术；在合适的温度区域，且氨水作为还原剂时，其反应方程式为：4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O；当温度过高时，也会发生如下副反应：4NH3+5O2→4NO+6H2O2 SNCR脱硝系统介绍某公司配置2*300T/D机械炉排焚烧炉，脱硝系统采用SNCR工艺，还原剂采用20%溶度的氨水，该系统为上海泰欣环保工程有限公司设计产品；每台焚烧炉第一烟道各有8个氨水喷枪孔，1#炉采用上、中、下三层交错布置：上层位于28.6米处，有2个喷枪孔；中层在25.8米处，有3个喷枪孔；下层位于23米处，有3个喷枪孔。

2#炉采用两层交错布置：上层在25.8米处，有4个喷枪孔；下层位于23米处，有4个喷枪孔。

每台焚烧炉配有六个喷枪，运行人员可根据焚烧工况、NOX指标排放等情况调整喷枪投入位置及数量。

3 氨逃逸大原因分析（1）在高温条件下，氧气能与氨反应直接生成氮氧化物，这也是对脱硝效率影响最大的，而且随着温度增加，反应速率增加很快。

脱硝氨逃逸的原因、危害、解决措施1.脱硝氨逃逸的原因妖逃逸是影响SCR系统运行的一项选要参数，实际生产过程中通常是多于理论量的氨到达反应器，反应后在烟气下游多余的氨称为氨逃逸，氨逃逸是通过单位体积内获含出来表示的.为了达到环保要求，往往需要一定过量的红,所以也对应着会有一个合适的氨逃逸值，该值设计为不大于5ppM,但是往往实际运行中偏大，主要有以卜.因素：(1)每只宏喷枪喷翅流量分布不均，烟气中存在斌水局部分布不均，烟气流速不均匀，各喷枪出口的喷氨量差异较大，浓度高的地方氮逃逸相时高一些。

(2)烟气温度，反应温度过低，NOX与氨的反应速率降低，会造成NM的大被逃逸，但是，反应温度过高，熨又会额外生成N0.如果温度过高过低达不到反应效果，势必增加氨逃逸。

(3)催化剂堵塞，脱硝效率下降，为了保持环保参数不超标,会喷更多的氨，这将引起恶性循环，催化剂同部堵塞、性能老化，导致催化剂各处傕化效率不同，为了控制出口参数，只能增加喷氨量，从而导致局部氨逃逸升高。

(4)雾化风量偏小，喷抢雾化不好，氨水与烟气不能充分混合，将产生大量的氨逃逸.(5)宏水浓度，宏水浓度配置，浓度∣⅞低无法受控，凭着感觉配置，就目前锅炉而言，基本上氨水浓度高，氨水调同开度过小，雾化不好易自关，导致氨逃逸高，操作难度大。

(6)燃烧波动时,SNCR入口烟气中的NoX浓度大幅波动,往往会加大喷纸量,机械地实现“达标排放”，过量的羽水，可导致氨逃逸增加I，直接危及炉后设备和系统安全运行.2.氨逃逸的危害脱除NoX的控制技术中，不论是选择性催化还原法(SCR)还是选择性非催化还原法(SNCR)在燃煤型发电厂，水泥厂等都得到了越来越多的广泛使用。

然而，无论是选择使用SCR法或是SNCR法，掌握好注射到NoX上的氨总量和对「注射分布的控制情况是达到小的圆逃逸率和.大的除NOX效率的关键所在。

过量的氨注射到整个管道或是管道的部分区域都会导致NH3的逃逸。