吊车梁例题

结构工程师设备经典练习题1. 题目一某建筑工地需要使用起重机吊装一根长达40米的大钢梁。

根据设计要求，大钢梁需要以45度的角度安放在工地上。

设起重机的起重能力为50吨，起重臂的长度为30米，钢梁的重量为20吨。

请回答以下问题： 1. 起重机是否能够满足将大钢梁顺利吊装到指定位置的要求？如果不能，请说明原因。

2. 如果起重机不能满足需求，你将如何解决这个问题？解答：1.起重机是否能够满足将大钢梁顺利吊装到指定位置的要求？根据题目所给条件，起重机的起重能力为50吨，起重臂的长度为30米，钢梁的重量为20吨。

我们需要计算起重机的起重能力是否能够满足将大钢梁顺利吊装到指定位置的要求。

首先，我们需要计算大钢梁的重心位置。

由于大钢梁的长度为40米，它在安放位置的中心位置可以通过计算得到：40米 * sin(45度) = 28.28米。

然后，我们需要计算起重机臂在水平方向上的力矩与大钢梁重心位置产生的力矩的平衡。

起重机臂在水平方向上的力矩为起重能力乘以臂长：50吨 * 30米 = 1500吨米。

大钢梁重心位置产生的力矩为重力乘以重心位置：20吨 * 28.28米 = 565.6吨米。

可以看出，起重机臂在水平方向上的力矩大于大钢梁重心位置产生的力矩，因此起重机能够满足将大钢梁顺利吊装到指定位置的要求。

2.如果起重机不能满足需求，你将如何解决这个问题？如果起重机不能满足需求，我们可以考虑以下解决方案： - 使用更大承载能力的起重机：如果工地上有更大承载能力的起重机可供选择，可以考虑使用更大的起重机来完成钢梁的吊装任务。

- 分段吊装：如果工地上没有更大承载能力的起重机，可以考虑将钢梁分成多段进行吊装，然后在地面上将各段钢梁进行拼接。

- 使用支撑结构：如果建筑工地周围有合适的支撑结构，可以考虑使用支撑结构来帮助吊装钢梁，减轻起重机的负荷。

以上是针对起重机无法满足吊装需求的一些可能解决方案，具体选择应根据实际情况进行评估和决策。

起重机操作证考试：安装起重工（技师）必看考点五1、问答?计算题：有一单梁起重机，梁长18m，在梁中间吊1个20kN的重物，如图所示，（1）试求梁中间截面上的内力？（2）若梁抗弯截面模量为W=400cm3，许用应力［σ］（江南博哥）=215N/mm2，请核算该梁是否安全？正确答案：（1）画出梁的受力计算图，如下图：由于荷载P作用在梁的中点。

故支座反力为：Ra=Rb=P/2=20/2=10kN在C点处截面上的弯矩：MC=RA×L/2=10×l03×18×l03/2=90N·mm（2）梁中应力：①在梁中间截面上的内力为90N·mm；②梁不安全。

2、单选考虑到起升机构起动或制动时产生的速度变化，将使设备和吊具产生惯性力，所以在计算载荷时要考虑（）。

A.稳定系数B.机械效益系数C.动载系数D.不均衡系数正确答案：C3、单选缆索起重机按装置形式，分固定式、（）和辐射式。

A、移动式B、自行式C、回转式正确答案：A4、单选为使钢丝绳在卷扬机卷筒上能顺利排列，卷扬机前第一个导向滑轮与卷筒轴线间距应大于卷筒长度的（）。

A、5倍B、10倍C、15倍D、20倍正确答案：D5、单选运输超重、超宽设备时，应（）以及时检查设备垫点有无移动，捆绑有无松弛。

A.派人跟车监视B.要司机注意C.上下坡时注意D.转弯曲检查正确答案：A6、单选桅杆在使用时，严禁在（）级以上的风速下进行吊装。

A、4B、5C、6D、7正确答案：C7、单选用拖车拖运物件时，物件的重心应放在拖板（）位置。

A、中心B、前方C、后方正确答案：A8、单选对缆索起重机起重小车越靠近支柱，爬坡角度（）。

A、越小B、越大C、一定正确答案：B9、单选钢丝绳的钢丝破断拉力在公称抗拉强度为1700Mpa时，其近似估算方法为（）。

A、Sb=428d2B、Sb=474d2C、Sb=520d2D、Sb=566d2正确答案：C10、单选一个网络图中（）的说法是正确的。

1设计资料简支起重机梁，跨度为12m，工作吊车有两台，均为A5级DQQD 型桥式起重机，起重机跨度L=10.5m，横行小车自重g=3.424t。

起重机梁材料采用Q235钢，腹板与翼缘连接焊接采用自动焊，自动梁宽度为1.0m。

最大轮压标准值FK=102kN.起重机侧面轮压简图如下：1.内力计算(1)两台起重机作用下的内力。

竖向轮压在支座A产生的最大剪力，最不利轮位只可能如下图所示：由图可知：243.53KN )3.635.01(12121102KN V K.A=++⨯⨯=即最大剪力标准值243.53KN.V kmax = 竖向轮压产生的最大弯矩轮压如图所示:最大弯矩在C 点处，其值为mm a 800102316501024050102=⨯⨯-⨯=KN 2.631120006400KN 0213R A =⨯⨯=m KN 38.31605.4102KN -4.6KN 2.631M K C ⋅=⨯⨯=计算起重机梁及制动结构强度时应考虑油起重机摆动引起的横向水平力，产生的最大水平弯矩为：()kNngQ M yk 2.3238.63148.9270.14424.312.038.631%12=⨯⨯+⨯=⨯+⨯= (2) 一台起重机作用下的内力最大剪力如图所示：169.6kN )21(7.951/12kN 021V K1=+⨯⨯=最大弯矩如图所示：kN 8.48124.988kN 0212R A =⨯⨯= m kN 0.234m 988.4kN 8.48M kc1⋅=⨯=在C 点处的相应的剪力为：kN 8.48R V A K C1==计算制动结构的水平挠度时应采用由一台起重机横向水平荷载标准值Tk （按标准规范取值）所产生的挠度：()kN kN n g Q T k 2.548.9270.14424.312.0%12=⨯+⨯=+=水平荷载最不利轮位和最大弯矩图相同，产生的最大水平弯矩m kN m kN M yk ⋅=⋅⨯=56.211022.50.4231（3）内力汇总，如下表A1-A5的软钩起重机，动力系数为1.05，起重机荷载分项系数为1.4，恒荷载分项系数为1.2 3. 截面选择钢材为Q235，估计翼缘板厚度超过16mm ，故抗弯强度设计值为2205mm N f =;腹板的厚度也不超过16mm ，故抗弯强度为2125mm N f V =.(1）梁高h 。

十四、吊车梁的设计与验算吊车梁跨度L=6m ，无制动结构，钢材采用Q235，焊条采用E43系列，吊车梁资料如下：吊车采用LH 型的15t 中级电动葫芦桥式吊车，查《实用建筑结构荷载手册》知：桥架宽度B=4.716m ，轨道中心至吊车外端距离b=165㎜，主梁底面至轨面距离为H 2=720㎜，轨道至起重机顶距离为H=1.43m ，大车轮距K=4.0m ，小车Q 1=3t ，大车Q=18.8t ，最大轮压P max =141KN 。

1、吊车荷载计算吊车竖向荷载动力系数05.1=α，可近似轮压乘荷载增大系数β=1.03吊车荷载分项系数4.1=Q γ，软钩吊车取10.0=η则：竖向计算轮压：KN P P mzx Q 49.2131414.103.105.1=⨯⨯⨯==αβγm KN L M ⋅===65.28462maxKN L a LP V c 33.1426)13(49.2132)2(2=-⨯⨯=-∑=（2） 吊车梁的最大剪力：KN L a L P P V c 65.2846)46(49.21349.213)(1max =-⨯+=-+= （3） 计算强度时吊车梁的最大水平弯矩：m KN M P T M c T ⋅=⨯==80.1665.28449.2136.12max（4） 吊车梁竖向荷载标准值作用于下最大弯矩（求竖向挠度用）：m KN Y M M Q X ⋅=⨯=⋅=64.1934.105.165.284max α 3、截面选择（1）按经济要求确定梁高2/215mm N f = 36max 15802151065.2842.12.1cm f M W =⨯⨯==所需经济梁高度：cm W h 553015803.7303.733=-=-=（2）按刚度要求确定梁高：容许相对挠度取，故750=⎥⎦⎤⎢⎣⎡υl 。

[min6.0⨯=f h 采用h w 700=(3) h t w w 37=+=（4f h v t v w w 2.1max ==采用h 700=截面特征：14300A +⨯=mm y 6.30813028)514676(10300)142/676(86767143300=++⨯⨯++⨯⨯+⨯⨯=12103006.3011433012143304.43867612676832323⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯=x I4621039.10844.38610300mm ⨯=⨯⨯+366105139.36.308/1039.1084mm W a x ⨯=⨯= 366107705.24.391/1039.1084mm W b x ⨯=⨯=上翼缘对Y 轴惯性矩：463109265.411233014mm I y ⨯=⨯=366102541.0165/109265.41mm W c y ⨯=⨯= 4、强度验算 （1）、正应力： 上翼缘226666max ./215/1.147102541.01080.16105139.31065.284mm N mm N W M W M c y t a x c <=⨯⨯+⨯⨯=+=σ 可以。

吊车梁最大弯矩点内力计算1．计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为动力荷载，首先应确定求各内力所需吊车荷载的最不利位置，再按此求梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力，以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩M T（当为制动梁时）或在吊车梁上翼缘的产生的局部弯矩M H（当为制动桁架时）。

2．常用简支吊车梁，当吊车荷载作用时，其最不利的荷载位置、最大剪矩和剪力，可按下列情况确定：(2)两个轮子作用于梁上时（图8-4）最大弯矩点（C）的位置为：a2= a1/4最大弯矩为：（8-6）最大弯矩处的相应剪力为：（8-7）(2)三个轮子作用于梁上时（图8-5）最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-8）最大弯矩处的相应剪力为：（8-9）(3)四个轮子作用于梁上时（图8-6）最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-10）最大弯矩处的相应剪力为：（8-11）当时最大弯矩及其相应剪力均与公式（8-10）及公式（8-11）相同，但公式中的应用代入（4）六个轮子作用于梁上时（图8-7）：最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：（8-12）最大弯矩处的相应剪力为：（8-13）当及时，最大弯矩点（C点）的位置为：其最大弯矩及相应剪力均与公式（8-12）及公式（8-13）相同，但公式中的应用代入（5）最大剪力应在梁端支座处。

因此，吊车竖向荷载应尽可能靠近该支座布置（图8-4b）至图8-7b），并按下式计算支座最大剪力：(8-14)式中n—作用于梁上的吊车竖向荷载数。

选择吊车梁截面时所用的最大弯矩和支座最大剪力，可用吊车竖向荷载作用下所产生的最大弯矩和支座最大剪力乘以表8-2的（为考虑吊车梁等自重的影响系数）值，即(8-15)(8-16)3.吊车横向水平荷载作用下，在水平方向所产生的最大弯矩，可根据图8-4（a）至图8-7(a)所示荷载位置采用下列公式计算：当为轻、中工作制（A1-A5）吊车梁的制动梁时，(8-17)当为重级或特重级工作制（A6-A8）吊车梁的制动梁时，(8-18)（2）吊车横向水平荷载作用下制动桁架在吊车梁翼缘所产生的局部弯矩可近似地按下列公式计算（图8-8）：当为起重量Q≥75t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时(8-19)当为起重量Q≥75t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时(8-20)当为起重量Q≤50t的轻、中级工作制吊车的制动桁架时(8-21)当为起重量Q≤50t的重级工作制（特重级不受起重量限制）吊车的制动桁架时(8-22)。

1自行式起重机的优缺点有哪些？
2 某车间柱的牛腿标高为7.2m，吊车梁长为6m，高为0.8m，起重机停机面标高为—0.3m，吊车梁吊环位于距梁端0.3m处位置。

假定吊索与水平面夹角为45°，试计算吊车梁的起重高度。

3 柱子采用单机起吊时，按柱身运动的特点分为哪两种？分别有何优缺点？
4 在所在地区找一个正处于主体结构施工的工程项目，完成以下内容：
（1）该工程项目是民用的还是工业的？是单层还是多层建筑？是建筑物还是构筑物？是钢筋混凝土还是钢结构？是小型构件吊装还是大型结构安装？是单机作业还是双机同时作业？请对该工程项目做一简单介绍。

（2）该工程施工时，采用了哪些吊装设备?
（3）简单叙述一下该工程中所采用的吊装工艺。

（4）上传几张该工程在进行吊装作业时的照片或视频。

5当柱平放起吊抗弯强度不足时，柱的绑扎起吊方法应采用（）。

• A.旋转法
• B.滑行法
• C.斜吊法
• D.直吊法
6柱的校正包括（）的校正。

• A.标高
• B.平面定位轴线
• C.强度损失
• D.垂直度。

吊车梁专题设计（吊车梁设计）吊车梁系直接承受吊车荷载的承重结构，是厂房上部的重要结构之一。

水电站厂房内大多采用电动桥式吊车水电站吊车具有以下特点：a.吊车起吊容量大。

在大中型水电站厂房中，吊车容量常达百吨以上。

b.吊车工作间歇性大。

水电厂吊车只是在机组安装和大修时才起吊最重件（一般为发电机连轴转子），所以吊车在最大负荷工作的机会不多。

c.操作速度缓慢。

吊车运行速度和起吊速度均较缓慢。

d.水电厂吊车大多为软钩，轮压的动力系数较小，对结构受力有利。

吊车梁的设计包括内力计算，配筋计算，抗扭计算等。

1.吊车梁荷载吊车梁的荷载包括自重、钢轨及附件重、吊车荷载等。

前两项是固定不变的均布荷载，后一项是移动的集中荷载。

吊车在吊车梁上运动产生三个方向的动力荷载：竖向荷载、横向水平荷载和沿吊车梁纵向的水平荷载。

吊车梁的竖向荷载标准值应采用吊车最大轮压或最小轮压。

在计算吊车梁及其连接强度时吊车竖向荷载应乘以动力系数。

对悬挂吊车（包括电动葫芦）及工作级别A1~A5的软钩吊车，动力系数可取1.05；对工作级别A6~A8的软钩吊车、硬钩吊车和其他特种吊车，动力系数可取为1.1。

本次设计中取动力系数为1.1。

吊车的横向水平荷载由小车横行引起，其标准值应取横行小车重量与额定起重量之和的下列百分数，并乘以重力加速度，对于软钩吊车：当额定起重量不大于10吨时，应取12%；当额定起重量为16~50吨时，应取10%；当额定起重量不小于75吨时，应取8%。

本次设计中取8%。

纵向水平荷载是指吊车刹车力，其沿轨道方向由吊车梁传给柱间支撑，计算吊车梁截面时不予考虑。

2.吊车梁的形式吊车一般设计成简支梁，传力明确，构造简单，施工方便。

吊车梁设计成连续梁固然可节省材料，但连续梁对支座沉降比较敏感，因此对基础要求较高。

本次设计采用T形截面吊车梁，纵向、横向刚度均较大，抗扭性能较好，便于固定钢轨和有较宽的检查走道，起重量较大或中等的吊车梁宜采用这种T形截面。

第一章 吊车梁设计2.1 荷载的计算 2.1.1 最大轮压的计算由《钢结构设计手册》中吊车资料可知，其最大轮压为13.9吨，最小轮压为6.65吨，则根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中5.1.1之规定可知：竖向荷载标准值为.max 139k p kN = ,m i n 66.5k p k N = 又根据《建筑结构荷载规范》5.3.1之规定取吊车荷载动力系数α=1.05，则吊车竖向荷载设计值为：max .max 1.4k p p =α=1.4⨯1.05⨯139=204.33kNmin .min 1.4 1.4 1.0566.597.55k p p kN α==⨯⨯=2.1.2 横向荷载设计值由吊车资料可知吊车额定起重量为10吨，小车重量为8.2吨，且吊车工作制为A5级，为轻级工作制，因此每个轮上的横向荷载标准值为：1(`)4k H Q Q g ξ=+由《建筑结构荷载规范》5.1.2之规定知ξ=0.12，则：10.1210(108.2)10 5.464k H kN =⨯⨯⨯+⨯=则其设计值为： 1.4 1.4 5.467.64k H H kN ==⨯=2.2 内力计算由于本厂房有两台10t 吊车，设计时取最不利情况设计。

吊车最大轮压标准值及轮距如图所示。

吊车梁两端设计为铰接， L=7.5m 。

一台吊车的最大轮压标准值示意图2.2.3 一台吊车荷载作用下的内力（2个轮子时）一台吊车两个轮压时的计算简图（1）吊车梁的最大弯矩及相应的剪力2.max292(3.750.8875)207.057.5c k MkN m ωβ⎡⎤⨯⨯-=⨯=⋅⎢⎥⎦⎣最大弯矩处的相应剪力值为：392(3.750.8875)72.337.5c k V k N ωβ⎡⨯⨯-⎤=⨯=⎢⎥⎦⎣（2）吊车梁的最大剪力 .m a x3.951.0392 1.03921144.677.5c k i p V b p kN l ⎡⎤⎛⎫=∑++⨯⨯=⨯⨯+= ⎪⎢⎥⎦⎝⎭⎣（3）由水平荷载产生的最大弯矩和剪力3207.054.46135.24 1.03ky M kN m ⨯==⋅⨯3144.673.12135.24 1.03ky H kN m ⨯==⋅⨯2.2.4 两台吊车荷载作用下的内力（2个轮子时） （1）.max 168.2c k M kN m =⋅.m a x48.45c k V k N= （2）.max 94.76k V kN =（3）3168.23.62135.24 1.03ky M kN m ⨯==⋅⨯394.762.04135.241.03ky H kN m ⨯==⋅⨯ 则根据以上吊车计算汇总所需内力表：吊车计算汇总表吊车台数 轮压数 .max k Mmax M.maxky M .maxy M,max k V max V ky H y H一台2283.51 416.76 4.04 5.656 208.7 305.86 2.97 4.16 1268.44394.63.835.362143.17210.46 2.04 2.862.3 截面选择取吊车梁为单轴对称工字型截面600300200816⨯⨯⨯⨯，如图：吊车梁截面示意图2.3.1毛截面特性23001620016(60032)812544A mm =⨯+⨯+-⨯=020*********(60032)(60032)8600/2337.2512544y mm ⨯⨯+⨯⨯-+-⨯⨯==32323244118(60032)(60032)8(600/2337.25)121213001630016(6008337.25.18)2001620016(337.258)1278704.8910x I mm =⨯⨯-+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯--+⨯⨯+⨯⨯-=⨯233830016(6008364.18)(60016337.25)21466.3410S mm =⨯⨯--+--⨯=⨯433max 78704.89102995.410600337.25x x I W mm y ⨯===⨯-2.3.2 净截面特性212544221.51611856n A mm =-⨯⨯=()()()30021.52166008200168600328600/2322.4611856no y mm -⨯⨯⨯-+⨯⨯+-⨯⨯==323232641(30021.52)16(30021.52)16(6008121322.46)8(60032)(60032)8(600/2322.46)1212201620016(322.468)12739.7910nx I mm =-⨯⨯+-⨯⨯⨯--+⨯⨯-+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-=⨯ 633nx739.79102815.56610mm W⨯==⨯上600-337.25633739.79102193.5910mm 337.25nxW⨯==⨯下上翼缘对y 轴的特性：2300164800mm A =⨯=上2n 3444244433433mm 11630036001012360010221.516903042.72103042.7210202.851015036001024010150y ny ny y A I mm I mm W mm W mm =⨯⨯=⨯⨯=⨯=⨯-⨯⨯⨯=⨯⨯==⨯⨯==⨯上（300-21.52）16=4112 2.4 强度验算 2.4.1 正应力按《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.1.1计算上翼缘正应力，由于吊车梁要进行疲劳验算，所以x γ、y γ均取1.0，则：662233416.7610 5.65610175.90/215/2815.56610202.8510y x ny nx M M N mm N mm W W σ⨯⨯=+=+=<⨯⨯上 下翼缘应力：6223416.7610189.99/215/2193.5910x nx M N mm N mm W σ⨯===<⨯下2.4.2 剪应力按《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.1.2计算，平板支座时：3322max 4305.86101466.341071.2/125/78704.89108v x w V S N mm f N mm I t τ⋅⨯⨯⨯===<=⋅⨯⨯ 2.4.3 腹板的局部压应力采用《钢结构设计手册》GB50017-2003中4.1.3之规定： 吊车轨道自重430N/m ，轨高140mm ，则：52505162140410z y R l a h h mm =++=+⨯+⨯= 集中荷载增大系数 1.0ψ=，F=P=204.33kN3221.0204.331062.3/215/8410c w z FN mm f N mm t l ψσ⋅⨯⨯===<=⋅⨯2.4.4 腹板计算高度边缘处的折算应力根据《钢结构设计规范》GB50017-2003中4.1.4规定：262.3/c N mm σ=6216416.7610(60016322.46)147.33/739.7910nx M y N mm I σ⋅⨯⨯--===⨯ 32max 4305.861030016(6008337.25)59.39/78704.89108w V S N mm I t τ⋅⨯⨯⨯⨯--===⋅⨯⨯ 由于c σ与σ同号，则1β取1.1。

双轮距吊车梁的计算一、荷载计算1、吊车梁自重及埋件重h=0.65hf=0.15b=0.25m bf=0.50m轨道及埋件每米重=0.71KN/m轻级动力系数= 1.10吊车G1= 5.29小车G2= 2.00重物G3=10.00T吊车跨度Lk=8.74m主钩至吊车梁轨道的极限距离l1=0.59m 一根吊车梁上的轮数m=2个吊车计G1= 6.35小车计G2= 2.40吨重物计G3=14.00梁重及埋件重P=46.68KN2、垂直轮压垂直轮压P=99.69KN吊车均布荷合计q=7.83KN/m3、横向水平力横向水平力T0= 4.02KN二、吊车梁的内力计算（一）垂直力作用1、弯矩计算P1=100KN P2=100KN 车距宽b= 1.8mL= 5.96m P=199KN X= 3.58m a=0.600满足a=0.600试算值X1= 2.68m X2= 4.48最大弯矩M max=275KN*m1、剪力计算最大剪力Q max=193KN（二）横向水平力作用下弯矩及剪力横向最大弯矩M max= 5.99KN*m横向最大剪力Q max= 2.01（三）扭矩计算竖向力偏心矩e1=0.02m轨道高度=0.18m e2=0.38mm T= 3.52KN*m三、吊车梁配筋计算（一）纵向配筋钢筋强度fy=310N/mm2 138抗弯纵向钢筋面积AS=1844抗扭纵向钢筋总面积An=138纵向钢筋总面积AS=1983mm2受压区As=292拉配筋d1=22mm根数n=3受拉筋d2=22根数n=3实配A s=2280.8满足压配筋d1=20mm根数n=2受拉筋d2=22根数n=0实配A s=628.32满足（一）配箍筋1.43满足安全系数K= 1.55截面应满足的条件为 1.54满足混凝土的轴心抗压强度fc=10N/mm2配单筋双层混凝土的抗拉强度f t= 1.1N/mm2 按计算配筋箍筋保护层a s=0.025m箍筋直径d=8mm满足筋距S=120mm 钢筋强度fy=210N/mm21、方法一抗扭单支箍的面积As=17.33抗剪单支箍的面积As=29.38配单支箍总面积As=46.71mm2实配单支箍总面积As=50.271、方法二受扭箍筋As t1=0.3823受剪箍筋Asv=25.37配单支箍总面积As=25.75mm2Wt=0.018m3βt=0.5000.146ζ= 1.38配单支箍实际总面积As=46.71FALSE三、吊车梁挠度验算0.24 吊车轮距K= 1.800m 横轴系数=0.302k1=0.040Bd= 1.01864E+14Bc=9E+139.93长期荷载Mc=34.78短期荷载Md=218.427M253KN*m fcmax=10.87不满足四、吊车梁裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径d=2.2cm平均裂缝间距lf=111mm计算受拉钢筋应力fy=222N/mm2裂缝宽度δfmax =0.246满足吊车梁正截面配筋计算公式砼f c=10N/m ㎡砼fc m=11N/m ㎡ 钢f g=310N/m ㎡梁高h=650mm梁宽b=250mm弯矩M =275KNm剪力V =193KN 370.989398.99365.625单筋承受弯矩Mumax=371KN配单筋截面条件满足梁高h 0=585满足FALSE1、单筋公式：保护层as=65mmh 0 =585a=1375b=-2E+06c=2.8E+08判别式=1E+12有解962208截面受压X =208A s=1844.43565梁高h 0=5850.540.612、双筋公式：拉保护层a s=65mm 压保护层as=65mm 00.544761.4370.989398.9872941A s 1=0受压A s 2=0受拉A s总=m㎡双筋承受弯矩Mu1=370.99剪力V =1933、斜截面配筋:配弯起筋直径d 弯=22mm弯筋角度a =45根数n=0箍筋面积As 剪=29.3805箍钢f g=210N/m ㎡箍筋直径ds 剪=6箍筋设计间距@ =120mm 支数n =2弯钢f g=310N/m ㎡砼f c=10N/m ㎡102.3750荷载剪力V=193荷载剪力V=截面有效h0=585mm 0.07f c*b*h0=######需配筋箍抗剪V=193满足总抗剪V=193满足。