锅炉性能测试ASMEPTC4_1与PTC4的应用比较

ASME规范与我国《锅规》在制造技术上的主要差异哈尔滨锅炉厂有限责任公司修晓英摘要：阐述了ASME规范与我国《锅规在制遗上的不同规定．从形为公差、捍接、拉验等方面进行了详细对比关键词：规范；焊接；锅筒(壳)：管子(道)；集箱ASME《锅炉及压力容器》规范是一部国际性规范，是国际上公认的投威性锅炉法规，它与我国《蒸汽锅炉安全技术监察规程》( 下简称《锅规》)的主要区别有以下几点：I 关于简体不圆度ASME规范《动力锅炉建造规则》PG．80 1规定，内压受压件：圆筒体锅简或锅壳简体的任何截面均应为圆形，最大平均直径与最小平均直径之差不得大于平均直径的1％。

同时PG．80 2规定，外压受压件：焊接式承受外压的圆筒形炉胆或其它圆筒形元件应滚轧至基奉上为几何圆形的形状，其上偏差和下偏差的最大值不得超过以下规定：①当元件外径太于6l0 mm时，最大允许偏差由ASME第1卷图PGg0确定}②当元件外径不大于610 mm时，最大允许偏差不应大于外径的1％我国的锅炉行业标准IB／T l609．93《锅炉锅筒制造技术条件》以及GB9222-88《水管锅炉受压元件强度计算》中规定高压锅炉锅筒的不圆度为不大于0 7％锅筒简伴同一截面最大内径与最小内径之差值(锅筒不圆度)见表1。

表I(mm)可以看出：高压锅炉拎、热卷糊造的锅筒不圆度不大于0 7％D 。

由于ASME规范和我国锅炉行业强度计算的强度裕量差异较大，材料安全系数不同，ASME规范偏于保守，另外也是为了便于对接，外压元件的强度计算公式按强度和稳定性两个要求取条件较差的，我国目前不考虑外压元件的不圆度问题，ASME规范过去把外压和内压元件的不圆度均规定为不大于1％。

1998年版起在这方面有了一个重要的修改，即把外压和内压区别对特，另给出外压元件不圆度允许偏差的共线图，可按外压元件的几何尺寸求得。

不考虑外压元件的不圆度，或把内、外压元件台用一个不圆度指标显然不合理同时，因外压元件厚壁与薄壁圆筒由于刚度不同，失效方式和计算公式也不同．因此所允许的不圆度也应不同。

收稿日期:　20030810作者简介:　孟勇(1975),男,工程师,1997年毕业于华北电力大学(北京),现在国电热工研究院电站运行技术中心从事锅炉性能试验研究工作。

AS ME PTC4.1计算循环流化床锅炉效率的基本方法孟　勇,吴生来(国电热工研究院,陕西西安　710032)[摘　要]　循环流化床锅炉由于脱硫剂的添加,使得其在效率计算方法上与普通煤粉炉有所区别,而作为性能考核依据的AS ME PTC4.1的效率计算部分没有考虑添加脱硫剂后发生煅烧和脱硫反应对锅炉效率的影响。

对此,提出了采用AS ME PTC4.1计算CF B 锅炉效率的基本方法,该方法可为CF B 锅炉性能考核时的效率计算提供参考。

[关键词]　CF B 锅炉;AS ME PTC4.1;掺烧石灰石;基本计算;热损失计算;锅炉效率[中图分类号]TK 212 [文献标识码]A [文章编号]10023364(2003)10005303 循环流化床(CF B )锅炉由于其燃料及脱硫剂多次循环反复地在炉内进行低温燃烧和脱硫反应,成为近年来备受重视的高效低污染清洁燃烧技术。

迄今为止,我国已有近100台CF B 锅炉投入商业运行,目前,引进国外技术的100MW 级CF B 锅炉在电力行业也相继投产。

由于脱硫剂的添加,CF B 锅炉效率计算方法与普通煤粉炉有所区别。

采用国外设计标准制造的锅炉,性能考核依据一般采用AS ME 标准,如一些新近投产和正在建设的440t/h CF B 锅炉在商务合同中签定以AS ME PTC4.1作为性能考核依据,但AS ME PTC4.1中效率计算部分没有考虑添加脱硫剂后发生煅烧和脱硫反应对锅炉效率的影响,因此,国电热工研究院同有关锅炉厂、发电厂及电力试验研究所,对如何用AS ME PTC4.1计算CF B 锅炉效率进行了认真讨论,提出一套采用AS ME PTC4.1计算CF B 锅炉效率的计算方法。

1　CFB 锅炉与普通煤粉锅炉效率计算的区别1.1　热损失项目使用AS ME PTC4.1标准考核锅炉效率,一般采用热损失法,输入热量仅考虑燃料的低位发热量,热损失项目包括:(1)干烟气带走的热损失;(2)燃料中氢燃烧生成水分引起的热损失;(3)燃料中水分带走的热损失;(4)空气中湿分带走的热损失;(5)未燃碳分热损失;(6)C O 未完全燃烧热损失;(7)辐射对流热损失;(8)未测量热损失。

ASME与RCC-M对核岛机械设备材料高温拉伸试验相应规定的对比分析姜伟【摘要】从高温拉伸试验设备、试样规格、试验过程和试验结果处理等方面对ASME和RCC-M规范中材料高温拉伸试验部分进行了对比和总结.结果表明:ASME和RCC-M规范采用了完全不同的试样规格,ASME更多考虑试样规格和试验温度对拉伸试验结果的影响,对试样的测量精度要求更高、保温时间更长;两者要求的加载速率范围相近,对试验结果的修约侧重点不同.【期刊名称】《理化检验-物理分册》【年(卷),期】2018(054)011【总页数】4页(P822-825)【关键词】核岛机械设备;高温拉伸试验;ASME;RCC-M;对比分析【作者】姜伟【作者单位】中国核动力研究设计院核电设备集成采购部,成都 610213【正文语种】中文【中图分类】TG115.5高温拉伸试验是在高于室温至规定温度范围内测定金属材料的一项或多项拉伸性能的试验，是获取金属材料力学性能最重要的试验方法之一，通过高温拉伸试验，可以了解材料在高温下的失效情况，是验证材料质量和设备安全可靠性的重要手段。

试验方法、试验设备、试样规格、试验过程等因素对拉伸试验的结果都有一定的影响。

目前国内核电行业广泛采用的法国RCC-M规范和美国ASME规范，对核岛机械设备材料高温拉伸试验有不同的规定，常见的有300，316，350 ℃高温拉伸试验[1-5]。

在监造的过程中，经常发现供应商在试验设备检定、试样规格选定、试验过程、结果判定等方面容易混淆ASME和RCC-M对高温拉伸试验的规定。

为了区分两个规范对材料高温拉伸试验的不同要求，深入理解标准规范，获得准确的试验数据，有效监督高温拉伸试验，笔者对ASME和RCC-M规范中的高温拉伸试验部分进行了对比和总结。

1 核岛机械设备的高温拉伸试验分析目前国内二代加M310型和三代华龙一号ACP1000型核岛机械设备分别采用法国RCC-M 2000版+2002补遗《压水堆核岛机械设备设计和建造规则》和RCC-M 2007版《压水堆核岛机械设备设计和建造规则》规范，三代AP1000型核岛机械设备采用美国ASME《锅炉及压力容器规范》1998版及至2000年的补遗规范。

无损检测技术在火力发电厂锅炉“四管”检验中的应用中图分类号：TM61 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2014）09（b）-0041-01火力发电厂锅炉“四管”分别是水冷壁管、过热器管、再热器管和省煤器管（有些高压锅炉是“三管”，无再热器），是锅炉设备中重要的承压组成部件。

“四管”检验常用的无损检测技术为超声波检测和射线检测，部分难检测到的部位还要用到磁粉检测和渗透检测技术。

超声波检测是焊缝检验的一种主要探伤方法。

其特点主要表现在：（1）数字检测仪小巧灵活，现场携带工作方便，检测速度快，成本低；（2）超声波探伤对于面积性缺陷如未焊透、未熔合、裂纹等的检测灵敏度高。

但对于体积性缺陷如气孔的检测灵敏度不如射线探伤，若缺陷不是相当大或密集的，就不能有足够的缺陷反射波而被漏检；（3）检测过程不能自动记录，检测结果的判断在很大程度上取决于检测人员的水平、工作责任感及检测仪器的灵敏度，不如射线检测底片直接可靠。

而采用射线检测，一般是双壁双影椭圆成像，为提高透照的宽容度，往往采用较高的射线能量，导致缺陷检出率低，特别是危害严重的裂纹常常漏检。

1 无损检测技术在现场的应用1.1 现场检测存在的问题对于锅炉小径管对接焊缝（包括过热器∮42×5 mm、省煤器∮32×4 mm等直径小于89 mm的管子焊缝），超声波检测中存在着管子直径小、曲率大、管壁薄，耦合差等特点，并且管壁厚度范围处在一般探头的近场区内，对缺陷的准确判断有一定的困难，易发生误判或漏检。

对于锅炉小径管（过热器管、省煤器管、水冷壁管等）与联箱的管座角焊缝，一个联箱上要焊接多排支管，结构紧凑，一般采用手工焊接，统计表明70%的缺陷结构出现在支管侧焊缝熔合区，且大多出现在焊缝根部和中部，检测中由于管子排列紧密，有些焊缝位置用超声波或射线探伤较难检测。

综上所述，对“四管”检验要采用多种检测手段相结合，并选取专用的探伤工艺，探伤仪器，以求得最优的检测效果。

毕业设计（论文）题目：锅炉运行经济性分析学生姓名：陈国宇学号：班级: 热动1033专业：电厂热能动力装置指导教师：黄锋2013年04月锅炉运行经济性分析学生姓名：陈国宇学班级：热动1033所在院(系): 动力工程系指导教师：黄锋完成日期: 2013-04-20超临界电站锅炉运行热经济性优化研究摘要随着我国改革开放的不断深入，经济的持续、快速的发展，同时也带动了电力工业进入了快速发展时期，燃煤的消耗也日益增加。

电站锅炉热力系统作为火电机组的一个重要的组成部分，它的经济性在很大程度上影响了整个火力发电厂运行的经济性，负荷变化时，电站锅炉热力系统的经济性要发生很大的变化。

因此，对锅炉可控因素进行优化是火电厂经济运行的重要目标。

本文基于电厂锅炉燃烧系统优化问题，针对锅炉燃烧系统网络建模方法进行分析与研究。

本文通过正、反平衡计算原理，分析出影响锅炉运行经济性的重要因素；针对某电厂600MW四角切圆燃煤锅炉的飞灰含碳量特性，应用人工神经网络的非线性动力学特征及自学习功能，建立了大型四角切圆燃烧锅炉飞灰含碳量特性的神经网络模型，并进行验证；同时采用遗传算法对锅炉热效率进行优化，获得最佳锅炉运行参数，初步实现了锅炉运行热经济性的最优，为机组的优化运行提供了依据。

关键字：锅炉；热经济性；优化；神经网络；遗传算法SUPERCRITICAL POWER PLANT BOILER THERMAL ECONOMIC OFOPTIMIZED RESEARCHABSTRACTWith the deepening of China's reform and opening up, the sustained, rapid economic development, but also led to the electric power industry has entered a period of rapid development, the coal consumption is increasing. Power plant boiler heat system as an important component of thermal power units, its economy is largely affected the economy of the entire thermal power plants running, load change, the economy of the power station boiler heat system has greatly changed. Therefore, optimization is an important goal of the economic operation of thermal power plant boiler uncontrollable factors. Based on the boiler combustion system optimization,network modeling approach for the boiler combustion system analysis and research. Through the principle of positive and negative balance calculation to analyze the important factor to affect the economy of boiler operation; characteristics of fly ash carbon content of the circular coal-fired boilers for a power plant 600MW four corners cut, nonlinear dynamical characteristics of the application of artificial neural networks and self-learning function, the establishment of TANGENTIALLY fired boiler fly ash carbon content characteristics of neural network model, and validation; using genetic algorithms to optimize boiler thermal efficiency, the best boiler operating parameters, the initial realization of boiler operation the optimum thermal economy, provides a basis for the optimization of operation of the unit.Key words: boiler; optimization; neural networks; genetic algorithms; thermal economization目录第1章绪论 (1)1.1课题的背景和意义 (1)1.2国内外研究现状 (2)1.3本课题的主要内容 (3)第2章电站锅炉经济性能分析与模型的建立 (4)2.1常用的锅炉效率计算模型与各项热损失分析 (4)2.1.1锅炉输入、输出法（正平衡）效率计算模型 (4)2.1.2热损失法（反平衡）锅炉效率计算模型 (7)2.1.3 ASME PTC标准下热损失法（反平衡）锅炉效率计算简化模型 (12)2.2影响锅炉运行经济性的因素分析 (13)2.3本章小结 (16)第3章基于B P神经网络的锅炉运行参数预测 (17)3.1人工神经网络 (17)3.1.1B P神经网络简介 (17)3.1.2B P神经网络的实现工具——m a t l a b介绍 (17)3.2飞灰含碳量的B P神经网络模型的建立 (18)3.2.1飞灰含碳量测量辅助变量的选择 (18)3.2.2飞灰含碳量B P神经网络模型结构的确定 (18)3.2.3飞灰含碳量B P神经网络模型的建立 (19)3.3实际、仿真及结果对比分析 (24)3.4本章小结 (24)第4章锅炉运行热经济性参数的优化 (25)4.1遗传算法简介 (25)4.1.1遗传算法的起源 (25)4.2利用遗传算法对神经网络训练结果进行寻优 (26)4.3燃煤锅炉热效率的优化结果 (28)4.4本章小结 (31)第5章结论及展望 (32)5.1 本文的主要工作和特点 (32)5.2 后续工作的展望…………....…….....................…………....................... (32)参考文献 (34)致谢.........………………………………………………………………………....…3 6附录A MATLAB中锅炉飞灰含碳量的编码程序 (37)附录B建模训练仿真数据表 (39)第1章绪论1.1 课题的背景和意义能源是国民经济的重要物资基础之一。

1概述美国机械工程师协会自1915年颁布第一部锅炉性能试验规程以来，先后经过多次改版，其中的ASME PTC4.1－1964（R1973）在国内应用得非常广泛。

1999年该协会推出的ASME PTC4-1998比以前的版本，其内容有很大变化：一方面是由于循环流化床燃烧技术和其它排放控制手段的广泛应用；另一方面是电子测量仪器的广泛使用以及考虑把不确定度分析作为衡量性能试验水平的工具。

新的标准适应于各种类型和不同容量的锅炉，在行业内部具有权威性，被世界各国广泛采用并认可。

由于新标准内容的变化、一些概念的引入以及计算过程的复杂，使ASME PTC4-1998在国内开展的并不普遍。

下面根据某国外工程中国制造的440t 级的超高压、再热循环流化床锅炉性能试验，阐述采用ASME PTC4-1998过程的某些经验，供同行参考。

2试验参数的测量获取试验数据的方法以及试验仪器的精度决定了试验的质量。

对任意给定的参数，可以通过不同的仪器设备进行测量。

总的来说，应按照最小的试验不确定度来选择测量设备。

新版ASME PTC4－1998标准对温度、压力、流量、燃料及脱硫剂的取样、烟气取样、灰渣取样的方法都进行了详细的说明，在此不做赘述。

采用新版ASME 标准进行锅炉试验时，在保证测量仪器测量精度（与试验的不确定度有关）允许范围的前提下，首先要做好原始记录表格的编制，了解并掌握测量仪器的正负偏差极限，并对采集的数据进行平均值及标准差计算。

ASME PTC4－1998在工程上的实践研究束继伟，戴维葆，黄朝阳（黑龙江省电力科学研究院，黑龙江哈尔滨150030）摘要：阐述和分析了美国机械工程师协会颁布的新版锅炉性能试验规程（ASME PTC4－1998）的主要特点，结合工程实践，对采用该标准组织实施锅炉性能试验的方法和试验结果不确定度计算进行了说明，对应用该标准的技术人员有一定的参考意义。

关键词：锅炉；不确定度；性能试验；热效率中图分类号：TK212文献标识码：A文章编号：1002-1663（2008）05-0369-02收稿日期：2008-08-25作者简介：束继伟（1971-），男，1993年毕业于哈尔滨工业大学热能工程专业，高级工程师。

第48卷 第5期 热 力 发 电V ol.48 No.5 2019年 5月 THERMAL POWER GENERATION May 2019收稿日期：2018-12-06标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别王祝成，梁 昊，徐 凯，韩国庆，陈宝康，施延洲（西安热工研究院有限公司苏州分公司，江苏 苏州 215153）［摘 要］本文针对实际工程常用的美国标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017中关于空气预热器性能计算方法的区别进行了分析，详细比较了空气预热器漏风率计算及修正、烟气阻力修正的差异。

试验案例计算结果表明：2个标准计算的空气预热器漏风率结果相对偏差值为2.06%，得空气预热器漏风率修正值的相对值偏差为12.73%，烟气阻力修正值的相对值偏差为22.91%；如果将ASME PTC 4.3—1968标准修正公式中烟气量改成基于每小时计量，则2个标准计算的漏风率修正值的相对值偏差为2.62%，烟气阻力修正值的相对值偏差为1.28%。

［关 键 词］ASME PTC 4.3—1968；ASME PTC 4.3—2017；空气预热器；漏风率；烟气阻力；计算方法；修正；性能试验［中图分类号］TK223.3 ［文献标识码］A ［DOI 编号］10.19666/j.rlfd.201812228［引用本文格式］王祝成, 梁昊, 徐凯, 等. 标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别[J]. 热力发电, 2019, 48(5): 25-30. WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, et al. Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(5): 25-30.Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968and ASME PTC 4.3—2017WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, HAN Guoqing, CHEN Baokang, SHI Yanzhou(Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Suzhou Branch, Suzhou 215153, China)Abstract: The differences of air heaters performance calculation method between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017 are discussed, and the difference in calculation and correction of percent air heater leakage, as well as correction of flue gas resistance, are compared in detail. The calculation results of the performance test case show that, the relative deviation of the percent air heater leakage calculated by the two standards is 2.06%, and the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 12.73%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 22.91%. If the amount of flue gas in the correction formula is changed to be based on hourly in ASME PTC 4.3—1968, the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 2.62%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 1.28%.Key words: ASME PTC 4.3—1968, ASME PTC 4.3—2017, air preheater, percent air heater leakage, flue gas resistance, calculation method, correction, performance test通常，电站锅炉省煤器后都布置有空气预热器（空预器），以降低排烟温度，预热空气，强化燃烧，提高锅炉效率。

空预器性能试验 ASME PTC 4.3实施细则空预器性能试验 ASME PTC 4.3实施细则1.范围本说明的目的是给出在空预器现场试验的实施大纲,以确定下列运行特性:∙空气至烟气侧的漏风∙烟气与空气的压降∙热力性能本细则并未特别规定性能保证值，但在试验前需经各方认可。

2.试验准备2.1人员选择为确保试验结果的可靠,所有参加测试人员应有相应的资质并能完全胜任其特定的工作职责,参试单位可指定一人组织试验并负责协调处理诸如测量精度、试验条件及操作方法等不同意见。

指定一人对性能测试及对测试有影响的试验条件负责。

2.2空预器的检查及运行建议试验前对空预器进行全面的检查,特别是要注意对那些对性能有影响的部件的工作状况,需强调的是要对换热元件的状况及清洁度进行仔细检查,空预器在正确的工况下运行。

确保所有的外部空气旁路及再循环挡板的密封效果,必须逐一检查膨胀节的完整性。

试验前要使所有的换热元件都处于商业性洁净状态(符合常规运行的洁净度要求),所有的在线吹灰必须在试验前完成,试验期间严禁进行清扫及吹灰。

2.3测量漏风首选的取样和测量技术测量空预器漏风较好的取样技术就是横穿过烟气入口和出空预器性能试验 ASME PTC 4.3实施细则口抽取每份烟气样品进行分析,采用这种方法,就可测到穿过每个管道的取样点每个网格的单独的氧气测量值.该网格中所包括的取样点数量应与AS ME P TC 4.3 中的要求一致。

同时在烟气出口管道进行皮托管横移以确定在管道内的测量平面内是否有严重的速度分层现象存在,如穿过管道有明显的速度分层现象存在,必须用这些速度测值来计算一下取样平面整体的加权平均值,而不是简单的数学平均值。

上述的取样横移方法是按照A SM EP TC4.3进行的,是建立后面标准中采用的固定网格法取样的必要准备。

A S ME PT C4.3中固定网格法取样的优点是在性能试验中可感知大多数烟气样本速度的增加。

然而,豪顿的经验是上面的横进取样方法是完成性能试验的较好方法，理由如下所述：◆该方法避免了使用长取样管和复杂的布臵方式,实际上,这样的取样管在测试过程中很容易发生泄漏和堵塞,用这种取样方法,当产生上述情况时,是很难处理的。

算了一天煤耗指标，正平衡、反平衡学一下【聘值长会考】电厂煤耗的概念“要说简单，其实也挺简单，电厂煤耗就是燃煤电厂每发单位千瓦时的电(俗称一度电)，消耗了多少克煤，单位用克/千瓦时。

而且，这里的煤是指标准煤即低位发热量为7000千卡/千克的煤，折算到统一的基准以便于比较。

我们要注意煤耗的几个概念及区别：1.1发电煤耗与供电煤耗发电煤耗是总的煤耗（Gross value ）。

因为电厂本身也有厂用电，扣除了厂用电率，则是对外的供电煤耗，为净值（Net value）。

两者的关系：供电煤耗=发电煤耗/(1-厂用电率)。

取决于煤电厂的类型（如煤粉炉与循环流化床）和给水泵（电动泵、汽动泵）等，厂用电率可能在3～10%左右，那么发电煤耗与供电煤耗在数值上有可能相差不少，比如10～20克/千瓦时。

如果只说电厂煤耗，而不告诉你到底是发电煤耗还是供电煤耗（故意的也罢，无意的也罢），这个数值就没有意义。

本文为了精简篇幅，如果没有特别说明，煤耗都特指和默认为供电煤耗。

1.2设计煤耗与实际煤耗设计煤耗是在设计煤种（发热量，水分，灰分等等），设计工况（出力，主汽温度、压力、排汽背压等等）下的煤耗。

实际煤耗当然是在实际煤种（发热量，水分，灰分等等），实际工况（出力，主汽温度、压力、排汽背压等等）下的煤耗。

可以想象，实际条件与设计条件差别的项目很多，差别的量会很大，实际的数值与设计的数值会有较大差别。

比说煤质的影响、负荷率的影响、排汽背压的影响会很大。

有的厂就折算回设计条件。

那么这个折算过程就成了不确定的因素。

1.3 实时煤耗与平均煤耗理论上，电厂燃煤了，发电了，都会有煤耗，如果我们取得计算时间足够短，并且技术上也能实现，就是实时煤耗。

有的电厂至少在显示上给出了实时的煤耗。

作为统计数值，我们取一天，一个月，一个季度，或者一年为统计时段，就是这一时段的平均煤耗。

我们可以想象，在一个时间段里，变化的因素非常多，煤耗的数值变化较大。

如果拿一个短时段的平均值与一个长时段的平均值相比，那是不可比的。

燃气轮机性能计算标准的比较分析0 引言“为应对全球变暖，中国政府承诺，到2020年单位国内生产总值（GDP）二氧化碳排放（碳排放强度）比2005年下降40%至45%。

”这样的承诺完全可以被看成是我们当前应该大力发展节能减排事业的动力所在。

单位GDP的能耗水平，即每生产万元GDP所消耗的能源，是反映能源消费水平和节能降耗状况的主要指标。

从我们国家的指标和欧美日等发达国家指标的对比中不难发现我们国家用电环节存在很大的降耗空间。

当前由阿尔斯通、GE、西门子、三菱等国外公司引进的燃气轮机机组在性能试验时均不采用国内标准进行试验。

国内标准在关于航空用燃气轮机性能验收方面研究得比较多，但是在发电用燃气轮机性能验收方面却研究得比较少。

本文通过对ASME、ISO和GB在燃机性能试验上的比较分析，提出在发电用燃气轮机性能验收试验上的几点建议。

1 标准简介ASME PTC22-2005 Gas Turbines Performance Test Codes 是美国机械工程师协会（The American Society of Mechanical Engineers,简称ASME）在2005年颁布的一个关于燃气轮机性能计算的标准。

该标准是在ASME PTC22-1997（R2003）的基础上结合具体工程实践修改而成。

这个标准是和1953年该协会颁布的PTC22标准一脉相承的。

制定该系列标准的目标是测定燃气轮机的排气流量和排气能量，并在此基础上计算其他燃机性能参数。

在不断的实践中和算法更新中，达到不断减小不确定度的目的。

BS ISO2314:2009 Gas turbines-Acceptance tests 是英国制定并采用的关于燃气轮机性能计算的标准。

在该标准推出并施行的同时，废除了BS3135:1989 的标准。

ISO是国际标准组织the International Organization of Standardization的缩写。

图UW-16.3 带螺栓连接凸缘的一些许用形式增加：非强制性附录HH 换热管胀接工艺及其评定HH-1 总则本附录为以下管子与管板胀接接头的工艺规程要求：(a) 采用附录A表A-2接头系数rf(试验)设计的接头；(b) 采用附录A表A-2接头系数rf(不试验)设计的接头；(c)管孔的有效直径取决于换热管胀接深度()0>ρ按照UHX篇设计的管板中的接头。

鉴于附录A和UHX篇不考虑胀接接头的密封性，故本附录中也不考虑。

HH-2 范围本附录中的规则适用于本附录允许的各种胀接工艺的准备及其评定。

HH-3 术语和定义与管子胀接有关的一些常见术语如下：爆炸胀——爆炸力作用在需胀接的管子的某一长度段或多个长度段上的均匀压力胀接。

槽——管孔中机加工的环形凹槽。

组合胀——先以液压胀或爆炸胀使管壁减薄到一定程度以保证管子与管孔的接触，然后采用滚柱胀接，达到管壁规定的减薄率。

液压胀——液压力作用在需胀接的管子的某一长度段或多个长度段上的均匀压力胀接。

近接触动力胀——见爆炸胀。

平行胀管器——胀杆的锥角与淬硬滚柱的锥角大致相等且方向相反的滚胀工具，从而使滚柱均匀地施压于管子表面上。

壁厚减薄百分比——因胀接而造成的管壁厚度减薄量，用管子测得的壁厚百分率表示。

前进式滚胀——分步滚压，第一步从管板的正面或接近于管板的正面开始，然后朝着管板的背面逐步推进。

普鲁塞（prosser）——见分段胀管器。

普鲁塞（prosser）胀——用分段胀管器进行胀管。

后退式滚胀——分步滚压，第一步从管板的背面或接近于管板的背面开始，然后朝着管板的正面逐步推进。

滚柱胀——将胀管工具插入到与管孔对准的管子内进行胀接。

分块胀管器——内壁为锥形的翻边厚壁圆筒沿轴向被切成若干块并用带子绑在一起。

具有与圆筒内壁锥角相反的胀杆向前推时，迫使圆筒块外伸，胀大管子。

翻边端压紧管端或管板面保持胀管器相对于管子的位置不变。

自进式滚压工具——管子滚压工具，工具上开有与其中心线成某个角度的槽，顺时针方向旋转胀杆使工具进入管子，逆时针旋转则退出。

IEC和ASME各自所制定的汽轮机热力试验规程的比较1 概述目前世界上生产汽轮机的主要国家，几乎都制定了短文适应其本国科技生产水平的热力试验的国家标准。

但国际上普遍采用的是以下二套标准。

（1）国际电子委员会（IEC）制定并颁发的两种汽轮机验收标准《Rxles For Steam Turbine Thermal Aceeptences Tests》，两种标准的编号分别为：（a）文件953-1（方法A）——简称方法A，其原编号为5（Dontral office）23——1984(DOCUMANT A)。

它是一种最高精度等级的试验方法。

（b）文件953-2（方法B）——简称方法B，其原编号为5（Dontral office）24——1984(DOCUMANT B)。

它是一种允许一定的测量误差、精度范围较高的试验方法。

（2）美国机械工程师协会（ASME）制定，由美国国家标准局（ANSI）发布的《Steam Turbine Performance Test Code》两种标准，一个报告，它们是：（c）ANSI/ASME PTC6——1976，在1985年得到重新确认为ANSI/ASME PTC6——1976（凡1985）——简称方法PTC6，它同方法A一样，是一种最高精度等级的试验方法。

（d）ANSI/ASME PTC6.1——1984，简称方法PTC6.1，它是一种比PTC6精度稍低，测量总数和高精度测量数减少的一种试验方法。

（e）ANSI/ASME PTC6——1985，它没有包含所有的试验方法，就其实质是一个相对于PTC6——1976补充性质文件，它不能和PTC6规程结合起来使用。

TPC6——1976结合PTC6报告——1985（简称方法PTC6 报告）是一种有一定精度又易实施的试验方法。

引进机组在我厂已是主要的生产机组，随着竞争的激烈，机组的经济性已处于突出地位。

在签定的订货合同中，对机组的验收试验（或考核试验）已是必不可少的项目。