700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)-6页文档资料

框架梁模板(扣件钢管高架)计算书本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。

计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。

本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

计算梁段:BKL-407(3A)。

高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4；主龙骨竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0；主龙骨合并根数：2；次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

0.6m×1.6m梁模板计算书一、工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×1.6=38.4 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m ；三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

计算宽度取1000mm 。

面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm 4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。

2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：q1=(1.2×38.4+1.4×2)×1=48.88KN/mq2=(1.35×38.4+1.4×0.7×2)×1=53.8KN/m取较大值q=53.8KN/m作为设计依据。

3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×53.8×0.202=0.22kN·m面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ= Mmax=0.22×106=9.17N/mm2 < f=15N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×38.4=38.4kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 7000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×38.400×2004=0.41mm < 0.5mm 100EI 100×7000×144000满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3；截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。

梁5KZL3(800x1800)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计混凝土梁居梁两侧立柱中的位置设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.15kN·mσ＝M max/W＝0.15×106/37500＝3.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1604/(100×10000×281250)＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.16+0.446×1.76×0.16＝3.64kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.16+1.223×1.76×0.16＝10.57kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.16+1.142×1.76×0.16＝8.62kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.16＝2.89kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.16＝8.41kNR3'=0.928 q2l=0.928×46×0.16＝6.83kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.64+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2]/2×1，10.57+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/5}=10.61kN/mq2＝max[2.89+(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.8/2，(0.5-0.6)-0.8/2]/2×1，8.41+(0.3-0.1)×0.8/5]＝8.44kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.61×0.52，0.5×10.61×0.052]＝0.28kN·mσ＝M max/W＝0.28×106/37330＝7.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.61×0.5，10.61×0.05]＝3.219kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.219×1000/(2×35×80)＝1.72N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.44×5004/(100×9350×1493300)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.44×504/(8×9350×1493300)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.61×0.5，0.393×10.61×0.5+10.61×0.05]＝6.06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.82kN，R2＝R5＝6.06kN，R3＝R4＝4.95kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.44×0.5，0.393×8.44×0.5+8.44×0.05]＝4.83kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.4kN，R'2＝R'5＝4.83kN，R'3＝R'4＝3.92kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.464×106/5080＝91.4N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝6.867kNτmax ＝2V max /A=2×6.867×1000/489＝28.08N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/mq1＝max{3.29+(0.3-0.1)×0.8/5+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.8/ 2，(0.5-0.6)-0.8/2]/5×1，9.53+(0.3-0.1)×0.8/5}=9.56kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.85kN，R2＝10.7kN，R3＝10.7kN，R4＝1.85kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.8/2)/2×0.9，10.7，10.7，1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.8/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝10.73kNf＝N/(υA)+M w/W＝10725.44/(0.63×489)+0.03×106/5080＝41.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.82kN≤[N]＝30kN满足要求！。

梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计(kN/m2)三、模板体系设计新浇混凝土楼板立柱间距平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/m＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq1q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝0.16kN·mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kNR3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.56+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1.6-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，10.32+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=10.36kN/mq2＝max[2.81+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.7/2，(0.5-0.6)-0.7/2]/2×1，8.18+(0.3-0.1)×0.7/4]＝8.22kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.36×0.52，0.5×10.36×0.12]＝0.28kN·mσ＝M max/W＝0.28×106/37330＝7.42N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.36×0.5，10.36×0.1]＝3.144kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.144×1000/(2×35×80)＝1.68N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.22×5004/(100×9350×1493300)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.22×1004/(8×9350×1493300)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.36×0.5，0.393×10.36×0.5+10.36×0.1]＝5.92kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.8kN，R2＝R4＝5.92kN，R3＝4.83kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.22×0.5，0.393×8.22×0.5+8.22×0.1]＝4.7kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.37kN，R'2＝R'4＝4.7kN，R'3＝3.82kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.916×106/5080＝180.3N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝6.906kNτmax ＝2V max /A=2×6.906×1000/489＝28.24N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.81kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.81kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+0.9×1.4×2]×1＝46.44kN/mq1＝max{3.21+(0.3-0.1)×0.7/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.7/ 2，(0.5-0.6)-0.7/2]/4×1，9.32+(0.3-0.1)×0.7/4}=9.36kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.67kN，R2＝16.94kN，R3＝1.67kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[1.67+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.7/2)/2×0.9，16.94，1.67+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.7/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝16.97kNf＝N/(φA)+M w/W＝16970.66/(0.63×489)+0.03×106/5080＝61.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝18.64kN≤[N]＝30kN满足要求！。

施工模板设计计算书本工程为框架剪力墙结构，汽车库和指挥中心为均为地下一层。

其中汽车库部分共有48根框架柱，其中矩形柱2根，方形柱46根。

柱径分别有700×700mm、900×900mm、1100×1100mm、1700×500mm、950×900mm等五种。

柱高均为4300mm。

最大框架梁断面为b×h：700×1400mm，梁长为8000mm。

砼墙最大厚度为750mm，计算高度为5700mm。

现浇板厚分别有：指挥中心部分有1800mm、1000mm ，汽车库部分有450mm、400mm。

一、施工材料1、钢管φ=48×3.5（用于柱箍、钢楞和模板支撑）截面积： A = 489㎜2截面抵抗矩：W X = 5.08×103mm3截面惯性矩：I X = 12.19×104mm4回转半径：ⅰ= 15.8㎜每米重量：g = 3.84 ㎏/m弹性模量： E = 2.06×105 N/㎜22、木材多层胶合板厚18㎜（用于顶板模板）竹胶合板厚18㎜（用于柱模）木板（东北松）板厚50㎜（用于梁底模）木枋50×100（用于木模板楞木）木材弹性模量： E = 9.5×103 N/mm3木材抗弯强度设计值：f m= 13 N/㎜2木材抗剪强度设计值：f V = 1.4 N/㎜23、钢材（型钢）⑴、∟75×75×5角钢（用于柱箍）截面积A＝741.2mm2理论重量：5.818kg/m截面惯性矩Ix＝37.97×104mm4截面最小抵抗矩W X = 7.32×103mm3回转半径i=23.3mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑵、10＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝1274.8mm2理论重量：10.007kg/m截面惯性矩Ix＝198×104mm4截面最小抵抗矩W X = 39.7×103mm3回转半径i x=23.3mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑶、6＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝845.1mm2理论重量：6.63kg/m截面惯性矩Ix＝50.8×104mm4截面最小抵抗矩W X = 16.1×103mm3回转半径i x=2.5mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜24、柱箍的拉紧螺栓普通螺栓（Q235）抗拉强度设计值：2f b/N170mmt二、模板计算取值根据规范规定，结构计算取值为1、恒载模板胶合板自重为0.3KN/m3新浇混凝土自重24KN/m3钢筋：楼板部分：自重一般为1.1 KN/m3，按设计图计算确定1.5KN/ m3.梁部分：自重为1.5 KN/m32、施工荷载模板面板按 2.5 KN/m2计支撑结构按 2.5 KN/m2计3、振捣荷载水平面垂直荷载为2 KN/m2侧压力为 4 KN/m24、倾倒砼水平荷载为2 KN/m25、新浇砼的侧压力计算公式F = 0.22γc •t ο•β1•β2•V 1/2F =γc •H其中：γc 砼重力密度24 KN/m 3t ο= 15200+Th m V /2= V 1/2=1.414H ：浇筑高度β1 = 1β2 = 1.15 （坍落度 > 100㎜）注：施工按10℃计算 ∴t ο==+15200T 81510200=+6、荷载分项系数恒载乘以1.2新浇砼对模板侧压力乘以1.2施工荷载和振捣砼荷载乘以1.4倾倒砼产生的荷载乘以1.47、荷载组合平板及支梁 计算承载力：恒载和施工荷载验算刚度：恒载柱、墙侧模板 计算承载力：新浇砼侧压力和倾倒砼产生的荷载验算刚度：新浇砼侧压力梁底板及支架 计算承载力：恒载和振捣砼荷载验算刚度：恒载8、选择柱计算截面以最大柱截面计算：1100×1100㎜柱径，柱计算高度为4300㎜9、选择梁计算截面以最大梁截面计算：700×1400㎜梁计算长度为8000㎜10、选择砼墙厚度和高度以砼墙最厚最高截面计算：取墙厚为750mm ，计算高度为5700mm 。

梁模板A（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 750梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数 6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 1515 面板弹性模量E(N/mm2) 10000面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝46.962kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.4]×1＝45.198kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.4]×1＝37.2kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×45.198×0.142+0.121×1.764×0.142＝0.099kN·m σ＝M max/W＝0.099×106/37500＝2.639N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.2×1404/(100×10000×281250)＝0.032mm≤[ν]＝l/250＝1 40/250＝0.56mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×45.198×0.14+0.446×1.764×0.14＝2.597kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×45.198×0.14+1.223×1.764×0.14＝7.535kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×45.198×0.14+1.142×1.764×0.14＝6.154kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×37.2×0.14＝2.047kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×37.2×0.14＝5.953kNR3'=0.928 q2l=0.928×37.2×0.14＝4.833kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.597+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(1.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.12 )+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.75-0.7/2，0.75-0.7/2]/2×1，7.535+ 0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/5}=7.569kN/mq2＝max[2.047+(0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(25+1.1)×0.12)×max[0.75-0.7/2，0.75 -0.7/2]/2×1，5.953+(0.3-0.1)×0.7/5]＝5.981kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.569×0.452，0.5×7.569×0.252]＝0.237kN·mσ＝M max/W＝0.237×106/60750＝3.893N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.569×0.45，7.569×0.25]＝2.067kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.067×1000/(2×45×90)＝0.766N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.981×4504/(100×9350×2733800)＝0.061mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.981×2504/(8×9350×2733800)＝0.114mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.569×0.45，0.393×7.569×0.45+7.569×0.25]＝3.893kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.416kN，R2＝R5＝3.893k N，R3＝R4＝3.183kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.981×0.45，0.393×5.981×0.45+5.981×0.25]＝3.076kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.133kN，R'2＝R'5＝3.076 kN，R'3＝R'4＝2.503kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.718×106/4490＝159.896N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.745kNτmax＝2V max/A=2×4.745×1000/424＝22.382N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.323mm≤[ν]＝l/250＝700/250＝2.8mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距h d(mm) 1200500 顶部立杆计算长度系数μ1 1.257立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)非顶部立杆计算长度系数μ2 2.225 钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.257×(1200+2×500)=2765.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×2.225×1200=2670mmλ=l0/i=2765.4/15.9=173.925≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.291×1.257×(1200+2×500)=3570.131mmλ1＝l01/i＝3570.131/15.9＝224.537，查表得，φ1＝0.145立柱最大受力N＝max[R1，R2]＝max[9.49，9.49]＝9.49kNf＝N/(φA)＝9.49×103/(0.145×424)＝154.359N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.291×2.225×1200=3446.97mmλ2＝l02/i＝3446.97/15.9＝216.791，查表得，φ2＝0.156立柱最大受力N＝max[R1，R2]+0.15×(21.7-1.4)＝max[9.49，9.49]+3.045＝12.535kN f＝N/(φA)＝12.535×103/(0.156×424)＝189.511N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]×2＝9.49kN≤[N]＝30kN 满足要求！。

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=700mm，梁截面高度 H=1600mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.60=61.862N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 160.00×1.80×1.80/6 = 86.40cm3；I = 160.00×1.80×1.80×1.80/12 = 77.76cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×41.472+1.4×8.640)×0.300×0.300=0.557kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.557×1000×1000/86400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×41.472+1.4×8.640)×0.300=11.135kN截面抗剪强度计算值 T=3×11135.0/(2×1600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×41.472×3004/(100×6000×777600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×1.60×0.60/2=18.56kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=18.559kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁模板方木平行计算书一、梁模板基本参数
梁截面宽度;取B=350(mm);
梁截面高度;取H=1100(mm);
梁模板厚度;h=15(mm);
立档方木宽度;取b1=50(mm);
立档方木高度;取h1=80(mm);
立档间距;取a2=0.4(m);
梁侧横撑间距;取b=366.67(mm);
横撑木截面的宽度;取b3=50(mm);
横撑木截面的高度;取h3=80(mm);
对拉螺栓型号:M12;
螺栓间距;取L=1.2(m);
支架搭设高度;取L=23(m);
脚手架步距;取h1=1.3(m);
立杆纵距;取al=0.5(m);
立杆的横距;取l=0.8(m);
梁底支撑方木宽度;取b=50(mm);
梁底支撑方木高度;取d=80(mm);
梁底支撑方木间距;取a2=0.27(m);
二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中:γ c 为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；
t 新浇混凝土的初凝时间，取2.5(小时)
V 混凝土的浇筑速度;取V=1(m/h)；
β1 外加剂影响系数；取β1=1.00
β2 混凝土坍落度影响修正系数。

取β2=0.850
H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=1100(mm)
经计算得到:F1=11.22(kN/m2)
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2 = 4 kN/m2。

板模板(木支撑)计算书广西黄金桂林物资公司综合楼工程；属于框架结构;地上13层;地下1层；建筑高度：51.3m；标准层层高：0m ；总建筑面积：8600平方米；总工期：0天；施工单位：广西桂林地建建设有限公司。

本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设计，地质勘察，南方监理监理，广西桂林地建建设有限公司组织施工；由洪志强担任项目经理，文长林担任技术负责人。

模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2019）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2019）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2019)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 3.300；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 80.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：360.000；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值f m(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.200；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值f m(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.200；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：速生马尾松；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值f v(N/mm2)：10.000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：速生马尾松；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值f v(N/mm2)：10.000；二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = b×h2/6 = 4.000×6.0002/6 = 24.000 cm3；I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.000×0.100×0.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1 = 2.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(q1+q2 )+1.4×p1 = 1.2×(0.750+0.105)+1.4×0.600 = 1.866 kN/m；最大弯距 M = 0.125×q×l2 = 0.125×1.866×1.0002= 0.233 kN.m；最大支座力 N = 1.25×q×l = 1.25×1.866×1.000 = 2.333 kN ；截面应力σ = M/W = 0.233×106/24.000×103 = 9.719 N/mm2；方木的最大应力计算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 0.625×1.866×1.000 = 1.166 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.166×103/(2×40.000×60.000) = 0.729 N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f v] = 1.200 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.729N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.2N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m；最大变形ω = 0.521×0.855×（1.000×103）4/(100×9000.000×72.000×104)= 0.687 mm；方木的最大挠度为0.687mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.866×1.000+0.000 = 1.866 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.213 kN；R[2] = 3.803 kN；R[3] = 1.466 kN；最大弯矩 M max = 0.202 kN.m；最大变形ωmax = 0.107 mm；最大剪力 V max = 2.275 kN；截面应力σ = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。

700mmx1600mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为7.0m ，梁截面 B ×D=700mm ×1600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m ，立杆的步距 h=1.20m ，梁底增加4道承重立杆。

面板厚度15mm ，剪切强度 1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

内龙骨采用40.×80.mm 木方。

木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。

顶托梁采用单钢管：Φ48×3.0。

梁底承重杆按照布置间距250,240,220,240mm 计算。

模板自重0.20kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m 2，施工均布荷载标准值2.50kN/m 2。

扣件计算折减系数取1.00。

a 值取0.25m 。

695图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.60+0.20)+1.40×2.00=52.000kN/m 2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.00=57.040kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。

梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000:梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000:帽木长度La(m): 1.000:帽木截面宽度b2 (mm): 60.000:帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000:斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3 (mm): 40.000；梁侧斜撑截面高度h3 (mm): 60.000；梁侧背楞截面宽度b4 (mm): 40.000；梁侧背楞截面高度h4 (mm): 60.000；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 （即计算跨度）400mn 。

梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度 梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。

梁5KZL1(6)(500x1800)侧模板计算书一、工程属性二、荷载组合4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×7.41×1×1.15×2.51/2，24×1.8]＝min[71.14，43.2]＝43.2kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 2k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 2k ]＝0.9max[1.2×43.2+1.4×4，1.35×43.2+1.4×0.7×4]＝0.9max[57.44，62.24]＝0.9×62.24＝56.02kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝43.2 kN/m 2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。

W ＝bh 2/6=1000×152/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×153/12＝281250mm 4。

面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×56.02＝56.02kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×43.2×1＝52.49kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mM max＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×52.49×0.152+0.1×3.53×0.152,-0.107×52.49×0.152+0.121×3.53×0.152,-0.071×52.49×0.152-0.107×3.53×0.152)＝0.1kN·mσ＝M max/W＝0.1×106/37500＝2.54N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×43.2＝43.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×43.2×147.274/(100×10000×281250)＝0.05mm≤147.27/400=0.37mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×52.49×0.15+1.223×3.53×0.15＝9.47kN正常使用极限状态R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.15×43.2＝7.27kN五、小梁验算小梁弹性模量E(N/mm 2) 计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算 q ＝9.47kN/mM max ＝max[0.1×q×l 2,0.5×q×l 12]=max[0.1×9.47×0.52，0.5×9.47×0.152]=0.24kN·mσ＝M max /W ＝0.24×106/37330＝6.34N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V max ＝max[0.6×q×l,q×l 1]=max[0.6×9.47×0.5，9.47×0.15]=2.84kN τmax ＝3V max /(2bh 0)=3×2.84×1000/(2×80×35)＝1.52N/mm 2≤[τ]＝1.66N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝7.27kN/mν1max ＝0.677qL 4/(100EI)=0.677×7.27×5004/(100×8415×1493300)＝0.24mm≤500/400=1.25mmν2max ＝qL 4/(8EI)=7.27×1504/(8×8415×1493300)=0.04mm≤150/400=0.37mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax ＝max[1.1×9.47×0.5，0.4×9.47×0.5+9.47×0.15]＝5.21kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.1×7.27×0.5，0.4×7.27×0.5+7.27×0.15]＝4kN六、主梁验算因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。