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梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×1＝60.75 2kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝58.988kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.988×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.037kN ·mσ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.979N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.55×754/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.988×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.798kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×58.988×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.219kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×58.988×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.257kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×48.55×0.075＝1.431kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×48.55×0.075＝4.162kNR3'=0.928q2L=0.928×48.55×0.075＝3.379kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.798/1＝1.798kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.219,4.257,5.21 9]/1=5.219kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.798/1＝1.798kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×(0.55-0.6/2)/2×1=1.06kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1=1.06kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.219+0.018=5.237kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.909,5.237,3.909]=5.237kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.431/1＝1.431kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.162,3.379,4.1 62]/1=4.162kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.431/1＝1.431kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.015kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.55-0.6/2)/2×1=0.69 kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1 =0.69kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.162+0.015=4.177kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.986,4.177,2.986]=4.177kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.237×0.82，0.5×5.237×0.22]＝0.419kN·mσ=M max/W=0.419×106/54000=7.759N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.237×0.8，5.237×0.2]＝2.095kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.095×1000/(2×40×90)＝0.873N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.177×8004/(384×7040×243×104)＝1.302mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.177×2004/(8×7040×243×104)＝0.049mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.237×0.8,0.5×5.237×0.8+5.237×0.2]=4.19kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.127kN,R2=4.19kN,R3=3.42kN,R4=3.42k N,R5=3.42kN,R6=3.42kN,R7=3.42kN,R8=4.19kN,R9=3.127kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.177×0.8,0.5×4.177×0.8+4.177×0.2]=3.342kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.389kN,R2'=3.342kN,R3'=2.715kN,R4'=2. 715kN,R5'=2.715kN,R6'=2.715kN,R7'=2.715kN,R8'=3.342kN,R9'=2.389kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.454×106/4490=101.087N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝8.55kNτmax=2V max/A=2×8.55×1000/424＝40.33N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝367/400＝0.917mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.238kN，R2=15.629kN，R3=15.629kN，R4=0.238kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.238,0.238]＝0.238kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.629kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.9×2]×1＝54.702kN/m2)小梁验算q1＝max{1.621+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/8+0.5×(1.9-0.2)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+ 1.4×0.9×1]×max[0.55-0.6/2，(1.1-0.55)-0.6/2]/2×1，4.703+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.6/8}=4 .719kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.198kN，R2＝14.051kN，R3＝14.051kN，R4＝0.198kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-1.9)+M w/l b＝max[0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.6/2)/2×0.8，14.051，14.051，0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.6/2)/2×0.8]+0.194+0.068/1.1＝14.307kNf＝N/(φA)+M w/W＝14307.223/(0.634×424)+0.068×106/4490＝68.368N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6=0.617≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=14.307kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=1 4.307kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=14.307kN满足要求！。
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×18×18/6＝32400mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×18×18×18/12＝291600mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×0.6＝22.5kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.6＝20.736kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.6＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.6＝15.36kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.736×0.22+0.117×1.764×0.22＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/32400＝2.815N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.36×2004/(100×5400×291600)＝0.106mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×20.736×0.2+1.2×1.764×0.2＝4.985kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×15.36×0.2＝3.379kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝4.985/0.6＝8.309kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.6/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.225kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.6/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.225kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝3.379/0.6＝5.632kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.143kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.6/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.25)×0.2＝0.143kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.056×106/4250=13.071N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.253kNτmax=2V max/A=2×1.253×1000/398＝6.297N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.007mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.374kN，R2＝2.365kN，R3＝2.365kN，R4＝0.374kN正常使用极限状态R'1＝0.248kN，R'2＝1.6kN，R'3＝1.6kN，R'4＝0.248kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.419kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.96kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.369×106/4250=86.824N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝2.235kNτmax=2V max/A=2×2.235×1000/398＝11.231N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.318mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.018mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=5.782kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝5.782kN，立杆3：R3＝5.782kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=5.782/0.6=9.637kN,立杆3:P3=5.782/0.6=9.637kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.097×106/4250＝22.824N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.589kNτmax＝2V max/A=2×0.589×1000/398＝2.96N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.082mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.005mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=1.524kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=1.524kN，立杆4：R4=1.524kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.524,1.524]＝1.524kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝9.637kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝1.524kN，P2＝9.637kN，P3＝9.637kN，R4＝1.524kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.6/2)/2×0.8=4.439kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.6/2)/2×0.8=4.439kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-1)＝max[1.524+4.439，9.637，9.637，1.524+4.439]+0.527＝10.164kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10163.905/(0.199×398)+0.005×106/4250＝129.505N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/50=0.072≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.648=0.518kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.518+3.6×0.207=4.105kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=502×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×50/2=2737.5kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.105=12.315kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.164/(1×0.15)＝67.759kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.75混凝土板厚度(mm):100.00；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板支撑体系自由端篇一：框架梁、板模板支撑架(扣件式)计算书框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书一、工程概况1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。
详见列表：是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。
梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。
梁模板采用18厚多层板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。
梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。
二、编制依据三、施工计划3.13.23.3四、施工工艺及相关技术等4.1框架梁计算选择根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。
通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。
最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。
4.2支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。
梁底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。
梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8双钢管，Φ16对拉螺栓拉结。
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按三等跨连续梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=1200×18×18/6＝64800mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=1200×18×18×18/12＝583200mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1.2＝58.588kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1.2＝54.707kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1.2＝3.881kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1.2＝36.84kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×54.707×0.1252+0.117×3.881×0.1252＝0.093kN·mσ＝M max/W＝0.093×106/64800＝1.429N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×36.84×1254/(100×5400×583200)＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×54.707×0.125+1.2×3.881×0.125＝8.104kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×36.84×0.125＝5.066kN五、小梁验算承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝8.104/1.2＝6.754kN/m小梁自重q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.125＝0.037kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×(0.75-1.2/2)/2×0.125+1.1×1.35×0.5×(1.2-0.18)×0.12 5＝0.2kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×3]×((1.5-0.75)-1.2/2)/2×0.125+1.1×1.35×0.5×(1.2-0.18)×0.125＝0.2kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝5.066/1.2＝4.221kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.125＝0.025kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×(0.75-1.2/2)/2×0.125+1×0.5×(1.2-0.18)×0.125＝0.111kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.18)×((1.5-0.75)-1.2/2)/2×0.125+1×0.5×(1.2-0.18)×0.125＝0.111kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.117×106/133333=0.874N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.685kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.685×1000/(2×80×100)＝0.316N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.021mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.558kN，R2＝3.031kN，R3＝1.381kN，R4＝3.031kN，R5＝0.558kN 正常使用极限状态R'1＝0.341kN，R'2＝1.886kN，R'3＝0.87kN，R'4＝1.886kN，R'5＝0.341kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知P＝max[R2，R3，R4]×0.6＝1.819kN，P'＝max[R2'，R3'，R4']×0.6＝1.132kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.955×106/4730=201.903N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝5.457kNτmax=2V max/A=2×5.457×1000/450＝24.253N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.162mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝1.382mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=10.518kN图二：R max=9.141kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝10.518kN，立杆3：R3＝4.794kN，立杆4：R4＝10.518kN图二立杆2：R2＝9.141kN，立杆3：R3＝4.166kN，立杆4：R4＝9.141kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=10.518/0.6=17.53kN,立杆3:P3=4.794/0.6=7.989kN,立杆4:P4=10.518/0.6=17.53kN七、纵向水平钢管验算由小梁验算一节可知P＝max[R1，R5]＝0.558kN，P'＝max[R1'，R5']＝0.341kN纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)σ＝M max/W＝0.293×106/4730＝61.945N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)V max＝1.674kNτmax＝2V max/A=2×1.674×1000/450＝7.44N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)纵向水平钢管变形图二(mm)跨中νmax＝0.049mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.416mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.227kN图二：R max=2.804kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=3.227kN，立杆5：R5=3.227kN图二：立杆1：R1=2.804kN，立杆5：R5=2.804kN八、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R5]＝max[3.227,3.227]＝3.227kN≤1×8=8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝17.53kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：υ＝0.752、风荷载计算M wd＝γ0×υc×γQ×Mωk=γ0×υc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.061×0.5×1.22/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算R1＝3.227kN，P2＝17.53kN，P3＝7.989kN，P4＝17.53kN，R5＝3.227kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.7×1.4×3]×(0.5+0.75-1.2/2)/2×0.5=1.827kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.7×1.4×3]×(0.5+1.5-0.75-1.2/2)/2×0.5=1.827kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，P4，R5+N边2]+1.1×1.35×0.15×(5.4-1.2)＝max[3.227+1.827，17.53，7.989，17.53，3.227+1.827]+0.936＝18.466kNf d＝N d/(υA)+M wd/W＝18465.617/(0.75×450)+0.004×106/4730＝55.559N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.4/8.4=0.643≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.5×0.449=0.225kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.5×1.5×0.362=0.271kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.42×0.225+5.4×0.271=4.739kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=8.42×0.5×[0.15×5.4/(0.5×0.5)+0.5]+2×1×8.4/2=140. 347kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×4.739=15.64kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝18.466/(1×0.15)＝123.104kPa≤γu f ak＝1.363×350 =477.05kPa满足要求！。
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×0.3＝8.152kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.3＝7.27kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.3＝0.882kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×0.3＝5.385kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×7.27×0.22+0.117×0.882×0.22＝0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/16200＝2.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×5.385×2004/(100×5400×145800)＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×7.27×0.2+1.2×0.882×0.2＝1.811kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×5.385×0.2＝1.185kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝1.811/0.3＝6.037kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.185/0.3＝3.949kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.027×106/4250=6.447N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝0.81kNτmax=2V max/A=2×0.81×1000/398＝4.071N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.057kN，R2＝1.353kN，R3＝1.353kN，R4＝0.057kN正常使用极限状态R'1＝0.038kN，R'2＝0.86kN，R'3＝0.86kN，R'4＝0.038kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝0.812kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.516kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.211×106/4250=49.647N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.279kNτmax=2V max/A=2×1.279×1000/398＝6.427N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.171mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.01mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.309kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝3.309kN，立杆3：R3＝3.309kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=3.309/0.6=5.515kN,立杆3:P3=3.309/0.6=5.515kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.015×106/4250＝3.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.09kNτmax＝2V max/A=2×0.09×1000/398＝0.451N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.001mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.232kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.232kN，立杆4：R4=0.232kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.232,0.232]＝0.232kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝5.515kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.232kN，P2＝5.515kN，P3＝5.515kN，R4＝0.232kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.7)＝max[0.232+5.179，5.515，5.515，0.232+5.179]+0.587＝6.102kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝6102.1/(0.199×398)+0.005×106/4250＝78.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/72=0.05≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.675=0.54kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.54+3.6×0.207=4.245kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=722×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×72/2=5644.8kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.245=12.735kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.102/(1×0.15)＝40.681kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
梁（500x1100）模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×1＝35.966kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝34.202kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×34.202×0.1672+0.117×1.764×0.1672＝0.101kN·mσ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.686N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×28.15×166.6674/(100×10000×281250)＝0.052mm≤[ν]＝l/250＝166.667/250＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×34.202×0.167+0.45×1.764×0.167＝2.412kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×34.202×0.167+1.2×1.764×0.167＝6.623kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×28.15×0.167＝1.877kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×28.15×0.167＝5.161kN五、小梁验算q1＝max{2.412+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.1-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15 )+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，6.623+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3}=6.664kN/mq2＝max[1.877+(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.1-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，5.161+(0.3-0.1)×0.5/3]＝5.194kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.664×0.92，0.5×6.664×0.32]＝0.578kN·mσ＝M max/W＝0.578×106/49050＝11.775N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.664×0.9，6.664×0.3]＝3.64kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.64×1000/(2×38×88)＝1.633N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.194×9004/(100×9350×2158000)＝1.067mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.194×3004/(8×9350×2158000)＝0.261mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.664×0.9，0.393×6.664×0.9+6.664×0.3]＝6.855kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.85kN，R2＝R3＝6.855kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.194×0.9，0.393×5.194×0.9+5.194×0.3]＝5.343kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.299kN，R'2＝R'3＝5.343kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.731×106/4250＝171.971N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝8.92kNτmax＝2V max/A=2×8.92×1000/398＝44.826N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.195mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.785kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.785kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算长细比满足要求！查表得，φ＝0.5021、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.073kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+0.9×1.4×2]×1＝32.67kN/m2)小梁验算q1＝max{2.197+(0.3-0.1)×0.5/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，6.027+(0.3-0.1)×0.5/3}=6.061kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.671kN，R2＝16.384kN，R3＝1.671kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(4.25-1.1)+M w/l b＝max[1.671+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，16.384，1.671+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+0.472+ 0.073/0.9＝16.938kNf＝N/(φA)+M w/W＝16937.574/(0.502×398)+0.073×106/4250＝101.892N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算2 30kN满足要求！。
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(26+1.5)×0.65)+1.5×0.9×2]×1＝26.068kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(26+1.5)×0.65]×1＝23.368kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(26+1.5)×0.65)]×1＝17.975kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.368×0.12+0.117×2.7×0.12＝0.027kN·m σ＝M max/W＝0.027×106/54000＝0.491N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.975×1004/(100×5400×486000)＝0.005mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.368×0.1+0.45×2.7×0.1＝1.056kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.368×0.1+1.2×2.7×0.1＝2.894kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.975×0.1＝0.719kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.975×0.1＝1.977kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.056/1＝1.056kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[2.894,2.894]/1= 2.894kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.056/1＝1.056kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.65-0.14)=0.332kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.65-0.14)=0.332kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.035kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.056+0.026+0.332+1.035=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.894+0.026=2.92kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.056+0.026+0.332+1.035=2.449kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,2.92,2.449]=2.92kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.719/1＝0.719kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[1.977,1.977]/1= 1.977kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.719/1＝0.719kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.65-0.14)=0.255kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.65-0.14)=0.255kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(26+1.1)×0.14)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.537kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(26+1.1)×0.14)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=0.537kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.719+0.02+0.255+0.537=1.531kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.977+0.02=1.997kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.719+0.02+0.255+0.537=1.531kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.531,1.997,1.531]=1.997kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.92×0.82，0.5×2.92×0.22]＝0.234kN·mσ=M max/W=0.234×106/53333=4.38N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×2.92×0.8，2.92×0.2]＝1.46kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.46×1000/(2×50×80)＝0.547N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.997×8004/(100×7040×213.333×104)＝0.284mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.997×2004/(8×7040×213.333×104)＝0.027mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×2.92×0.8,0.375×2.92×0.8+2.92×0.2]=2.92 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.449kN,R2=2.92kN,R3=2.92kN,R4=2.449kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.997×0.8,0.375×1.997×0.8+1.997×0.2] =1.997kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.531kN,R2'=1.997kN,R3'=1.997kN,R4'=1.531kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3.2 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.36可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.306×106/4730=64.759N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.851kNτmax=2V max/A=2×4.851×1000/450＝21.562N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.037mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.518kN，R2=9.703kN，R3=0.518kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.518,0.518]＝0.518kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝9.703kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.362×0.8×1.52/10＝0.079kN·m3、稳定性计算R1＝0.518kN，R2＝9.703kN，R3＝0.518kN立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(4.5-0.65)+M w/l b ＝max[0.518+1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8，9.703，0.518+1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8]+0.751+0.07 9/0.8＝10.553kNf＝N/(φA)+M w/W＝10552.514/(0.634×450)+0.079×106/4730＝53.689N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.5/20=0.225≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算f ak 300kPa满足要求！。
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×1＝34.057kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×34.057×0.22＝0.17kN·mσ＝M max/W＝0.17×106/24000＝7.095N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×23.05×2004/(384×5400×144000)＝0.618mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.5×34.057×0.2＝3.406kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2L=0.5×23.05×0.2＝2.305kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.406/1＝3.406kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=3.406/1＝3.406kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×0.9=0.608kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.527kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((0.625-0.375)-0.2/2)/2×1=0.631kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=3.406+0.027+0.608=4.04kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.406+0.027+0.527+0.631=4.59kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[4.04,4.59]=4.59kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.305/1＝2.305kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=2.305/1＝2.305kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.9=0.45kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.625-0.375)-0.2/2)/2×1=0.263kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.305+0.02+0.45=2.775kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.305+0.02+0.39+0.263=2.978kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.775,2.978]=2.978kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.59×0.6252，0.5×4.59×0.22]＝0.224kN·mσ=M max/W=0.224×106/42667=5.253N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×4.59×0.625，4.59×0.2]＝1.434kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.434×1000/(2×40×80)＝0.672N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.978×6254/(384×7040×170.667×104)＝0.492mm≤[ν]＝l1/250＝625/250＝2.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.978×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.59×0.625,0.5×4.59×0.625+4.59×0.2]=2.869kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.525kN,R2=2.869kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.978×0.625,0.5×2.978×0.625+2.978×0.2]=1.861kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.734kN,R2'=1.861kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.191、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.151×106/4250=35.63N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.327kNτmax=2V max/A=2×2.327×1000/398＝11.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.023mm≤[ν]＝L/250＝375/250＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.27kN，R2=4.582kN，R3=0.542kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.191kN，R2'=3.067kN，R3'=0.337kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6P＝max[R2]×0.6=Max[4.582]×0.6=2.749kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[3.067]×0.6=1.84kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.601×106/4250=141.496N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝1.787kNτmax=2V max/A=2×1.787×1000/398＝8.979N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.979mm≤[ν]＝L/250＝1250/250＝5mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=3.711kN，R2=5.91kN，R3=5.91kN，R4=3.711kN立杆所受主梁支座反力依次为P2=5.91/0.6=9.851kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.8钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251313计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.119×106/4250＝27.898N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.352kNτmax＝2V max/A=2×0.352×1000/398＝1.77N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.362mm≤[ν]＝L/250＝1250/250＝5mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.732kN，R2=1.165kN，R3=1.165kN，R4=0.732kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.581kN，R3=1.165kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 1两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.581,1.165]＝1.165kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝9.851kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.6412、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.075×1.25×1.52/10)＝0.018kN·m3、稳定性计算R1＝0.581kN，P2＝9.851kN，R3＝1.165kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.6+0.625-0.375-0.2/2)/2×1.25=3.944kNN d＝max[R1，P2，R3+N边]+1×1.35×0.15×(3-0.9)＝max[0.581，9.851，1.165+3.944]+0.425＝10.276kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10275.913/(0.641×398)+0.018×106/4250＝44.514N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3/12=0.25≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=1.25×1.583=1.979kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=1.25×1.5×0.79=1.481kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×32×1.979+3×1.481=13.348kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=122×1.25×[0.15×3/(1.25×0.6)+0.5]+2×1×12/2=210k N.m≥3γ0M ok =3×1×13.348=40.044kN.M满足要求！。
框架梁板模板支撑架(扣件式)计算书框架梁板模板支撑架扣件式计算书一工程概况11本工程采用框架剪力墙结构地下三层地上二十五层建筑高度7545m地下为设备用房营业用房地下车库地上为住宅结构单元地上最长约576m宽度约为234m设永久伸缩缝一道详见列表工程概况表1 建筑面积㎡总建筑面积3130654 地下建筑面积724524占地面积245000 地上建筑面积240613 2 层数地下 3 地上25 3 层高m 负三层 38 负二层 42 负一层 44 标准层30 4 结构形式基础类型独立柱基及筏板基础结构类型框架剪力墙结构 5 地下防水结构自防水抗渗混凝土底板C30外围墙C40 P6 材料防水高分子防水卷材 6 结构断面mm 基础底板厚度250 外墙厚度350300 内墙厚度150200300350 柱断面 600×16001000×1400900×900900×9001100×10001000×10001400×1400800×800800×6001000×9001000×900900×600等梁断面 900×20001050×1800900×1600700×1800等楼板100120140180等7 后浇带无8 钢筋类型预应力非预应力121416182022252832 9 其它经过项目部仔细审阅图纸认真计算确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁具体尺寸为900×2000mm1050×1800mm900×1600mm12模板支撑体系概况梁截面900×2000mm1050×1800mm900×1600mm位于地下负一层结构高度从-0485m周围板厚180mm梁模板采用18厚多层板板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力并考虑现场主要材料木方钢管实际质量情况保守计算二编制依据序号名称编号 1 村城中村改造一期工程结构施工图纸2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 3《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》 4 《组合钢模板技术规范》GB50214-2001 5 《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-2001 6 《竹胶合板模板》JGT3026-95 7 《房屋建筑部分工程标准强制性条文》2002版8 《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJT01-69-2003 9 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002 10 《混凝土结构工程施工质量验收规程》 DBJ01-82-200411 《钢管脚手架模板其支架安全选用技术规程》DB11T583-200812 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 13 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 14 《危险性较大的分部分项工程安全管理的办法》建质200987号15 《品茗施工安全系列软件》三施工计划31工期安排序号阶段目标日期 1 地下结构施工com～com 2 首层至结构封顶com～com32材料计划序号名称规格数量备注 1 木模板厚15cm 6000m22 木方2105 800m34 木方25105 200m35 顶托30000个7 钢管com 2m25m3m4m6m 53000扣件21000个33机械计划序号设备名称型号规格数量进场时间退场时间 1 塔式起重机Q5512 一台基础钢筋绑扎前结构完 2 电刨MIB2-80 1 基础钢筋施工前二次结构完 3 电锯MJ-106 4基础钢筋施工前二次结构完 4 空压机 075KW-11KW 2 混凝土浇筑前二次结构完四施工工艺及相关技术等41框架梁计算选择根据施工图纸项目经理部集中组织技术质量测量部门学习图纸做好模板准备前期记录通过学习和自审在熟悉设计图纸的同时重点准备考虑超大结构构件及集中线荷载超过15KNm支撑体系的设计最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KNm的框架梁转换层-0450G轴交9轴至14轴G轴交27轴至32轴截面900mm×2000mmB轴至G轴交5轴及36轴截面1050mm×1800mm线荷载超过20KNm 42支撑体系及材料选择整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体采用Φ48com管双扣件梁底次龙骨采用5×10cm方木主龙骨采用Φ48钢管梁侧次龙骨采用5×10cm方木主龙骨采用Φ48双钢管Φ16对拉螺栓拉结梁底侧模板面板采用15mm木模板板底次龙骨采用5×10cm方木主龙骨采用Φ48钢管com00mm×2000mm框支梁支撑体系框支梁模板采用15mm厚木模板整个支撑采用钢管式满堂脚手架支撑体系钢管架立杆上设有可调顶托梁底主龙骨采用Φ48钢管间距500mm沿梁长向布置次龙骨设置50×100的方木间距中到中150mm沿梁宽度方向布置侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm并在梁高度方向加设两道Φ16的螺栓拉结侧模次龙骨采用50×100的方木梁长度方向设置Φ16500的螺栓拉结侧模采用Φ48钢管三角撑加固三角撑间距不大于500mm碗扣架立杆间距900mm×900mm横杆步距1200mm扫地杆距地200mm自由端不超过400mm在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图com050×1800mm框梁支撑体系框架梁模板采用18mm厚多层板整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系碗扣架立杆上设有可调顶托顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木间距800mm沿梁长度方向布置次龙骨采用50×100的方木沿梁宽布置4道间距中到中约130mm侧模梁跨度方向主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结侧模次龙骨采用50×100的方木梁高度方向设置6道间距小于300mm侧模采用Φ48钢管三角撑加固三角撑间距小于500mm碗扣架立杆间距900mm×900mm横杆步距1200mm扫地杆距地200mm自由端不超过400mm在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于300mm且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图com00×1600mm框梁支撑体系框架梁模板采用18mm厚多层板整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系碗扣架立杆上设有可调顶托顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木间距600mm沿梁长向布置次龙骨设置4根50×100的方木间距小于170mm沿梁宽度方向布置侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结侧模次龙骨采用50×100的方木梁高度方向设置5道间距300mm 侧模采用Φ48钢管三角撑加固三角撑间距小于500mm碗扣架立杆间距900mm×900mm横杆步距1200mm扫地杆距地200mm自由端不超过400mm在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设3根立杆保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图43模板安装梁安装工艺流程弹出轴线及标高线→搭设梁底支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装锁口立管加固斜管及对拉螺栓→复核梁模尺寸位置并安装斜撑→与相邻模板连接1梁底模安装柱模板拆除后即放上轴线和水平控制线50线搭设梁模支撑安装梁底模并按规定设计要求起拱梁底模板按跨度进行起拱跨度84m起拱高度12mm跨度78m起拱高度10mm跨度6m起拱高度起拱9mm2绑扎梁钢筋梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案控制好轴线位置及保护层厚度3安装梁侧模并加固牢固并执行本方案中的斜撑规格及间距要求4检查验收44模板拆除1主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范及时补刷封边漆特别是穿梁螺栓打眼处也应刷封边漆2一般项目a．侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤b．模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运45质量要求1模板及其支架应具有足够的承载能力刚度和稳定性能可靠的承受浇筑混凝土的重量侧压力及施工荷载必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求2模板安装和浇筑混凝土时应对模板及其支架进行观察和维护发生异常情况时立即停止并采取有效的保护措施3模板的接缝要严密不应漏浆4浇筑混凝土前模板内的杂物应清理干净5固定在模板上的预埋件预留孔和预留洞均不得遗漏且安装牢固6按着《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJT01-69-2003的要求项次项目允许偏差检查方法国家规范标准结构长城杯标准 1 轴线位移柱墙梁 5 3 尺量 2 底模上表面标高±5 ±3 水准仪或拉线尺量 3 截面模内尺寸基础±10 ±5 尺量柱墙梁±4-5 ±3 4 层高垂直度层高不大于5m 6 3 经纬仪或吊线尺量大于5m 8 5 5 相邻两板表面高低差 2 2 尺量 6 表面平整度5 2 靠尺塞尺7 阴阳角方正- 2 方尺塞尺顺直- 2 线尺8 预埋铁件中心线位移 3 2 拉线尺量9 预埋管螺栓中心线位移 3 2 拉线尺量螺栓外露长度10-0 5-010 预留孔洞中心线位移10 5 拉线尺量尺寸1005-0 11 门窗洞口中心线位移- 3 拉线尺量宽高- ±5 对角线 - 6 12 插筋中心线位移55 尺量外露长度100 100 五施工安全保证措施1安全管理本工程将严格按照项目法的施工管理模式施工管理章程组织施工生产项目经理部由项目领导层管理层劳务分包层三层组成 1 木工150 120 302 钢筋工 120 100 203 混凝土工60 40 104 架子工 3040 40 5 电气焊工 6 4 2 6 瓦工30 20 100 7抹灰工 10 8 60 8 油工 6 6 80 9 水电工 120 100 160 10 防水工 30 20 20 模板及其支架自重标准值G1k kNm2 面板01面板及小梁03模板面板05模板及其支架075新浇筑混凝土自重标准值G2k kNm324钢筋自重标准值G3k kNm3梁15板11施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时 kNm22振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k kNm2对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载12 安全员 2 2 1注本计划为施工高峰计划每月的劳动力计划以工程进度情况及时编制七计算书一KZL12 9002000梁模板扣件式计算书工程属性新浇混凝土梁名称 KZL12 9002000 新浇混凝土梁计算跨度 m 84混凝土梁截面尺寸 mm×mm 900×2000 新浇混凝土结构层高 m 44梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板梁板立柱共用 A 梁跨度方向立柱间距la mm 450 梁两侧立柱间距lb mm 1200 步距h mm 1500新浇混凝土楼板立柱间距la mm lb mm 900900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 mm 600 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离 mm 450750 梁底支撑小梁根数 6 梁底支撑小梁一端悬挑长度 mm 150 设计简图如下平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值[f] Nmm2 15 面板弹性模量E Nmm2 10000 取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算计算简图如下W＝bh26 1000×15×156＝37500mm3I＝bh312 1000×15×15×1512＝281250mm4q1＝09[12 G1k G2kG3k ×h 14Q1k135 G1k G2kG3k ×h 14×07Q1k]×b 09[12× 01 2415 ×2 14×2135× 01 2415 ×2 14×07×2]×1＝6385kNm q1静＝09×135×[G1k G2kG3k ×h]×b＝09×135×[01 2415 ×2]×1＝6209kNmq1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNmq2＝ G1k G2kG3k ×h ×b [01 2415 ×2]×1＝511kNm1强度验算M＝-0107q1静L20121q1活L2＝-0107×6209×01820121×176×0182＝021kN·mσ＝MW＝021×10637500＝556Nmm2≤[f]＝15Nmm2满足要求2挠度验算ν＝0632qL4 100EI 0632×511×1804 100×10000×281250 ＝0121mm ≤[ν]＝l400＝180400＝045mm满足要求3支座反力计算设计值承载能力极限状态R1 R5 0393 q1静l 0446 q1活l 0393×6209×0180446×176×018＝453kNR2 R4 1143 q1静l 1223 q1活l 1143×6209×0181223×176×018＝1316kNR3 0928 q1静l 1142 q1活l 0928×6209×0181142×176×018＝1073kN标准值正常使用极限状态 R1 R5 0393 q2l 0393×511×018＝361kN R2 R4 1143 q2l 1143×511×018＝1051kNR3 0928 q2l 0928×511×018＝854kN小梁验算小梁类型方木小梁材料规格 mm 40×80 小梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 1544 小梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 178 小梁弹性模量 E Nmm2 9350 小梁截面抵抗矩W cm3 4267 小梁截面惯性矩I cm4 17067 为简化计算按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算如下图q1＝ 45309×135×[03-01 ×09505× 2-018 ]09[12× 05 2411 ×018 14×2135× 05 2411 ×018 14×07×2]×[06-092 12-06 -092]2×1131609×135× 03-01 ×095 1321kNmq2＝[361 03-01 ×09505× 2-018 05 2411 ×018 ×[06-092 12-06 -092]2×11051 03-01 ×095]＝1055kNm1抗弯验算M＝[0107q1l1205q1l22]＝[0107×1321×045205×1321×0152]＝029kN·mσ＝MW＝029×10642670＝671Nmm2≤[f]＝1544Nmm2满足要求2抗剪验算V＝[0607q1l1q1l2]＝[0607×1321×0451321×015]＝3607kN τ＝3V 2bh0 3×3607×1000 2×40×80 ＝169Nmm2≤[τ]＝178Nmm2满足要求3挠度验算ν1＝0632q2l14 100EI ＝0632×1055×4504 100×9350×1706700 ＝017mm≤[ν]＝l400＝450400＝112mmν2＝q2l24 8EI ＝1055×1504 8×9350×1706700 ＝004mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm满足要求4支座反力计算梁头处即梁底支撑小梁悬挑段根部承载能力极限状态R＝[1143q1l10393q1l1q1l2]＝[1143×1321×0450393×1321×0451321×015]＝679kN同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝323kNR2＝R5＝679kNR3＝R4＝554kN正常使用极限状态R＝[1143q2l10393q2l1q2l2]＝[1143×1055×0450393×1055×0451055×015]＝543kN同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝276kNR2＝R5＝543kNR3＝R4＝441kN主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 mm Ф48×35 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E Nmm2 206000 主梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 205 主梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 125 主梁截面惯性矩I cm41219 主梁截面抵抗矩W cm3 508 主梁自重忽略不计因主梁2根合并则抗弯抗剪挠度验算荷载值取半计算简图如下1抗弯验算主梁弯矩图 kN·mσ＝MW＝025×1065080＝4925Nmm2≤[f] 205Nmm2满足要求2抗剪验算主梁剪力图 kNV＝3569kNτ＝2VA 2×3569×1000489＝146Nmm2≤[τ]＝125Nmm2满足要求3挠度验算主梁变形图 mmν＝014mm≤[ν]＝l400＝450400＝112mm满足要求4扣件抗滑计算R＝[R1R4]＝288kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求同理可知右侧立柱扣件受力R＝288kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求立柱验算钢管类型Φ48×27 立柱截面面积A mm2 384 回转半径i mm 16立柱截面抵抗矩W cm3 412 抗压强度设计值f Nmm2 205 λhi 150016 9375≤[λ] 150长细比满足要求查表得φ＝068立柱最大受力N＝[R1N边1R2R3R4N边2]＝[28809[12× 075 2411 ×018 14×2135×075 2411 ×018 14×07×2]×0906-092 2×091268126828809[12× 05 2411 ×018 14×2135× 05 2411 ×018 14×07×2]× 0912-06-092 2×09]＝1268kNf＝N φA ＝1268×103 068×384 ＝4855Nmm2≤[f]＝205Nmm2 满足要求可调托座验算可调托座承载力容许值[N] kN 30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝[R1R2R3R4]×2＝1268kN≤[N]＝30kN满足要求KZL13 9001600 梁模板扣件式计算书工程属性新浇混凝土梁名称 KZL13 9001600 新浇混凝土梁计算跨度 m 68 混凝土梁截面尺寸 mm×mm 900×1600 新浇混凝土结构层高 m 44 梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k kNm2 面板01 面板及小梁03模板面板05 模板及其支架075 新浇筑混凝土自重标准值G2k kNm3 24 钢筋自重标准值G3k kNm3 梁15 板11施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时kNm2 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k kNm2 对水平面模板取值2 模板支拆环境不考虑风荷载模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板梁板立柱共用 A 梁跨度方向立柱间距la mm 450 梁两侧立柱间距lb mm 1200 步距h mm 1500新浇混凝土楼板立柱间距la mm lb mm 900900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 mm 600 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离 mm 400800 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁一端悬挑长度 mm 25 设计简图如下平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值[f] Nmm2 15 面板弹性模量E Nmm2 10000 取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算计算简图如下W＝bh26 1000×15×156＝37500mm3I＝bh312 1000×15×15×1512＝281250mm4q1＝09[12 G1k G2kG3k ×h 14Q1k135 G1k G2kG3k ×h 14×07Q1k]×b 09[12× 01 2415 ×16 14×2135× 01 2415 ×16 14×07×2]×1＝5146kNmq1静＝09×135×[G1k G2kG3k ×h]×b＝09×135×[01 2415 ×16]×1＝4969kNmq1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNmq2＝ G1k G2kG3k ×h ×b [01 2415 ×16]×1＝409kNm1强度验算M＝-0107q1静L20121q1活L2＝-0107×4969×02220121×176×0222＝026kN·mσ＝MW＝026×10637500＝689Nmm2≤[f]＝15Nmm2满足要求2挠度验算ν＝0632qL4 100EI 0632×409×2254 100×10000×281250 ＝0236mm ≤[ν]＝l400＝225400＝056mm满足要求3支座反力计算设计值承载能力极限状态R1 R5 0393 q1静l 0446 q1活l 0393×4969×0220446×176×022＝457kNR2 R4 1143 q1静l 1223 q1活l 1143×4969×0221223×176×022＝1327kNR3 0928 q1静l 1142 q1活l 0928×4969×0221142×176×022＝1083kN 标准值正常使用极限状态R1 R5 0393 q2l 0393×409×022＝362kNR2 R4 1143 q2l 1143×409×022＝1052kNR3 0928 q2l 0928×409×022＝854kN小梁验算小梁类型方木小梁材料规格 mm 40×80 小梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 1544 小梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 178 小梁弹性模量 E Nmm2 9350 小梁截面抵抗矩W cm3 4267 小梁截面惯性矩I cm4 17067 为简化计算按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算如下图q1＝ 45709×135×[ 03-01 ×09405× 16-018 ]09[12× 05 2411 ×018 14×1135× 05 2411 ×018 14×07×1]×[06-092 12-06 -092]2×1132709×135× 03-01 ×094 1332kNmq2＝[362 03-01 ×09405× 16-018 05 2411 ×018 ×[06-092 12-06 -092]2×11052 03-01 ×094]＝1056kNm1抗弯验算M＝[0107q1l1205q1l22]＝[0107×1332×045205×1332×0022]＝029kN·mσ＝MW＝029×10642670＝676Nmm2≤[f]＝1544Nmm2满足要求2抗剪验算V＝[0607q1l1q1l2]＝[0607×1332×0451332×002]＝3638kN τ＝3V 2bh0 3×3638×1000 2×40×80 ＝171Nmm2≤[τ]＝178Nmm2满足要求3挠度验算ν1＝0632q2l14 100EI ＝0632×1056×4504 100×9350×1706700 ＝017mm≤[ν]＝l400＝450400＝112mmν2＝q2l24 8EI ＝1056×254 8×9350×1706700 ＝0mm≤[ν]＝l400＝25400＝006mm满足要求4支座反力计算梁头处即梁底支撑小梁悬挑段根部承载能力极限状态R＝[1143q1l10393q1l1q1l2]＝[1143×1332×0450393×1332×0451332×002]＝685kN同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝309kNR2＝R4＝685kNR3＝56kN正常使用极限状态R＝[1143q2l10393q2l1q2l2]＝[1143×1056×0450393×1056×0451056×002]＝543kN同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝26kNR2＝R4＝543kNR3＝442kN6主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 mm Φ48×27 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E Nmm2 206000 主梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 205 主梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 125 主梁截面惯性矩I cm4 989 主梁截面抵抗矩W cm3 412 主梁自重忽略不计因主梁2根合并则抗弯抗剪挠度验算荷载值取半计算简图如下1抗弯验算主梁弯矩图 kN·mσ＝MW＝0154×1064120＝3746Nmm2≤[f] 205Nmm2满足要求2抗剪验算主梁剪力图 kNV＝4199kNτ＝2VA 2×4199×1000384＝2187Nmm2≤[τ]＝125Nmm2满足要求3挠度验算主梁变形图 mmν＝005mm≤[ν]＝l400＝400400＝1mm满足要求4扣件抗滑计算R＝[R1R4]＝156kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求同理可知右侧立柱扣件受力R＝156kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求立柱验算钢管类型Φ48×27 立柱截面面积A mm2 384 回转半径i mm 16立柱截面抵抗矩W cm3 412 抗压强度设计值f Nmm2 205 λhi 150016 9375≤[λ] 150长细比满足要求查表得φ＝068立柱最大受力N＝[R1N边1R2R3R4N边2]＝[15609[12× 075 2411 ×018 14×1135× 075 2411 ×018 14×07×1]× 0906-092 2×0911211215609[12× 05 2411 ×018 14×1135× 05 2411 ×018 14×07×1]× 0912-06-092 2×09]＝112kNf＝N φA ＝112×103 068×384 ＝4288Nmm2≤[f]＝205Nmm2 满足要求可调托座验算可调托座承载力容许值[N] kN 30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝[R1R2R3R4]×2＝112kN≤[N]＝30kN满足要求KZL2 10501800 梁模板扣件式计算书工程属性新浇混凝土梁名称 KZL2 10501800 新浇混凝土梁计算跨度 m 79混凝土梁截面尺寸 mm×mm 1050×1800 新浇混凝土结构层高 m 44梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k kNm2 面板01 面板及小梁03模板面板05 模板及其支架075 新浇筑混凝土自重标准值G2k kNm3 24 钢筋自重标准值G3k kNm3 梁15 板11施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时kNm2 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k kNm2 对水平面模板取值2 模板支拆环境不考虑风荷载3模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板梁板立柱共用 A 梁跨度方向立柱间距la mm 450 梁两侧立柱间距lb mm 1400 步距h mm 1500新浇混凝土楼板立柱间距la mm lb mm 900900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 mm 700 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离 mm 467933 梁底支撑小梁根数8 梁底支撑小梁一端悬挑长度 mm 125 设计简图如下平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值[f] Nmm2 15 面板弹性模量E Nmm2 10000 取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算计算简图如下W＝bh26 1000×15×156＝37500mm3I＝bh312 1000×15×15×1512＝281250mm4q1＝09[12 G1k G2kG3k ×h 14Q1k135 G1k G2kG3k ×h 14×07Q1k]×b 09[12× 01 2415 ×18 14×2135× 01 2415 ×18 14×07×2]×1＝5765kNm q1静＝09×135×[G1k G2kG3k ×h]×b＝09×135×[01 2415 ×18]×1＝5589kNmq1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNmq2＝ G1k G2kG3k ×h ×b [01 2415 ×18]×1＝46kNm1强度验算M＝-0107q1静L20121q1活L2＝-0107×5589×01520121×176×0152＝013kN·mσ＝MW＝013×10637500＝346Nmm2≤[f]＝15Nmm2满足要求2挠度验算ν＝0632qL4 100EI 0632×46×1504 100×10000×281250 ＝0052mm ≤[ν]＝l400＝150400＝038mm满足要求3支座反力计算设计值承载能力极限状态R1 R5 0393 q1静l 0446 q1活l 0393×5589×0150446×176×015＝341kNR2 R4 1143 q1静l 1223 q1活l 1143×5589×0151223×176×015＝991kNR3 0928 q1静l 1142 q1活l 0928×5589×0151142×176×015＝808kN 标准值正常使用极限状态R1 R5 0393 q2l 0393×46×015＝271kNR2 R4 1143 q2l 1143×46×015＝789kNR3 0928 q2l 0928×46×015＝64kN小梁验算小梁类型方木小梁材料规格 mm 60×80 小梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 1544 小梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 178 小梁弹性模量 E Nmm2 9350 小梁截面抵抗矩W cm3 64 小梁截面惯性矩I cm4 256 为简化计算按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算如下图q1＝ 34109×135×[ 03-01 ×105705× 18-018 ]09[12× 05 2411 ×018 14×1135× 05 2411 ×018 14×07×1]×[07-1052 14-07 -1052]2×199109×135× 03-01 ×1057 994kNmq2＝[271 03-01 ×105705× 18-018 05 2411 ×018 ×[07-1052 14-07 -1052]2×1789 03-01 ×1057]＝792kNm1抗弯验算M＝[0107q1l1205q1l22]＝[0107×994×045205×994×0122]＝022kN·mσ＝MW＝022×10664000＝337Nmm2≤[f]＝1544Nmm2满足要求2抗剪验算V＝[0607q1l1q1l2]＝[0607×994×045994×012]＝2716kNτ＝3V 2bh0 3×2716×1000 2×60×80 ＝085Nmm2≤[τ]＝178Nmm2满足要求3挠度验算ν1＝0632q2l14 100EI ＝0632×792×4504 100×9350×2560000 ＝009mm≤[ν]＝l400＝450400＝112mmν2＝q2l24 8EI ＝792×1254 8×9350×2560000 ＝001mm≤[ν]＝l400＝125400＝031mm满足要求4支座反力计算梁头处即梁底支撑小梁悬挑段根部承载能力极限状态R＝[1143q1l10393q1l1q1l2]＝[1143×994×0450393×994×045994×012]＝511kN同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R8＝259kNR2＝R7＝511kNR3＝R4＝R5＝R6＝418kN正常使用极限状态R＝[1143q2l10393q2l1q2l2]＝[1143×792×0450393×792×045792×012]＝407kN同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R8＝223kNR2＝R7＝407kNR3＝R4＝R5＝R6＝331kN主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 mm Φ48×27 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E Nmm2 206000 主梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 205 主梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 125 主梁截面惯性矩I cm4 989 主梁截面抵抗矩W cm3 412 主梁自重忽略不计因主梁2根合并则抗弯抗剪挠度验算荷载值取半计算简图如下1抗弯验算主梁弯矩图 kN·mσ＝MW＝0267×1064120＝6476Nmm2≤[f] 205Nmm2满足要求2抗剪验算主梁剪力图 kNV＝2854kNτ＝2VA 2×2854×1000384＝1486Nmm2≤[τ]＝125Nmm2满足要求3挠度验算主梁变形图 mmν＝014mm≤[ν]＝l400＝46667400＝117mm满足要求4扣件抗滑计算R＝[R1R4]＝201kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求同理可知右侧立柱扣件受力R＝201kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求立柱验算钢管类型Φ48×27 立柱截面面积A mm2 384 回转半径i mm 16立柱截面抵抗矩W cm3 412 抗压强度设计值f Nmm2 205 λhi 150016 9375≤[λ] 150长细比满足要求查表得φ＝068立柱最大受力N＝[R1N边1R2R3R4N边2]＝[20109[12× 075 2411 ×018 14×1135×075 2411 ×018 14×07×1]×0907-1052 2×091407140720109[12× 05 2411 ×018 14×1135× 05 2411 ×018 14×07×1]× 0914-07-1052 2×09]＝1407kNf＝N φA ＝1407×103 068×384 ＝5387Nmm2≤[f]＝205Nmm2 满足要求可调托座验算可调托座承载力容许值[N] kN 30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝[R1R2R3R4]×2＝1407kN≤[N]＝30kN满足要求板模板扣件式计算书工程属性新浇混凝土楼板名称一层板新浇混凝土楼板板厚 mm 180 新浇混凝土楼板边长L m 45 新浇混凝土楼板边宽B m 42 荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载kNm2 25 当计算面板和小梁时的集中荷载 kN 25 当计算主梁时的均布活荷载 kNm2 15 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载 kNm2 1 模板及其支架自重标准值G1k kNm2 面板自重标准值01 面板及小梁自重标准值 03 楼板模板自重标准值05 模板及其支架自重标准值075 新浇筑混凝土自重标准值G2k kNm3 24 钢筋自重标准值G3k kNm3 11 模板支拆环境不考虑风荷载模板体系设计模板支架高度 m 42 立柱纵向间距la mm 800 立柱横向间距lb mm 800 水平拉杆步距h mm 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离 mm 250 立柱距混凝土板长边的距离 mm 100 主梁布置方向平行楼板长边小梁间距mm 100 小梁距混凝土板短边的距离 mm 50 小梁两端各悬挑长度mm 100100 设计简图如下模板设计平面图模板设计剖面图楼板长向模板设计剖面图楼板宽向面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值[f] Nmm2 15 面板弹性模量E Nmm2 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》com"面板可按简支跨计算"的规定另据现实楼板面板应搁置在梁侧模板上因此本例以简支梁取1m单位宽度计算计算简图如下W＝bh26 1000×15×156＝37500mm3I＝bh312 1000×15×15×1512＝281250mm41强度验算q1＝09[12 G1k G3kG2k ×h 14Q1k135 G1k G3kG2k ×h 14×07Q1k]×b 09[12× 01 1124 ×018 14×25135× 01 1124 ×018 14×07×25] ×1 814kNmq2＝09×12×G1k×b 09×12×01×1 011kNmp＝09×13×Q1K2 09×14×252＝157kNM＝[q1l28q2l28pl4] [814×0128011×0128157×014] 004kN·m σ＝MW＝004×10637500＝105Nmm2≤[f]＝15Nmm2满足要求2挠度验算q＝ G1k G3kG2k ×h ×b 01 1124 ×018 ×1 462kNmν＝5ql4 384EI ＝5×462×1004 384×10000×281250 ＝0mm≤[ν]＝l400＝100400＝025mm满足要求小梁验算小梁类型方木小梁材料规格 mm 40×85 小梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 1544 小梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 178 小梁弹性模量 E Nmm2 9350 小梁截面抵抗矩W cm3 4817 小梁截面惯性矩I cm4 20471 因[Blb]取整＝[4200800]取整＝5按四等跨连续梁计算又因小梁较大悬挑长度为100mm因此需进行最不利组合计算简图如下 1强度验算q1＝09[12 G1k G3kG2k ×h 14Q1k135 G1k G3kG2k ×h 14×07Q1k]×b 09×[12× 03 1124 ×018 14×25135× 03 1124 ×018 14×07×25]×01＝084kNm因此q1静＝09×12 G1k G3kG2k ×h ×b 09×12× 03 1124 ×018 ×01＝052kNmq1活＝09×14×Q1k×b 09×14×25×01＝031kNmM1＝0077q1静L201q1活L2＝0077×052×08201×031×082＝005kN·m q2＝09×12×G1k×b 09×12×03×01＝003kNmp＝09×14×Q1k 09×14×25＝315kNmM2＝0077q2L2021pL＝0077×003×082021×315×08＝053kN·mM3＝[q1L122q2L122pL1] [084×0122003×0122315×01]＝032kN·m M＝[M1M2M3]＝[005053032]＝053kN·mσ＝MW＝053×10648170＝1102Nmm2≤[f]＝1544Nmm2满足要求2抗剪验算V1＝0607q1静L062q1活L＝0607×052×08062×031×08＝041kNV2＝0607q2L0681p＝0607×003×080681×315＝216kNV3＝[q1L1q2L1p]＝[084×01003×01315]＝315kNV＝[V1V2V3]＝[041216315]＝315kNτ＝3V 2bh0 3×315×1000 2×85×40 ＝139Nmm2≤[τ]＝178Nmm2满足要求3挠度验算q G1k G3kG2k ×h ×b 03 2411 ×018 ×01＝048kNm跨中ν＝0632qL4 100EI 0632×048×8004 100×9350×2047100 ＝007mm≤[ν]＝l400＝800400＝2mm悬臂端ν＝qL4 8EI 048×1004 8×9350×2047100 ＝0mm≤[ν]＝l1400＝100400＝025mm满足要求主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格 mm Φ48×27 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E Nmm2 206000 主梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 205 主梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 125 主梁截面惯性矩I cm4 989 主梁截面抵抗矩W cm3 412 因主梁2根合并则抗弯抗剪挠度验算荷载值取半1小梁最大支座反力计算Q1k＝15kNm2q1＝09[12 G1k G3kG2k ×h 14Q1k135 G1k G3kG2k ×h 14×07Q1k]×b 09[12× 05 1124 ×018 14×15135× 05 1124 ×018 14×07×15]×01＝074kNmq1静＝09×135 G1k G3kG2k ×h ×b 09×135× 05 1124 ×018 ×01＝061kNmq1活＝09×14×Q1k×b 09×14×15×01＝019kNmq2＝ G1k G3kG2k ×h ×b 05 1124 ×018 ×01 05kNm承载能力极限状态按四跨连续梁R＝ 1143q1静1223q1活 L＝1143×061×081223×019×08＝074kN按悬臂梁R1＝q1l 074×01＝007kNR＝[RR1]2＝037kN同理R＝028kNR＝028kN正常使用极限状态按四跨连续梁R＝1143q2L＝1143×05×08＝046kN按悬臂梁R1＝Rl 046×01＝005kNR＝[RR1]2＝023kN同理R＝017kNR＝017kN2抗弯验算计算简图如下主梁弯矩图 kN·mM＝022kN·m σ＝MW＝022×1064120＝5361Nmm2≤[f]＝205Nmm2 满足要求3抗剪验算主梁剪力图 kNV＝146kNτ＝2VA 2×146×1000384＝762Nmm2≤[τ]＝125Nmm2满足要求4挠度验算主梁变形图 mmν＝021mm跨中ν 021mm≤[ν] 800400 2mm悬挑段ν＝011mm≤[ν] 200400 05mm满足要求立柱验算钢管类型Φ48×27 立柱截面面积A mm2 384 立柱截面回转半径i mm 16 立柱截面抵抗矩W cm3 412 抗压强度设计值[f] Nmm2 205λ＝hi＝150016＝94≤[λ]＝150满足要求查表得φ＝063f N φA 09[12× 075 1124 ×018 14×1 135× 075 1124 ×018 14×07×1]×08×08×1000 063×384 466×100024384 1911Nmm2≤[f] 205 Nmm2 满足要求可调托座验算可调托座承载力容许值[N] kN 30 按上节计算可知可调托座受力N＝466kN≤[N]＝30kN满足要求负一层墙墙模板非组合式钢模板计算书工程属性新浇混凝土墙名称负一层墙新浇混凝土墙墙厚 mm 350 混凝土墙的计算高度 mm 4400 混凝土墙的计算长度 mm 8400 荷载组合混凝土重力密度γc kNm3 24 新浇混凝土初凝时间t0 h 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 085 混凝土浇筑速度V mh 15 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H m 22 倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k kNm2 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[022γct0β1β2v12γcH]＝min[022×24×4×1×085×151224×22]＝min[2199528]＝2199kNm2承载能力极限状态设计值S承＝09[12G4k14Q3k135G4k14×07Q3k]＝09[12×219914×2135×219914×07×2]＝09[29193165]＝09×3165＝2848kNm2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝2199 kNm2面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长 mm 90 小梁间距mm 150 小梁一端悬臂长 mm 100 主梁间距 mm 350 主梁一端悬臂长mm 100 对拉螺栓横向间距 mm 450 对拉螺栓竖向间距 mm 350 模板设计立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值[f] Nmm2 15 面板弹性模量E Nmm2 10000 墙截面宽度可取任意宽度为便于验算主梁取b＝038mW＝bh26＝375×1526＝140625mm3I＝bh312＝375×15312＝10546875mm41强度验算q＝bS承＝038×2848＝1068kNm面板弯矩图 kN·mM＝003kN·mσ＝MW＝003×106140625＝214Nmm2≤[f]＝15Nmm2满足要求2挠度验算q＝bS正＝038×2199 825kNm面板变形图 mmν＝005mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm满足要求小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格 mm 40×80 小梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 1544 小梁弹性模量E Nmm2 9350 小梁截面抵抗矩W cm3 4267 小梁截面惯性矩I cm4 170671强度验算q＝bS承＝016×2848＝47kNm小梁弯矩图 kN·m小梁剪力图 kNM＝005kN·mσ＝MW＝005×10642670＝128Nmm2≤[f]＝1544Nmm2满足要求2挠度验算q＝bS正＝016×2199 363kNm小梁变形图 mmν＝002mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm满足要求3支座反力计算R1 176kNR2 R55 16kNR56 144kN主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格 mm Φ48×27 主梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 205 主梁弹性模量E Nmm2 206000 主梁截面抵抗矩W cm3 824 主梁截面惯性矩I cm4 19781强度验算主梁弯矩图 kN·mM＝021kN·mσ＝MW＝021×1068240＝2513Nmm2≤[f]＝205Nmm2满足要求2挠度验算主梁变形图 mmν＝006mm≤[ν]＝l400＝350400＝088mm满足要求对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16 轴向拉力设计值Ntb kN 245 对拉螺栓横向验算间距m＝[4504502200]＝450mm对拉螺栓竖向验算间距n＝[3503502100]＝350mmN＝095mnS承＝095×045×035×2848＝426kN≤Ntb＝245kN满足要求负一层柱模板设置对拉螺栓计算书工程属性新浇混凝土柱名称负一层KZL 新浇混凝土柱长边边长 mm 1400 新。
