梁柱固结计算

柱子编号：kz1梁编号：GL401内力信息：V =167KN Mb1=600KN-M Mb2=295.1KN-M 节点信息:钢材Q345f t w =300Mpa f y =345Mpa f f w =200Mpa f u =470Mpa f v =180Mpa 螺栓信息：M24-10.9 螺栓列数nx：1竖向间距d=80mm 螺栓行数nz：7水平间距d1=80mm 螺栓直径h 0=24mm 竖向边距e1=40mm 螺栓孔径h 1=26mm 水平边距e2=40mm 连接板信息：板厚t p =8mm 板宽b p =95mm 板高hp=560mm 截面信息柱:H c (mm)B c (mm)t wc (mm)t fc (mm)6006002424梁:h b (mm)b f (mm)t wb (mm) t fb (mm)7003001324节点计算：N V B =0.9nfuP=182.3KN u=0.45n f =2P=225KN V/N V B =1腹板净截面抗剪承载力下螺栓个数n=A nw f v /N VB =7 螺栓采用个数n=7t w ×h 1/2c+2＝10mm h1-梁腹板高度水平加劲肋宽度b s =552mm 梁与柱固接计算程式(坡口焊+螺栓)连接剪力（设计值〕3.连接板厚度2.螺栓个数1.单个螺栓承载力剪力作用下螺栓个数n=焊缝强度连接弯矩（设计值〕4. 柱 水 平 加 劲 肋:水平加劲肋厚度t s =24mm 根据抗震规范8.3.4.35.节点域计算：柱腹板t wc ≥(h b +h c )/90=14mm 剪切强度τp=(Mb1+Mb2)/Vp≤(4/3)fv/r Re =53Mpa ok 节点域体积Vp=1.8h b1h c1t wc =16821043mm 36.梁极限承载力性受弯承载力Mp=2156KN-M 梁极限承载力Mu=b f t fb h b1f u =2288KN-M 加强措施盖板厚度t g =6mm 加强后梁极限承载力M u=b f (t fb +tg)h b1f u =2859KN-M ok 盖板长度l g=421mm 近似取lg=1.5bf=450mm 焊 缝 高 度 h f =tp-2=6mm 焊 缝 长 度L W =hp=560mm 连接板角焊缝计算V / 4×0.7hf ×Lw=τυ=18N/mm 2或f v A nw / 4×0.7hf ×Lw=τυ=138N/mm 2螺栓列数n x=1板厚t p =8mm 螺栓行数nz：7板宽b p =95mm 竖向间距d=80板高h p =560mm 水平间距d1=80竖向边距e1=40tg=6mm 水平边距e2=40lg=450mmh f =6mm L w =560mm 螺栓连接板7. 连接板 焊 缝 强 度 计 算:盖板焊缝节点数据：t wb (h b -2t fb )2/6(b f -3t g )h b +1=[b f t fb h b1+0.25(h b -2t fb )2t wb ]f y =t g (b f +3t g )f t w /1.4(t g -1)f f w +2tg=根据抗震规范8.3.4.3ok。

梁柱节点计算书夹层梁柱节点计算书KL1-1、KL1-2与柱的连接一、设计资料节点形式：翼缘采用对接焊，腹板采用高强螺栓连接其节点图见下图；高强螺栓资料：高强螺栓等级为：10.9级；高强螺栓直径为：id=20mm；根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中表7.2.2-2：高强螺栓的预拉力为：P=155.0kN；焊缝资料：焊缝强度与母材等强，ftw=310MPaKL1-1：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：6个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：3排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=80.0mm=.080m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=80.0mm；KL1-1尺寸：H350x200x6x8KL1-2：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：10个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：5排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=80.0mm=.080m；x2=160.0mm=.160m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=80.0mm；KL1-2尺寸：H500x240x6x10二、内力设计值根据主刚架计算书，可以查得本节点的最不利内力设计值为：KL1-1：弯距：M=18.5kN*m；轴力：N=6.4kN；（压力）剪力：V=13.8kN；KL1-2：弯距：M=72.4kN*m；轴力：N=11.6kN；（拉力）剪力：V=43.6kN；弯矩图（kN*m）轴力图（kN）剪力图（kN）三、节点验算KL1-1：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*bf*tf)=18.5*10^6/[(350-8)*200*8]=33.8MPaMPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排6个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=3*62.775=188.3kNV=13.8kN，满足腹板净面积验算：A0=(350-2*8)*6-3*21.5*6=1617mm2σ=V/A0=13.8*1000/1617=8.5MPaMPa，满足KL1-2：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*bf*tf)=72.4*10^6/[(500-10)*240*10]=61.6MPaMPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排10个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=5*62.775=313.9kNV=43.6kN，满足腹板净面积验算：A0=(500-2*10)*6-5*21.5*6=2235mm2σ=V/A0=43.6*1000/2235=19.15MPaMPa，满足连接板设计资料：连接板厚度为：t=16.0mm；连接板宽度为：b=200.0mm；梁柱翼缘宽度为：bf=180.0mm；梁柱腹板厚度为：tw=6.0mm；连接板材料为：Q345B钢；KL1、KL3与柱的连接一、设计资料节点形式：翼缘采用对接焊，腹板采用高强螺栓连接其节点图见下图；高强螺栓资料：高强螺栓等级为：10.9级；高强螺栓直径为：id=20mm；根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中表7.2.2-2：高强螺栓的预拉力为：P=155.0kN；焊缝资料：焊缝强度与母材等强，ftw=310MPaKL1：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：12个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：6排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=40.0mm=.040m；x2=120.0mm=.0120m；x3=200.0mm=.200m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=140.0mm；KL1尺寸：H700x200x6x10KL3：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：6个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：3排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=80.0mm=.080m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=87.0mm；KL3尺寸：H350x200x6x8二、内力设计值根据主刚架计算书，可以查得本节点的最不利内力设计值为：KL1：弯距：M=271.0kN*m；轴力：N=23.3kN；（拉力）剪力：V=147.0kN；KL3：弯距：M=53.3kN*m；轴力：N=55.5kN；（压力）剪力：V=31.2kN；弯矩图（kN*m）剪力图（kN）轴力图（kN）三、节点验算KL1：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*bf*tf)=271.0*10^6/[(700-10)*200*10]=196.4MPa MPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排12个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=6*62.775=313.9kNV=147.0kN，满足腹板净面积验算：A0=(700-2*10)*6-6*21.5*6=3306mm2σ=V/A0=147.0*1000/3306=44.5MPaMPa，满足KL3：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*bf*tf)=53.3*10^6/[(350-8)*200*8]=97.4MPaMPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排6个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=3*62.775=188.3kNV=31.2kN，满足腹板净面积验算：A0=(350-2*8)*6-3*21.5*6=1617mm2σ=V/A0=31.2*1000/1617=19.3MPaMPa，满足KL2与柱的连接一、设计资料节点形式：翼缘采用对接焊，腹板采用高强螺栓连接其节点图见下图；高强螺栓资料：高强螺栓等级为：10.9级；高强螺栓直径为：id=20mm；根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中表7.2.2-2：高强螺栓的预拉力为：P=155.0kN；焊缝资料：焊缝强度与母材等强，ftw=310MPaKL2：高强螺栓几何位置信息：高强螺栓总数为：12个；每排高强螺栓的数量为：2个；高强螺栓共有：6排；各排高强螺栓离螺栓群形心的距离为：x1=40.0mm=.040m；x2=120.0mm=.0120m；x3=200.0mm=.200m；最外排高强螺栓到翼缘边的距离为：ef=50.0mm；最外排高强螺栓到腹板边的距离为：ew=140.0mm；KL1尺寸：H700x200x8x12二、内力设计值根据主刚架计算书，可以查得本节点的最不利内力设计值为：KL2：（考虑连接点距轴线偏离500mm）弯距：M=388.0kN*m；轴力：N=47.6kN；（拉力）剪力：V=288.0kN；弯矩图（kN*m）剪力图（kN）轴力图（kN）三、节点验算KL2：本文按摩擦型高强螺栓计算；本文根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中第7.2.2条计算：单个螺栓的抗剪极限承载力为：Nvb=0.9*nf*μ*P=0.9*0.45*155=62.775kN对接焊缝强度验算：考虑焊缝承受全部的弯矩：σ=M/(h*bf*tf)=388.0*10^6/[(700-12)*200*12]=235.0MPa MPa，满足高强度螺栓摩擦型单剪连接：考虑螺栓承受全部剪力，验算螺栓强度：本节点设置2排12个高强螺栓，则腹板连接处螺栓能承受的剪力为：Vmax=n*Nvb=6*62.775=313.9kNV=147.0kN，满足腹板净面积验算：A0=(700-2*12)*8-6*21.5*8=4376mm2σ=V/A0=288.0*1000/4376=65.8MPaMPa，满足文档内容仅供参考。

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。

临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。

上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。

一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。

自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。

不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。

由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。

横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。

墩梁固结计算范文墩梁固结计算是指在桥梁设计中，计算墩柱和梁底固结的深度和力学特性的过程。

墩梁固结的计算包括了墩柱和梁底固结的刚度计算、固结土的应力分析和传递过程的计算等。

下面将从这几个方面详细介绍墩梁固结计算的内容。

首先是墩柱和梁底固结的刚度计算。

墩柱的刚度是指在受到外力作用下，抵抗变形的能力。

而梁底的刚度则是指梁底与基础之间的相对变形，也是抵抗变形的能力。

墩柱和梁底的刚度计算一般采用弹性计算方法，根据材料的力学参数和几何形状进行计算。

对于墩柱的刚度计算，一般可以根据材料的弹性模量、弯曲刚度等参数进行计算。

而对于梁底的刚度计算，则需要考虑梁底的几何形状和弹性模量。

其次是固结土的应力分析。

在桥梁设计中，地基基础承受墩梁产生的荷载。

为了保证桥梁的稳定，必须对固结土的应力进行分析。

固结土的应力分析可以采用弹性分析和塑性分析两种方法。

弹性分析适用于固结土的应力变化范围较小的情况下。

塑性分析适用于固结土的应力变化较大，土壤已进入到塑性变形阶段的情况。

在固结土的应力分析中，需要考虑土壤的弹性模量、强度参数和应力传递的过程。

最后是传递过程的计算。

墩梁固结计算中，需要考虑墩柱和梁底荷载的传递过程。

墩柱和梁底的荷载传递过程一般分为两个阶段：荷载作用于墩柱-墩梁系统，和荷载作用于墩梁-梁底系统。

在每个阶段中，荷载会通过墩柱和梁底传递给下一级结构。

在传递过程中，需要考虑力的平衡和荷载的传递效率。

墩梁固结计算中，通常采用桥梁结构的力学平衡方程和荷载传递效率的计算方法。

综上所述，墩梁固结计算是桥梁设计中非常重要的一部分。

它包括了墩柱和梁底固结的刚度计算、固结土的应力分析和传递过程的计算等。

墩梁固结计算的准确性和合理性对于桥梁的安全性和稳定性具有重要影响。

因此，在进行墩梁固结计算时，需要充分考虑材料力学参数和几何形状等因素，并采用合适的计算方法和模型。

只有这样，才能保证桥梁的安全和可靠。

40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m，箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24～25.334m，两翼悬臂各长3.5m。

桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。

箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。

图1 箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。

两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。

箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。

墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2×3.5m、4×4.0m。

边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。

悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。

为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。

二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。

根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。

设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。

原设计主轴向力设计值计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: KZ4二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:截面形状: 矩形截面宽度: b=800mm截面高度: h=800mm构件的计算长度: lo=4900mm2.材料信息:混凝土强度等级: C40 fc =19.1N/mm2钢筋类型: HRB400 fy'=360N/mm23.设计参数:结构重要性系数: γo=1.0纵筋最小配筋率: ρmin=0.600%4.配筋信息:纵向钢筋截面面积: A's=15331mm2四、计算过程1.确定稳定系数Φ:lo/b=4900/800=6.125查《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)表6.2.15 得,Φ= 1.0002.验算纵筋配筋率:截面面积A=bh=800*800=640000mm2ρ=A's/A=(15331/640000)%=2.395%≥ρmin=0.600%纵筋配筋率满足要求 3.计算轴向力设计值:纵筋配筋率ρ=A's/A=2.395%≤3%,N=0.9*Φ*(fc*A+fy'*A's)/γo=0.9*1.000*(19.1*640000+360*15331)/1.0=15968.844kN现有柱纵向受压钢筋计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: KZ4二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:截面形状: 矩形截面宽度: b=800mm截面高度: h=800mm构件的计算长度: lo=4900mm2.材料信息:混凝土强度等级: C30 fc =14.3N/mm2钢筋类型: HRB400 fy'=360N/mm23.设计参数:结构重要性系数: γo=1.0纵筋最小配筋率: ρmin=0.600%4.荷载信息:轴向力设计值: N=15968.844kN四、计算过程1.确定稳定系数Φ:lo/b=4900/800=6.125查《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)表6.2.15 得,Φ= 1.0002.计算纵筋面积A's:截面面积A=bh=800*800=640000mm2A's= (γo*N/0.9Φ-fc*A)/fy'= (1.0*15968.844*1000/(0.9*1.000)-14.3*640000)/360=23864mm2纵筋配筋率ρ=A's/A=(23864/640000.000)%=3.729%>3%,A用(A-A's)代替，重新计算A's= (γo*N*1000/0.9Φ-fc*(A-A's))/fy'= (1.0*15968.844*1000/(0.9*1.000)-14.3*616136)/360=24812mm23.验算纵筋配筋率:ρ=A's/A=(23864/640000)%=3.729%ρmin=0.600%ρ≥ρmin 纵筋配筋率满足要求24812mm2-15331mm2=9481mm29481*360/235=14524 mm2的Q235钢板14524/5mm/4=726mm采用柱四面每面粘贴5mm厚800mm宽Q235钢板可达到加固要求。

框架结构梁柱结点计算公式框架结构是工程中常见的一种结构形式，它由梁、柱和节点组成，能够承受各种不同方向的力和扭矩。

在设计和分析框架结构时，需要对梁柱结点进行计算，以确定结构的稳定性和安全性。

本文将介绍框架结构梁柱结点计算公式，以帮助工程师和设计师更好地理解和应用这些公式。

梁的计算公式。

梁是框架结构中的主要承重构件，其计算公式通常包括弯曲和剪切两种情况。

对于弯曲情况，梁的计算公式为：M = -EI(d^2v/dx^2)。

其中，M为梁的弯矩，E为弹性模量，I为截面惯性矩，v为横向位移，x为横向坐标。

这个公式描述了梁在受力时的变形情况，可以帮助工程师确定梁的设计参数。

对于剪切情况，梁的计算公式为：V = Q/A。

其中，V为梁的剪力，Q为梁的截面积，A为梁的横截面积。

这个公式描述了梁在受力时的剪切情况，可以帮助工程师确定梁的截面尺寸和材料强度。

柱的计算公式。

柱是框架结构中的竖直承重构件，其计算公式通常包括压力和弯曲两种情况。

对于压力情况，柱的计算公式为：P = F/A。

其中，P为柱的压力，F为柱的承载力，A为柱的横截面积。

这个公式描述了柱在受力时的压力情况，可以帮助工程师确定柱的截面尺寸和材料强度。

对于弯曲情况，柱的计算公式为：M = Pe。

其中，M为柱的弯矩，P为柱的压力，e为柱的偏心距。

这个公式描述了柱在受力时的弯曲情况，可以帮助工程师确定柱的设计参数。

节点的计算公式。

节点是框架结构中连接梁和柱的部分，其计算公式通常包括受力平衡和位移两种情况。

对于受力平衡情况，节点的计算公式为：ΣF = 0。

其中，ΣF为节点的受力平衡方程，描述了节点受力的平衡情况，可以帮助工程师确定节点的受力情况。

对于位移情况，节点的计算公式为：ΣM = 0。

其中，ΣM为节点的位移平衡方程，描述了节点的位移平衡情况，可以帮助工程师确定节点的位移情况。

综合计算公式。

在实际工程中，框架结构的梁柱结点往往同时受到多种不同方向的力和扭矩作用，需要综合考虑各种情况下的计算公式。

工程名称：设计：校核：a 输入材料Q345= f =235N/mm 2连接剪力（设计值〕V =167KN 连接弯矩（设计值〕 M =295.1KN-M b 选用 Ｍ20 高强螺栓梁翼缘宽度b fb =200mm 梁翼缘厚度t fb =16mm 梁截面计算高度h ob =484mm 梁腹板厚度t wb =10.2mm 单 个 螺 栓 的 抗 剪 承N V BH =62.8KN2. 梁 腹a n = 2.6592357KN Anw×ｆｖ / 2N V BHn = 3.6595342 螺 栓 数 目采用 n5 b 连接板厚度t w ×h 1/h 2+2＝t =13.934mm采用 t 14mm一对水平加劲肋面积 A s =516mm 2水平加劲肋外伸宽度b s =110mm 水平加劲肋外伸宽度t s = 2.3454545N/mm 2 采用 t s =10mma 焊 缝 高 度 h f =6mm 焊 缝 长 度L W =408mm b 腹板角焊缝计算V / 2×0.7hf ×Lw=τυ=48.727824N/mm 2或A nw / 4×0.7hf ×Lw=τυ=75.892857N/mm 2< f υ125N/mm 2OK! c 梁翼缘对接焊缝腹板角焊缝计算M/ h ob ×b fb ×t fb =σm =190.53461N/mm 2< f t w215N/mm 2OK!梁与柱固接计算程式(坡口焊+螺栓)1. 输入已知条件：剪力作用下每个螺栓承受竖向剪力 V / N V BH =3. 柱 水 平 加 劲 肋 计 算:3. 梁 翼 缘 焊 缝 强 度 计 算:tw -梁腹板厚度10.2 h1 -梁腹板高度468 h2 -梁连接板垂直长400twc -柱腹板厚度11 t fc -柱翼缘厚度19 r -坡口焊弧度30。

一、钢梁截面特征 h=360 b=200 h w =320t w =12t 1=20翼缘截面惯性矩： I 1 =2×b×t 1×(h/2-t 1/2)2=2×200×20×(360/2-20/2)^2 =231200000mm 4腹板截面惯性矩： I w =1/12×t w ×h w 3 =1/12×12×320^3 =32768000mm 4钢梁全截面惯性矩： I=I 1+I w =263968000mm 4翼缘截面抵抗矩： W 1=b×t 1×(h-t 1)=200×20×(360-20) =mm 3腹板截面抵抗矩： W w =1/6×t w ×h w 2=1/6×12×320^2 =mm 3钢梁全截面抵抗矩： W= W 1+W w =1564800mm 3二、翼缘受弯承载力计算材质：Q235钢f t w =205N/mm 2钢梁翼缘受弯承载力M u =βt f t w ×W 1=1.22*205×1360000/10^6=340.1KN.m三、腹板螺栓受剪承载力计算高强螺栓采用10.9级，材质Q345钢，表面喷砂处理单个螺栓承载力设计值为： N v b =0.9n f μP 腹板与柱采用高强螺栓连接，10.9级。

螺栓直径d=22mm 单剪螺栓个数n=3一个高强螺栓的预拉力P=190KN n f =1一个螺栓承载力设计值N v b =0.9*1*0.5*190=85.5KN全部腹板螺栓受剪承载力为：85.5*3=256.5KN四、支承板双面角焊缝计算支承板厚同梁腹板，焊接一侧的长度：240mm 焊缝高度：6mm f t w =215N/mm 2抗剪承载力为 N w =h e l w f t w =6*0.707*2*(240-10)*215/1000=419.5KN梁柱刚接节点计算1360000204800。

（40+64+40）m连续梁临时固结计算书1、计算参数1）、梁体混凝土容重：26.0KN/m3；2）、混凝土超重系数取：1.05；3）、挂蓝自重取（含模板）：70t；4）、冲击系数取：1.2；5）、施工荷载系数取：2.5KN/m2；二、墩顶临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。

临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为1×1.3m的砼临时固结支墩。

其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。

顺桥向中心距2.8m。

三、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。

表2-1给出了(40＋64＋40)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。

图2-1给出了临时锚固受力简图。

图2-1 临时固结受力简图表2-1 跨径(40＋64＋40m)连续梁阶段荷载统计表在主跨结构合拢前，梁体应支撑于临时支座上。

另外，施工中的不平衡弯矩，也由临时支座处的精轧螺纹钢承担。

采用midas civil建立模型，主要在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此工况建立的模型。

具体如下：图1 采用midas civil建立模型（单位：KN,m）结果如下：计算得：1max2max 35750.4R R KN ==1min2min 13558.3R R KN==-则抗倾覆弯矩：13558.3 2.837963.24.M KN m=⨯=三、临时锚固的检算1、锚固材料的选用考虑采用PSB830Ф32精轧螺纹钢，其截面面积A=804.2mm2、屈服强度为830MPa、弹性模量为2×106 Mpa。