固结沉降计算

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排水固结软基处理沉降计算方法

排水固结软基处理沉降计算方法排水固结软基处理沉降计算方法，听起来就很复杂呢，但咱不怕，一点点来搞清楚它。

软基处理可是个大工程，排水固结又是其中一种很重要的方式。

那这个沉降计算方法呀，就像是给软基处理这只大船的导航仪。

咱们先来说说为啥要进行沉降计算呢。

你想啊，软基就像个软乎乎的棉花糖，上面要盖房子或者修路啥的，要是不知道它会沉降多少，那房子可能就歪歪扭扭的，路也会坑坑洼洼的。

这沉降计算就是为了让我们提前知道软基在处理过程中以及处理后会下沉多少，这样就能合理地规划建筑或者道路的设计啦。

那这个沉降计算方法有好几种呢。

有一种是分层总和法。

这个方法就像是把软基分成好多层小蛋糕一样。

先算出每一层小蛋糕（软基分层）的压缩量，然后再把这些压缩量加起来，就得到了总的沉降量。

这就好比把每个小蛋糕被压下去的高度都量出来，然后加在一起，就知道整个蛋糕堆被压下去多高啦。

还有一种是理论公式法。

这个方法就比较高大上啦，它是根据很多物理和力学的原理推导出来的公式。

不过这个方法呢，要求我们对软基的各种参数，像土的压缩性指标、孔隙比之类的，要了解得很清楚才行。

就像要知道一个人的各种身体数据才能准确算出他能承受多大的压力一样。

另外，数值模拟法也很常用呢。

这个就像是用电脑来做一个软基的小模型。

在电脑里，我们可以设置软基的各种条件，然后让电脑来模拟软基的沉降过程。

这就好比在电脑里建了一个小世界，我们可以在这个小世界里看软基是怎么慢慢下沉的。

在实际进行沉降计算的时候，我们还得考虑很多因素。

比如说软基的排水条件。

如果排水快，那软基沉降可能就快一些；如果排水慢，那沉降的速度也会慢下来。

这就像我们用吸管喝水，如果吸管粗，水就吸得快，如果吸管细，水就吸得慢。

再比如说软基里土的类型也很重要。

不同类型的土，像黏土、砂土之类的，它们的压缩性是不一样的。

就像不同的材料，有的软，有的硬，软的材料更容易被压缩，硬的材料就难一些。

还有加载的大小和速度也会影响沉降计算。

第六节固结、沉降、筑坝用土石料及填筑标准

18 5) 浸水与失水时体积变化较小。
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防渗体对土料的要求
对冲积粘土、膨胀土，开挖、冻土和分散性粘土不宜作为防渗体的填筑土料。红粘土、湿陷性黄土、砾石土可用于防渗体。
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（2）坝壳土石料的要求
坝壳土石料应满足排水性能好、抗剪强度高、易压实和抗震稳定性良好的要求。
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剪应力与塑流区范围
(图 5－28 d）中剪应力xz的分布进一步表明了心墙上游面过渡区内的应力集中现象。
根据弹塑性应力分析，材料的屈服和该点的应力状态有关，据此可以计算坝内各点抵抗塑流的安全系数，如图5—28 e所示，图中小于 1．0的影线区表示可能发生的塑流区范围，包括：上游坝壳下部，心墙底部和下游坝脚等部位。材料进人塑性并不等于发生剪切破坏，但可显示坝抵抗失稳破坏的安全储备，并可据此预测可能的破坏滑动面的位置。
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3、沉降量的计算
分层总和法
Cc
e1 e2
log ' '
'
n
S
hi
i11ei
Cclog(i'i'1)
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4.坝体各断面的预留沉降量超高
S ' S "Sc' Sc "
参照施工期观测，已建工程经验综合分析确定
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二、应力分析
(一)土的本构模型
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第六节筑坝用土石料选择及填
筑标准
Soil and Rock for Earth-Rock Dam with The Criteria of Compaction

公路路基沉降计算

程十分简单，一般的埋藏深度在三米左高度重视。在公路物的建设过程中，首
右。预压法主要分为两种方法．一种是
通过堆载进行预压，而另一种是通过沙
先要做到路基的测试和勘察工作，以确保路基在施工过程中的安全和稳定。其次要做到对路基的实际情况作出认真仔细的分析和研究．针对不同的实际情况
采取合适的处理方案。最后要对路基整体的处理方案进行系统性的优化，针对同一类型的路基要采取最有效的处理方
井的途径进行预压。这种方法充分利用
了沙质土的外载作用，提高了软土的固结排水能力．有效地增加了路基的抗剪能力和抗剪强度。因为抗压的目的不同，所以需要采取不同的预压模式。如
果利用预先定好的荷载加压就能够在很
发生。目前计算路基沉降的方法很多．主要有常规计算方法、根据现场实测资
法根据里蠕变试验确定参数求解。最终
沉降量的计算通常采用固结沉降值乘以
经验系数的方法。
料推测的经验公式法、数值计算法等。
的部分挖出．然后通过人工进行回填物基的踏实程度，直到符合相关公路的要

沉降量计算方法

下面计算沉降量的方法是《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）所推荐的，简称《规范》推荐法，有时也叫应力面积法。

（一）计算原理应力面积法一般按地基土的天然分层面划分计算土层，引入土层平均附加应力的概念，通过平均附加应力系数，将基底中心以下地基中z i-1-z i深度范围的附加应力按等面积原则化为相同深度范围内矩形分布时的分布应力大小，再按矩形分布应力情况计算土层的压缩量，各土层压缩量的总和即为地基的计算沉降量。

理论上基础的平均沉降量可表示为式中：S--地基最终沉降量（mm）；n--地基压缩层（即受压层）范围内所划分的土层数；p--基础底面处的附加压力（kPa）；Esi--基础底面下第i层土的压缩模量（MPa）；zi、z i-1--分别为基础底面至第i层和第i-1层底面的距离（m）；αi、αi-1--分别为基础底面计算点至第i层和第i-1层底面范围内平均附加应力系数，可查表4-1。

表4-1 矩形面积上均布荷载作用下，通过中心点竖线上的平均附加应力系数αz/ BL/B1.0 1.2 1.4 1.6 1.82.0 2.4 2.83.2 3.64.05.0 >100. 0 0. 1 0. 2 0. 3 0. 40. 5 0. 6 1.000.9970.9870.9670.9360.900.8581.000.9980.990.9730.9470.9150.8781.000.9980.9910.9760.9530.9240.891.000.9980.9920.9780.9560.9290.8981.000.9980.9920.9790.9580.9330.9031.000.9980.9920.9790.9650.9350.9061.000.9980.9930.980.9610.9370.911.000.9980.9930.980.9620.9390.9121.000.9980.9930.9810.9620.9390.9131.000.9980.9930.9810.9630.940.9141.000.9980.9930.9810.9630.940.9141.000.9980.9930.9810.9630.940.9151.000.9980.9930.9820.9630.940.9154. 7 4. 8 4. 95. 0 0.2180.2140.210.2060.2350.2310.2270.2230.250.2450.2410.2370.2630.2580.2530.2490.2740.2690.2650.260.2840.2790.2740.2690.2990.2940.2890.2840.3120.3060.3010.2960.3210.3160.3110.3060.3290.3240.3190.3130.3360.330.3250.320.3470.3420.3370.3320.3670.3620.3570.352（二）《规范》推荐公式由（4-12）式乘以沉降计算经验系数ψs，即为《规范》推荐的沉降计算公式：式中：ψs--沉降计算经验系数，应根据同类地区已有房屋和构筑物实测最终沉降量与计算沉降量对比确定，一般采用表4-2的数值；表4-2 沉降计算经验系数ψs基底附加压力p0(kPa)压缩模量E s(MPa)2.5 4.0 7.0 15.0 20.0p0=f k 1.4 1.3 1.0 0.4 0.2p0＜0.75f k 1.1 1.0 0.7 0.4 0.2 注：①表列数值可内插；②当变形计算深度范围内有多层土时，Es可按附加应力面积A的加权平均值采用，即（三）地基受压层计算深度的确定计算深度z n可按下述方法确定：1）存在相邻荷载影响的情况下，应满足下式要求：式中：△S n′--在深度z n处，向上取计算厚度为△z的计算变形值；△z查表4-3；△S i′--在深度z n范围内，第i层土的计算变形量。

中欧规范关于扩大基础地基沉降计算的比较

中欧规范关于扩大基础地基沉降计算的比较摘要: 介绍中欧规范对扩大基础地基沉降的组成，瞬时沉降、主固结沉降的计算方法。

以某厂房扩大基础为例，对比分析中欧岩土工程设计规范扩大基础地基沉降计算的异同点。

实例表明欧洲规范确定扩大基础地基沉降与国内规范确定沉降相差约30% ，国内规范更为保守。

关键词: 中欧规范；岩土工程；扩大基础；沉降计算；对比分析0引言EN1997为欧洲规范第7卷，由EN1997－1:岩土工程设计与EN1997－2:场地勘察与岩土试验两部分组成［1－2］，扩大基础沉降计算是岩土设计的主要内容，对其设计原理、计算公式以及计算精度进行深入研究，并与国内规范设计方法对比分析，其结果可供涉外工程技术人员及国内规范修订参考。

1 地基沉降扩大基础的最终沉降包含三个部分：瞬时沉降、（主）固结沉降、徐变沉降（次固结沉降）。

瞬时沉降，主要由土层的恒定体积变形引起的。

（主）固结沉降，是由土壤排水引起的体积变化所产生的沉降。

徐变沉降是土中超孔隙水压力已全部消散，有效应力不变的情况下，由土的固体骨架长时间缓慢蠕变所产生的沉降。

沉降的组成，各部分的定义和说明，欧洲规范、国内规范是一致的。

2 瞬时沉降计算国内土力学地基基础［3］中，根据模型试验和原型观测资料表明，饱和黏性土的瞬时沉降，可近似地按弹性力学公式计算：式中：w 为沉降系数，刚性方形取0.88，刚性圆形取0.79； u 为泊松比；E 为地基土的变形模量，MPa ； p 为均匀荷载，kPa ；B 为矩形荷载的短边或圆形荷载的直径。

欧洲规范［4］，对于独立基础，该基础设置于厚度不限的均质水平土层之上，承受集中垂直荷载，其瞬时沉降量s i 由下列公式计算：式中：是一个取决于基础的形状和刚度的系数，如下表：u为泊松比；E为地基土的杨氏模量，对于细粒土，宜采用不排水值Eu，MPa；p为均匀荷载，kPa；B为基础宽度。

为基础对土层施加的平均应力；对比可以发现，中欧规范对于瞬时沉降的计算，主要差别在于沉降系数，欧洲规范取值更复杂。

沉降及固结计算题

某土层厚1m，土中平均自重应力σcz =100kPa,附加应力为σz =50kPa，e-p曲线上，P＝50 kPa，e＝0.9， P＝ 100 kPa，e＝0.8,P＝150 kPa，e＝0.7, P＝200kPa，
e＝0.55.求该土层的压缩量.
若沉降稳定后,又加盖2层,在土中增加的平均附加应力为50 kPa,求由此引起的沉降量.
0.0m -2.0m
-5.0m
砂 γ=19kN/m3 γ,=9kN/m3
γ,=10kN/m3 粘土
-15.0m 基岩
100kN/m2
e0
A
B
0.42e0 115
C 心部位的孔隙比:0.726 粘土层中下一层中心部位的孔隙比:0.623
• 某正常固结土层厚2.0m，平均自重应力为 100kPa，压缩实验数据如下：建筑物平均附应力为200kPa，该土层的最终沉降量为多 12.91cm
压力 kPa
孔隙比e
0
50 100 200 300 400
0.984 0.900 0.828 0.752 0.710 0.680
• 某方形基础,边长为4.0m,基础埋深为2m,地面以上荷载F=4720kN,地基表层为细砂, γ1=17.5kN/m3,ES1=8.0MPa,厚度为6.0m, 第二层为粉质粘土, ES2=3.33MPa ,厚度为 3.0m,第三层为碎石, 厚度为4.5m, ES3=22MPa,用分层总和法计算粉质粘土层的沉降量.
平均附加应力σz =200kPa,试问这种情况该土层的最终变形为多少?
P0+ σz > Pc S=H/(1+e0)(CSlg(Pc/P0)+CClg((P0+ σz )/Pc)=16.05cm S2=H/(1+e0)(CSlg((P0+ σz )/P0)=5.61cm

主固结沉降计算

主固结沉降计算一、主固结沉降计算是啥主固结沉降计算呢，就是在土力学里超级重要的一个东西。

你想啊，土在受到荷载的时候，它可不是一成不变的，就像我们人在压力下也会有变化一样。

土里面的孔隙水会慢慢被排出去，土颗粒就会重新排列，这个过程中土就会沉降，主固结沉降计算就是要算出这个沉降量大概是多少。

这对于很多工程来说可太关键了，比如说盖房子，要是没算好这个沉降，房子可能就会歪歪扭扭的，那可就糟糕啦。

二、计算需要啥数据1. 土的压缩系数这个压缩系数就像是土的一个特性参数。

不同的土，它的压缩系数不一样。

就好比不同性格的人，面对压力的反应也不同。

我们得先知道这个土的压缩系数，才能进行后面的计算。

一般可以通过室内的压缩试验来得到这个数据呢。

2. 土层的厚度土层有多厚那肯定要知道呀。

要是不知道土层的厚度，就像你不知道一个蛋糕有多少层一样，怎么能算出这个蛋糕总的高度变化呢？所以土层的厚度是计算主固结沉降必不可少的数据。

3. 初始孔隙比这个初始孔隙比就是土在最开始的时候孔隙的情况。

想象一下土就像一个小海绵，它的孔隙就像海绵里的小空洞。

初始孔隙比就是这个海绵最开始空洞的大小比例。

这也对主固结沉降的计算有着重要的影响。

三、计算的方法1. 分层总和法这是一种很常用的方法呢。

就是把土层分成好多层，然后每层都按照一定的公式去计算它的固结沉降量，最后再把每层的结果加起来。

就好像把一个大问题分成好多小问题，一个个解决后再汇总。

这个公式呢，和土的压缩系数、土层厚度还有初始孔隙比都有关系。

比如说对于某一层土，它的固结沉降量等于压缩系数乘以土层厚度再乘以初始孔隙比的某个函数关系（这里就不详细写公式啦，不然就太复杂啦）。

2. 应力面积法这种方法也很有趣。

它是根据土层中的应力分布情况来计算的。

它考虑了土层中应力的传递和变化，通过计算应力的面积来得到主固结沉降量。

这就好比是根据压力的分布来计算某个东西的变形一样。

四、计算中的小技巧和易错点1. 数据的准确性在计算主固结沉降的时候，数据一定要准确。

地基沉降实用计算方法

第三节地基沉降实用计算方法一、弹性理论法计算沉降（一）基本假设弹性理论法计算地基沉降是基于布辛奈斯克课题的位移解，因此该法假定地基是均质的、各向同性的、线弹性的半无限体，此外还假定基础整个底面和地基一直保持接触。

布辛奈斯克是研究荷载作用于地表的情形，因此可以近似用来研究荷载作用面埋置深度较浅的情况。

当荷载作用位置埋置深度较大时，则应采用明德林课题的位移解进行弹性理论法沉降计算。

（二）计算公式建筑物的沉降量，是指地基土压缩变形达固结稳定的最大沉降量，或称地基沉降量。

地基最终沉降量：是指地基土在建筑物荷载作用下，变形完全稳定时基底处的最大竖向位移。

基础沉降按其原因和次序分为：瞬时沉降d S ；主固结沉降c S 和次固结沉降s S 三部分组成。

瞬时沉降：是指加荷后立即发生的沉降，对饱和土地基，土中水尚未排出的条件下，沉降主要由土体测向变形引起；这时土体不发生体积变化。

（初始沉降，不排水沉降）固结沉降：是指超静孔隙水压力逐渐消散，使土体积压缩而引起的渗透固结沉降，也称主固结沉降，它随时间而逐渐增长。

（主固结沉降）次固结沉降：是指超静孔隙水压力基本消散后，主要由土粒表面结合水膜发生蠕变等引起的，它将随时间极其缓慢地沉降。

（徐变沉降）因此：建筑物基础的总沉降量应为上述三部分之和，即s c s s s s s ++=计算地基最终沉降量的目的：（1）在于确定建筑物最大沉降量；（2）沉降差；（3）倾斜以及局部倾斜；（4）判断是否超过容许值，以便为建筑物设计值采取相应的措施提供依据，保证建筑物的安全。

1、点荷载作用下地表沉降ErQ y x E Q s πνπν)1()1(2222-+-==2、绝对柔性基础沉降⎰⎰----=Ay x d d p Ey x s 2202)()(),(1),(ηξηξηξπν0)1(2bp s c Ec ων-=3、绝对刚性基础沉降（1）中心荷载作用下，地基各点的沉降相等。

固结度及沉降计算

单纯预压：将Ch 设置为0；塑排板预压，考虑井阻涂抹
输入输入输入
输入输入
处理方式
加荷时间
路基填高
h （m ）
填筑土重度
（KN/m ³）
超载高度
△ h(m)
加荷速率总荷载 qi Σ△ （Kpa p(Kpa) /d)αΒιβλιοθήκη Cv（垂 Ch（水β
直固结平固结系数㎡系数㎡
/d） /d）
Fr
F
涂抹区水平渗透系数
Ks
qw（竖井纵向通水量（cm³ /s）
s（涂砂层抹区直的渗径ds与透系竖井直
数径dw的比值)
5E-08 5E-08 18 2.2049 19 2.1961 2.77 0.01599 4.98 1E-08
25
2
9.8E-08 6.5E-08 2.5 2.2838 20.6 2.2761 2.77 0.0006 5.05 2E-08
1.3 0.07 0.1 0.004 1.365 270 0.396
1.3 0.07 0.1 0.004 1.365
270 0.505 0.901
不考虑井阻及
涂抹
考虑井阻及涂涂抹井阻
抹
输入输入输入
（可取（1/5 ～ 1/3Kh ）
塑排板输入砂井计算
可取＝ 2.0～ 3.0，对中等灵敏粘性
水平渗垂直渗 H
透系数透系数（软
Kh
Kv 土厚
（cm/s （cm/s 度，
Fn
井径 Fn(n>1 比n 5)
Fs
）
） m）
?塑排板预压考虑井阻涂抹计算时将系数中的fn用f代替计算公式里面t4代替04输入输入输入输入输入处理方式加荷时间路基填筑土填高重度hknmm?加荷超载速率总荷载高度qikpapkpahmdcv垂直固结系数dch水平固结系数d第0天第90天51921478133081001000674000674排水板排水板第0天第30天第30天第90天341919191267133081001000727000758133081001000727000758计算公式里面t4代替04不考虑井阻及涂抹考虑井阻及涂涂抹井阻抹可取1513kh塑排板输入砂井计算可取2030对中等灵敏粘性输入输入输入水平渗透系数khcms垂直渗h透系数软kv土厚cms度mfn井径fnn1比n5fsfrfs涂qw竖涂抹区砂层抹区直井纵向水平渗的渗径ds与通水量透系数透系竖井直cm?ks数径dw的s比值1e082525e085e081822049192196127700159949898e0865e0825228382062276127798e0865e0825228382062276127700006505000065052e082e08252522输入输入输入de砂井有效影响范围直径126输入塑排塑排桩间板当板宽距d量直度径dp塑排板厚度t天u120070100042700824130071300701000413650100041365270039627005050901

地基的沉降计算

地基的沉降计算为了保证建筑物的安全和正常使用，对建在可压缩地基上的建筑物，尤其是比较重要的建筑物在地基设计时必须计算其可能产生的最大沉降量和沉降差，确保在规范所规定的允许范围内，否则就必须采取加固改善地基的工程措施或改变上部结构物和基础的设计。

1理论根据土的压缩性是指土在压力作用下体积缩小的性能，有关研究结果表明，作为三相系的土，在工程实践中常达到的压力（约＜600ＫＰａ＝作用下，土粒本身和孔隙中的水、气压缩量极小，可忽略不计，但在外荷作用下，土体中土粒间原有的联结可能受到削弱或破坏，从而产生相对的移动，土粒重新排列，相互挤紧从而导致土体孔隙中的部分水、气将被排出，土的孔隙体积便因此缩小，导致土体体积变小，其压缩量随时间增长的过程，称为土的固结。

固结问题和固结特性是作为多相介质的土体所特有的区别其它工程材料的一个独特性质。

对一般粘性土而言，通常所说的基础沉降一般都是指固结沉降，目前在工程中广泛采用的计算方法是以无侧向变形条件下的单向压缩分层总和法，首先确立应力--应变关系，广泛采用材料力学中的广义虎克定律，即土体的应力与应变假定为线性关系，这里的压缩模量Ｅｓ或变形模量Ｅ0的地位（三维条件下还有土的侧膨胀系数即泊松比ｕ）均相当于虎克定律中的杨氏模量的地位和作用。

但是土体毕竟不是理想弹性体，从土的室内压缩试验中的土的回弹、再压曲线可知，土体的变形是由弹性变形和塑性变形两部份组成，所以回弹曲线与再压曲线能构成一个迥滞环，同时应力的状态、大小以及排水条件等的不同，均会使土的变形（沉降）发生变化，从而导致计算的变形参数产生相应的改变，且使理论计算结果与现场实测发生差异，这样，即使是最接近实际的三维变形状态并考虑土体固结过程中的侧向变形时，理论计算的沉降值也必须用沉降计算经验系数ｍｓ进行修正，这些变形计算参数可通过室内或现场试验的方法确定。

2有关计算参数的确定在进行地基设计之前，先通过勘探和原位试验（如荷载试验，旁压试验）或室内压缩试验，测定有关计算沉降的土工参数。

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1
e0 a
mv表示单位压应力变化引起的单位体积变化(MPa-1基沉降的组成
在荷载作用下，地基土体发生变形，地面产生沉降。按土体变形机理总沉降 S 可以分成三部分：初始沉降Sd，固结沉降Sc从和次固结沉降Ss，可用下式表示：
S ＝Sd十Sc十Ss 初始沉降(瞬时沉降）Sd
二、压缩试验
试验室测定土的压缩性的主要装置为固结仪。在这种仪器中进行试验，由于试样不可能产生侧向变形，只有竖向压缩。于是，我们把这种条件下的压缩试验称为单向压缩试验或侧限压缩试验。土的压缩
是由于孔隙体积的减小，所以土的变形常用孔隙比ｅ表示。
三、压缩试验成果与压缩试验指标压缩试验成果
(1): 各级压力与其相应的稳定孔隙比的关系曲线，简称ep曲线。 (2): elogp曲线。 (3): elnp曲线。
地基的最终沉降量（固结沉降）计算
地基沉降是随时间而发展的。地基的最终沉降量是指地基土在外荷作用下压缩稳定后的沉降量。对一般粘性土来讲，固结沉降是基础沉降或地基沉降的主要部分，通常所说的基础沉降一般都是指固结沉降。
地基最终沉降量的计算常用方法有(传统的)分层总和法和规范推荐的分层总和法。分层总和法：
地基加载后瞬时发生的沉降。在靠近基础边缘应力集中部位。地基中会有剪应变产生。对于饱和或接近饱和的粘性土，加载瞬间土中水来不及排出，在不排水和恒体积状况下，剪应变引起的侧向变形，从而造成瞬时
沉降。土体在附加应力作用下产生的瞬时变形。
固结沉降Sc
饱和与接近饱和的粘性土在荷载作用下，随着超静孔隙水压力的消散，土中孔隙水的排出，土骨架产生变形所造成的沉降(固结压密)。固结沉降速率取决于孔隙水的排出速率。
弹性变形部分来自土颗粒和孔隙水的弹性变形、封闭气体的压缩和溶解，以及薄膜水的变形等造成的变形。
塑性变形部分来自颗粒相互位移、土颗粒被压碎、孔隙水和孔隙气体被排出等造成的变形。
土体变形机理非常复杂，土体不是理想的弹塑性体，而是具有弹性、粘性、塑性的自然历史的产物。
土的压缩性指标
压缩系数：曲线上任一点的切线斜率。可表示为：a
为了便于应用和比较，通常采用压力由p1＝100kPa增加到p2 ＝200kPa时所得的压缩系数a1-2来评定土的压缩性：
压缩模量(侧限压缩模量）：土在完全侧限条件下的竖向附加压应力与相应的应变
增量之比值（MPa)。即：也可表示为：
ES

Es的倒数成为土的体积压缩系数mv，亦即：
E
s

a e e1 e2 p p2 p1
式中
a —— 土的压缩系数，kPa-1；
p1 —— 地基某深度处土中竖向自重应力，kPa； p2 —— 地基某深度处土中自重应力与附加应力之和，kPa； e1 —— 相应于p1作用下压缩稳定后的孔隙比； e2 —— 相应于p2作用下压缩稳定后的孔隙比。
次固结沉降Ss
主固结过程(超静孔隙水压力消散过程)结束后，在有效应力不变的情况下，土的骨架仍随时间继续发生变形。这种变形的速率已与孔隙水排出的速率无关（土的体积变化速率），而是取决于土骨架本身的蠕变性质。次固结沉降既包括剪应变，也包括体积变化。
土的性质对沉降的影响砂土地基初始沉降是主要的、排水固结变形在荷载作用后很快完成。饱和软粘土地基固结沉降是主要的，需要很长时间才能完成。
沉降计算方法初始沉降：采用弹性理论求解。固结沉降：根据固结确定试验参数，采用分层总和法求解。次固结沉降：根据蠕变试验确定参数，采用分层总和法求解。
次固结变形定义？次固结变形为主固结变形完成后土体的变形。在时间上把主固结变形和次固结变形截然分开的意见在学术界看法是不一致的。将地基沉降分成三部分是从变形机理角度考虑，并不是从时间角度划分的。地基固结沉降和次固结沉降难以在时间上分开。

de dp
式中负号表示随着压力p的增加，e逐渐减少。压缩性不同的土，其压缩曲线的形状是不一样的。曲线愈陡，说明随着压力的增加，土孔隙比的减小愈显著，因而土的压缩性愈高。
为了实用方便，一般研究土中某点由原来的自重应力p1增加到外荷作用下的土中应力p2 (自重应力与附加应力之和)这一压力间隔所表征的压缩性时，土的压缩性可用割线斜率代替，则：
在地基沉降计算深度范围内将地基土划分为若干分层来计算各分层的压缩量，然后求其总和。每个分层压缩量的计算方法与无侧向变形条件下的压缩量计算方法相同。单向压缩分层总和法假设：
①基底附加压力(p0)认为是作用于地表的局部柔性荷载，在非均质地基中引起的附加应力分布可按均质地基计算；
②只须计算竖向附加应力z的作用使土层压缩变形导致地基沉降，而剪应力则可忽略不计；
③土层压缩时不发生侧向变形(侧限)。采用侧限条件下得到的压缩性指标来计算土层压缩量。
分层总和法计算步骤
1) 选择沉降计算剖面，在每一个剖面上选择若干计算点；求出基底附加压力的大小和分布；选择沉降计算点的位置（通常为基础的中心点）。 2) 地基分层。天然土层的交界面和地下水位面必为分层面，在同一类土层中分层厚度不宜过大。一般取分层厚hi≤0.4b或hi=1~2m，b为基础宽度。 3) 求出计算点垂线上各分层层面处的竖向自重应力c ( 从地面起算)，并绘出它的分布曲线。 4) 求出计算点垂线上各分层层面处的竖向附加应力z，并绘出它的分布曲线，取z ＝0.2c (中、低压缩性土)或z ＝0.1c (高压缩性土)处的土层深度为地基沉降计算深度。 5) 求出各分层的平均自重应力p1i 和平均附加应力pi。 6) 由各分层的平均自重应力p1i 和平均自重应力p1i 与平均附加应力pi 之和 (p1i+ pi ) ,在压缩曲线上查出相应的初始孔隙比和压缩稳定后的孔隙比。 7) 计算各分层土的压缩量si。 8) 地基最终沉降量 s 的分层总和法公式：
压缩试验曲线特征
压缩试验条件下土体体积变化特征：
(1)卸荷时，试样不是沿初始压缩曲线，而是沿曲线bc回弹，可见土体的变形是由可恢复的弹性变形和不可恢复的塑性变形两部份组成。
(2)回弹曲线和再压线曲线构成一迴滞环，土体不是完全弹性体的又一表征； (3)回弹和再压缩曲线比压缩曲线平缓得多。 (4)当再加荷时的压力超过b点，再压缩曲线就趋于初始压缩曲线的延长线。