钢模板计算书

主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。

2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。

二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。

2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。

模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。

详见构造设计图。

三、模板验算依据1、 计算依据：⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。

2、 荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量：52.110E MPa =⨯3、 变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、 荷载⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。

承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。

二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。

以上材料的材质均为Q235。

以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。

三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。

倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。

新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。

荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。

墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。

87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。

荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。

22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。

15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。

87/3=3.362m/h。

P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。

22×24×3×1。

2×1。

15×3.3621/2＝40。

084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。

087＝242。

088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。

350350350q=0.6N/mm 全钢大模板计算书墙模板选用LD-86系列主龙骨模板，整体性强、刚度大、拼缝少、墙体表面效果好，具体结构：面板采用6mm 厚钢板，加强背楞采用双向10#槽钢。

模板计算如下：已知条件：模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#,水平间距最大为350mm ，背楞为双根[10#，最大间距为1300mm ，穿墙螺栓最大间距为1300mm ，吊钩为φ20圆钢。

a) 面板计算：（1）、计算简图：新浇筑砼侧压力值取F=60KN/m 2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm 宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm ，计算简 图如图所示：（2）、强度计算：按静荷载最大查得弯矩系数K m = -0.100Mmax=K m ql 2=0.100×0.6×3502=7350N ·mmW x =bh 2/6=10×62/6=60mm 3（W x 为净截面抵抗矩）12001200q=21N/mm 故面板最大内力值为：σ=Mmax/(r x W x )=7350/(1×60)=122.5N/mm 2<f=215N/mm 2满足要求。

（r x 为截面塑性发展系数，r x =1.0）（3）、挠度验算：查建筑施工手册常用结构计算表得挠度系数K f =0.677f max =K f ql 4/100EI其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm 2 I=bh 3/12=10×63/12=180mm 3 故f max =0.677×0.6×3504/（100×2.06×105×180）=1.64mmb) 肋计算：（1）、计算简图：肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示：q=0.06×350=21N/mm（2）、强度验算：查结构静力计算表得弯矩系数0.125M max =0.125 ×21×12002=3780000N ·mm查得[8#槽钢 W X =25.3X103 mm 3 I X =101X104 mm 41300q=78N/mmL 13501000L 2250L 3L 4σmax = M max/(r x W X )=3780000/(1x25.3X103)=149 N/mm 2<f=215N/mm 2满足要求。

山水文园工程模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为200C ，即T=200C ，t 0=5.7V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取1.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取5mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。

大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=2m /4.385.1117.52522.0KN =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==25x5=125KN/m取二者中的较小值，F =38.4kN/ m 2，近似取40 kN/ m 2倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 22m /6.534.142.140KN q =⨯+⨯= ， 近似取55 kN/ m综上,模板混凝土侧压力标准值为40KN/m 2,设计值为55KN/m 2。

3.模板计算模板浇筑高度为5m ，面板采用5mm 冷轧钢板；竖向背楞采用10x50mm 厚钢板，间距为300mm ；水平背楞采用10x50mm 厚钢板，间距500mm,每隔500x300间距设置D20拉杆一道。

模板设计计算书1、采用混凝土泵车下料，浇注流量Q为25m3/h，（施工方提供），混凝土入模温度，采用定型钢模板，每节模板高3m，模板横竖肋均采用钢板式法兰连接，面板采用8mm优质热轧钢板，纵向用[10#槽钢为竖筋，厚4.8cm，间距25cm-30cm不等，最大32.9cm，横肋位置采用[14#槽钢，厚5.8cm，间距57cm。

等截面竖向位置用外挂桁架固定（双[14#槽钢）,间距930mm。

制作时在平台上的胎具控制下做整体施焊，以保证其整体刚度及几何形状。

本工程钢模钢材牌号Q235，根据钢结构设计手册（第三版）中的取值基本规定，取钢材强度设计值［δ］=205N/mm2(抗拉，抗压，抗弯)，抗剪120N/mm2。

(2)钢板其它取值钢材弹性模量取值E=2.06x105(N/mm),钢板泊松系数取v=0.3,钢板的刚度B0=24X108 N/mm2。

(3)根据《公路桥涵施工技术规范JTJ041-89》的规定，有关混凝土的设计计算暂取值如下：混凝土重力密度取r c=24KN/m3混凝土的初凝时间取t0=7小时混凝土外加剂影响系数取β1=1.2混凝土坍落度影响系数取β2=1.152、荷载计算2.1 混凝土侧压力（1），根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22rc t0β1β2v1/2F= rcH截面积s=8.1x1.4=11.34m2,按最小截面计算v=2.2m/h, 取最大速度计算。

t0—新浇注混凝土的初凝时间（h），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，本式中取T=14℃.H—混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度β1——混凝土外加剂影响系数。

不掺外加剂时取1.0.掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本式中取1.2β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50—90mm时取1.0，110—150mm时取1.15，本式中取1.15带入数据F=0.22X24000X7X1.2X1.15X2.21/2=75.56KN/m2F=6x24000=144 KN/m2两式中取较小值即F=75.56KN/m2（2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=75.56x1.2x0.85=77.07KN/m2（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查《建筑施工手册》17-78表为2 KN/m2荷载设计值为2x1.4x0.85=2.38 KN/m2（4）混凝土振捣产生的荷载查《路桥施工计算手册》8-1表为 4 KN/m 2荷载设计值为4x1.4x0.85=4.76KN/m 2（5）按表17-81进行荷载组合F=77.07+2.38+4.76=84.21KN/m 23.直线段模板板面计算：（圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。

六、应用范围七、大模板结构计算书（一）、全钢大模板计算书1、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为8#槽钢，水平间距为300mm，背楞为双根10#槽钢，最大间距为1200mm，穿墙螺丝为φ32圆钢，最大间距为1200mm。

2、面板计算：（1）、计算简图：新浇注混凝土侧压力取F=60KN/㎡，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm宽板带为计算单位，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示：q=0.6N/mm（2）、强度计算：按静荷载最大查得弯矩系数K m=-0.100M man=K m ql2=0.100×0.6×3002=5400N·mmW X=bh2/6=10×62/6=60mm2故面板最大内力值为：σ= M man/（r x W X）=5400/(1×60)=90N/ mm2<f=215 N/ mm2满足要求。

（3）、挠度计算：B o=EM3/12（1-r2）=2.06×105×63/12(1-0.092)=4.075×105f max=K f ql4/B o=0.05×12004/4.075×105查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105 N/ mm2，I=bh3/12=10×63/12=180 mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874 mm<1.5mm满足要求。

3、肋计算：（1）、计算简图：肋的支撑点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示：CBAq1=0.0684×300=20.52 N/ mmq2=20.52×1.2/1.8=13.68 N/ mm（2）、强度计算：用矩分配法及叠加法求得：M man=M BO=2.51×106 N·mm查得槽钢W X=25.3×103mm3I x=101×104mm4σman= M man/(r x W x)=2.51×106/(1×25.3×103)=99.21 N/ mm2<f=215 N/ mm2满足要求。

模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。

（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。

（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。

５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。

附件2模板设计计算书一、模板系统结构概述1、本模板系统适用于邵光高速A7标项目部符家边大桥空心墩的模筑混凝土施工。

2、本模板系统由模板及背楞组成。

模板结构：面板Q235，t=6mm钢板；连接法兰、边框－12*100钢板；竖背肋，[10#槽钢，间距300mm；背楞采用2×[18a#槽钢,间距≤1250mm。

螺丝M22*60mm，对拉杆M25*1000/1700mm。

模板拼装截面图正面模板侧面模板二、计算参考资料1、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》2、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》3、《结构设计原理》4、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》5、《钢结构设计与制作安装规程》三、计算荷载值确定依据1、泵送混凝土施工方式以30立方米/小时计,浇注速度为V≤3m/h，浇注高度H=6.75m。

2、混凝土初凝时间为t=3小时。

3、振动设备为50插入式振动棒。

4、混凝土比重值取r=2.5t/m3,坍落度16—20cm。

5、荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。

2四1、采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2Pmax2= rHβ—混凝土坍落度影响系数，当坍落度≥11cm时，取β=1.15；Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2=0.22*25*3*1.15*31/2=33 kN/m2Pmax2= rH=25*6.75=168.8kN/m2取Pmax= 33 kN/m22 、施工荷载按《模板工程技术规范（GB500113—2005）》中取定（不计算风，雪荷载）。

Ps=2KN/m2总荷载 Pmax =33+2=35kN/m2效核安全系数取k=1.2*1.4=1.68，得P =1.68*35kN/m2 =59kN/m2取P=60kN/m2五、模板的强度与挠度验算1、面板验算，取模板的最大侧压力P=60kN/m2（1）强度验算面板为6mm厚钢板，取1mm板条作为计算单元，荷载为：q=0.06×1=0.06N/mm面板的截面系数：W=1/6·b·h2=1/6×1×62=6mm3I =1/12·b·h3=1/12×1×63=18mm4Max= qL2/8=0.06×3002/8=675N.mm应力为：δmax=Max/W=675/6=113N/ mm2< 215N/ mm2满足要求。