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梁内力组合表

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Mmax及Mmin及恒载活载地震荷载风荷载④1.2+1.41.35+1.4×0.7相应的V相应的VM-62.09-5.96-45.67-5.32-82.85-88.72-75.31-137.46-18.71-89.66-137.46-18.71V76.495.7610.971.2899.85100.6697.43109.5180.98108.91109.5180.98M95.666.1727.833.24123.43126.65118.48154.6782.32135.19154.6782.32V81.075.710.971.28105.26106.08102.85114.9786.44115.03114.9786.44M-38.8-1.8-28.04-3.27-49.08-52.95-44.71-84.09-11.19-54.14-84.09-11.19V12.960.8825.492.9716.7820.4012.9249.22-17.0618.3649.22-17.06MAB88.434.258.921.04112.07112.78110.16120.2697.07123.55123.5597.07MBC-30.32-1.2000-38.06-37.90-37.90-37.10-37.10-42.11-42.11-37.1M-84.89-21.63-92.26-13.3-132.15-145.88-112.36-234.785.09-135.80-234.785.09V84.7823.4724.643.53134.59135.76126.86147.8583.79137.45147.8583.79M84.7625.8872.8410.34137.94147.35121.29211.9322.55139.79211.9322.55V84.7422.3724.643.53133.01134.32125.43147.1483.08136.32147.1483.08M-21.81-7.11-72.46-10.29-36.13-48.10-22.17-124.6463.76-36.41-124.6422.17V9.054.4065.879.3617.0228.204.6199.13-72.1316.5399.134.61MAB74.1951.169.711.48160.65155.35151.62132.35107.10150.29160.65107.1MBC-15.91-4.1100-24.85-24.27-24.27-21.56-21.56-25.51-24.85-21.56M-82.18-23.31-135.62-23.5-131.25-157.60-98.38-288.9163.70-133.79-288.9163.7V83.9923.2135.016.07133.28137.68122.38160.2369.20136.13160.2369.2M87.3625.4198.9717.15140.41158.46115.24248.74-8.58142.84248.74-8.58V85.5323.2135.016.07135.13139.53124.23162.0871.05138.21162.0871.05M-21.24-6.92-98.81-17.12-35.18-55.78-12.64-158.0998.81-35.46-158.09-12.64V9.054.489.9315.5617.0236.01-3.20130.41-103.4116.53130.41-3.2MAB74.2450.4818.333.18159.76156.70148.69143.2195.55149.69159.7695.55MBC-15.34-3.9200-23.90-23.35-23.35-20.76-20.76-24.55-24.55-20.76M-80.49-21.44-123.22-30.21-126.60-161.67-85.54-269.6450.73-129.67-269.6450.73V85.1123.3941.048.47134.88142.28120.93169.5262.81137.82169.5262.81M76.0524.85127.3826.54126.05156.0189.13271.76-59.42127.02217.76-59.42V84.1123.4941.048.47133.82141.20119.86168.3861.67136.57168.3861.67M-33.46-10.43-126.26-26.29-54.75-86.42-20.17-210.55117.73-55.39-210.55-20.17V9.054.40114.7823.917.0246.52-13.71162.71-135.7116.53162.71-13.71MAB80.4251.6510.001.84168.81163.90159.26140.49114.49159.18168.81140.49MBC-27.56-5.2300-40.39-39.66-39.66-36.21-36.21-42.33-42.33-36.21AB左 B右跨中注：表中梁端弯矩左端下部受拉为正，右端上部受拉为正；剪力左端向上为正，右端向下为正。 B右跨中AB左 B右跨中四层

三层

二层

底层AB左 B右跨中AB左 梁内力组合表 附表1荷载类型内力组合层次位置内力1.2+1.4×0.9(±④)1.2(+0.5)±1.3

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内力组合

内力组合

乌海大学毕业设计

- 62 - 九 内力组合

本章中单位统一为：弯矩kN∙m，剪力kN，轴力kN。

根据前面第四至八章的内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中，由于对称性，每层梁取5个控制截面。柱分为边柱和中柱，每根柱有2个控制截面。内力组合使用的控制截面标于下图。

（一）梁内力组合

1．计算过程见下页表中，弯矩以下部受拉为正，剪力以沿截面顺时针为正

注：（1）地震作用效应与重力荷载代表值的组合表达式为：

EhGE3S.12S.1S

其中，SGE为相应于水平地震作用下重力荷载代表值效应的标准值。而重力荷载代表值表达式为：

n1iikQikQGG

Gk——恒荷载标准值；

Qik——第i个可变荷载标准值；

ΨQi——第i个可变荷载的组合之系数，屋面活荷载不计入，雪荷载和楼面活荷载均为0.5。

考虑到地震有左震和右震两种情况，而在前面第八章计算地震作用内力时计算的是左震作用时的内力，则在下表中有1.2(①+0.5②)+1.3⑤和1.2(①+0.5②)-1.3⑤两列，分别代表左震和右震参与组合。

（2）因为风荷载效应同地震作用效应相比较小，不起控制作用，则在下列组合中风荷载内力未参与，仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合，即1.35①+1.4×0.7③和1.2①+1.4③两列。 ABCD123452211 乌海大学毕业设计

- 63 - 梁内力组合计算表

楼层 截面 ①恒荷载 ②活荷载

(屋面布雪载) ③活荷载

(屋面布活载) ④风荷载(左风)

M V M M V V M V

五 1 -32.58 60.19 -4.46 6.08 -1.51 6.41 -9.51 19.36

2 75.53 — 7.43 1.11 — 30.07 —

主梁内力计算

主梁内力计算

主梁的内力计算

主梁的内力计算包括恒载内力计算和活载内力计算。根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，计算活载作用下的梁桥荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面（取跨中、四分点、变化点截面及支点截面）的恒载和最大活载内力，然后再进行主梁内力组合。

一、恒载内力计算

1、恒载集度

⑴预制梁自重（第一期恒载）

①．跨中截面段主梁自重（四分点截面至跨中截面，长7.25m）

(1)0.861625.07.25156.165gKN

②．马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算（长3.7m）

主梁端部截面面积为A=1.176m2

(2)1.17600.86163.725.0/294.239gKN

③．支点段梁的自重（长3.55m）

(3)1.17603.5525.0=104.37gKN

④．横隔梁的自重

中横隔梁体积为：30.161.590.920.240.72/20.120.12/20.219072m

端横隔梁体积为：

30.251.840.80.20.6/20.353m

故半跨内横隔梁重量

(4)20.21907210.3532519.7786gKN

⑤．主梁永久作用集度

156.16594.239104.3719.7786/14.9825.00/gKNmKNm

（2）第二期恒载

①翼缘板中间湿接缝集度

50.40.1625.01.6/gKNm

②现浇部分横隔梁

一片中横隔梁（现浇部分）体积：30.161.590.20.05088m

一片端横隔梁（现浇部分）体积：30.250.21.840.092m

故630.0508820.09225.0/29.960.2809/gKNm

③桥面铺装层

6cm沥青混凝土铺装：0.0612.52317.25/KNm

将桥面铺装重量均分给五片主梁，则

框架梁内力组合表

框架梁内力组合表

框架梁内力组合表

层

次 截面

位置 内力 SGK SQK SNK SEK 1.2 SGK+1.26(SQK+SWK) rRE〔1.2(SGK+0.5SQK+1.3SEK)〕 1.35 SGK+

SQK 1.2 SGK+1.4

SQK 333333

→ ← → ←

一

层

F M -70.04 -14.73 ±5.1 ±367.15 -38.35 -166.87 288.31 -427.63 -109.28 -104.67

V 101.48 18.54 ∓14.62 ∓99.39 126.71 163.56 2.77 196.58 155.54 147.73

G左 M -77.70 -16.66 ∓41.12 ∓258.99 -166.04 -62.42 -329.94 175.08 -121.56 -116.56

V 103.36 18.9 ±14.62 ±99.39 166.27 129.42 198.43 4.62 158.44 150.49

G右 M -10.89 -3.05 ±22.76 ±212.37 11.77 -45.59 195.89 -218.23 -17.75 -17.34

V 10.00 3.65 ∓16.86 ∓157.31 -4.64 37.84 -142.73 164.02 17.15 17.11

二

层 F M -73.16 -16.56 ±45.53 ±282.93 -51.29 -166.02 202.56 -349.15 -115.33 -110.97

V 92.84 18.54 ∓13.35 ∓84.29 117.95 151.59 9.72 174.08 143.87 137.36

G左 M -74.54 -17.81 ∓38.56 ∓248.12 -160.47 -63.30 -317.02 166.82 -118.44 -114.38

V 94.74 18.9 ±13.35 ±84.29 154.32 120.68 175.95 11.59 146.80 140.15

内力组合及内力调整

内力组合及内力调整

攀枝花学院毕业设计 7

内力组合及内力调整

7 内力组合及内力调整

7.1内力组合

各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。

1）、在恒载和活载作用下，跨间maxM可以近似取跨中的M代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩maxM采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩maxM的位置，再计算该位置处的maxM。当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C、D仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。

2max182MMMql右左 且满足2max116Mql （7-1）

式中：q——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；

M左、M右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；

l——梁的计算跨度。

2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。

图7-1 框架梁内力组合图 攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整

图7-2 调幅前后剪力值变化

图中：GCM、GDM——重力荷载作用下梁端的弯矩；

ECM、CDM——水平地震作用下梁端的弯矩

CR、DR——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。