当前位置：文档之家 › 梁模板支架计算

梁模板支架计算

  • 格式：docx
  • 大小：46.22 KB
  • 文档页数：9

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容

易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使

用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为20.00米，

基本尺寸为：梁截面 B×D=1000mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米，

梁底无承重立杆。

梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.5。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.00×1.00×0.40=10kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.40×(2×1.00+1.00)/1.00=0.42kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.00+2.00)×1.00×0.40=1.2kN

均布荷载 q = 1.2×10+1.2×0.42=12.504kN/m

集中荷载 P = 1.4×1.2=1.68kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×1.8×1.8/6 = 21.6cm3；

I = 40×1.8×1.8×1.8/12 = 19.44cm4；

AB12.504kN/m10001.68kN

计算简图

01.9830 弯矩图(kN.m)

7.097.09 剪力图(kN)

169.592 变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=7.09kN

N2=7.09kN

最大弯矩 M = 1.983kN.m

最大变形 V = 169.592mm

(1)强度计算

经计算得到面板强度计算值 f = 1.983×1000×1000/21600=91.806N/mm2

面板的强度设计值 [f]，取15N/mm2；

面板的强度验算 f > [f],不满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3×7090/(2×400×18)=1.477N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2

抗剪强度验算 T > [T]，不满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 169.592mm

面板的最大挠度大于1000/250,不满足要求!

二、梁底支撑方木的计算

（一）梁底方木计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 7.09/0.40=17.725kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.725×0.40×0.40=0.284kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.40×17.725=4.254kN

最大支座力 N=1.1×0.40×17.725=7.799kN

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5×8×8/6 = 53.33cm3；

I = 5×8×8×8/12 = 213.33cm4；

(1)方木强度计算

截面应力 =0.284×106/53330=5.33N/mm2

方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!

(2)方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×4254/(2×50.00×80.00)=1.595N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2

方木的抗剪强度计算不满足要求!

(3)方木挠度计算

最大变形 v =0.677×14.77×4004/(100×9500×2133300)=0.126mm

方木的最大挠度小于400/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取方木支撑传递力。

AB12007.09kN7.09kN

支撑钢管计算简图

00.709

支撑钢管弯矩图(kN.m)

4.527

支撑钢管变形图(mm)

7.097.097.097.09 支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.709kN.m

最大变形 Vmax=4.527mm

最大支座力 Qmax=7.09kN

截面应力 =0.709×106/5080=139.57N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

AB7.09kN7.09kN7.09kN7.09kN7.09kN7.09kN7.09kN7.09kN7.09kN7.09kN120012001200 支撑钢管计算简图

2.082.2692.2692.08 支撑钢管弯矩图(kN.m)

8.3360.393 支撑钢管变形图(mm)

5.25.21.891.898.988.987.097.097.097.098.988.981.891.895.25.2 支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=2.269kN.m

最大变形 Vmax=8.336mm

最大支座力 Qmax=23.16kN

截面应力 =2.269×106/5080=446.65N/mm2

支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=23.16kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=23.16kN (已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.149×20.00=3.576kN

楼板的混凝土模板的自重 N3=0.605kN

N = 23.16+3.576+0.605=27.341kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

合集下载

梁模板及支撑排架计算(5.20)

梁模板及支撑排架计算(5.20)

梁模板及支撑排架计算

梁模板及支撑排架搭设综合说明：

梁截面计算选用最大有代表性的截面尺寸（B×H）:600×1500支撑排架搭设高度：4.10m

支撑排架搭设方法：采用四立杆支撑，立杆横向间距为：（400+400+400），纵向间距为700~800，在180、250厚顶板区立杆纵向间距为800，在400厚顶板区立杆纵向间距为700，梁与板的立杆上水平杆步距1.5m应统一拉通。梁底承重小横杆与立杆连接必须使用双扣件。

500×1700，500×1750大梁的搭设方法与600×1500大梁的搭设方法及要求一致。

一、 梁底板模板计算：

1. 荷载计算：

钢筋砼梁自重：25×1.50×0.8=30KN/m

模板自重： 0.5×0.8=0.4 KN/m

施工活载： （1+2）×0.8=2.4 KN/m

合计：q=1.2×（30+0.4）+1.4×2.4=39.84 KN/m

2. 内力计算：

计算简图：

Mmax=0.1ql2=0.1×39.84×0.22=0.16 KN.m

Qmax=1.1ql=1.1×39.84×0.2=8.76 KN

fmax=0.677ql4/100E.I=0.677×39.84×0.24×1012/100×6×103×24.3×104=0.2960mm

3. 抗弯强度计算：

δ=M/W=0.16×106/27×103=5.93N/mm2<[δ]=15 N/mm2 满足要求！

4. 抗剪切强度计算：

T=3Q/2bh=3×8.76×103/2×800×18=0.91 N/mm2<[T]=1.8 N/mm2

满足要求！

5. 挠度计算：

fmax=0.2960mm<[f]=l/400=200/400=0.5mm

满足要求！

二、 梁底方木（40×90）计算：

1. 荷载计算:

钢筋砼梁自重：25×1.50×0.2=7.5 KN/m

模板自重：0.5×0.2=0.1 KN/m

250×600梁模板支撑计算书

250×600梁模板支撑计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 L1(3) 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×600

模板支架高度H(m) 6.45 模板支架横向长度B(m) 36

模板支架纵向长度L(m) 118 支架外侧模板高度Hm（mm） 600

梁侧楼板厚度(mm) 130

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1

面板及小梁 0.3

楼板模板 0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1

施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) 1

模板支拆环境是否考虑风荷载 是

风荷载参数：

风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 省份 浙江

0.35

ωk=ω0μzμst=0.04 地区 杭州市

风荷载高度变化系数μz 地面粗糙度 C类(有密集建筑群市区)

0.796

模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 24

风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst 0.145

整体模板支架μstw 3.447 ωfk=ω0μzμstw=0.96

支架外侧模板μs 1.3 ωmk=ω0μzμs=0.362

模板及支架设计计算

模板及支架设计计算

附件：模板及支架设计计算书一、荷载标准值及材料参数

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，表4.1.1，表4.1.2，表4.3.2，表5.2.2，表A.3.1-3，表A.5.2，续表B，查得以下荷载取值、荷载组合及材料参数：

1.1荷载标准值

1、恒荷载标准值

（1）模板及支架自重标准值（G1k）：取0.5 kN/m2；

（2）混凝土自重标准值（G2k）：取24kN/m3；

（3）钢筋自重标准值（G3k）：取1.5 kN/m3；

（4）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值（G 4k），

按式1：2121022.0VtFc； 式2：HFc计算，两者取较小值；

式中：F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；

γc—混凝土的重力密度（kN/m3）；

V—混凝土的浇筑速度（m/h），按1.5m/h的浇筑速度进行计算；

t0—新浇混凝土的初凝时间（h），采用t0=200/(T+15)，T为新浇混凝土的入模温度，取20℃，所以t0=200/(20+15)=5.7h；

β1—外加剂影响修正系数，按照掺具有缓凝作用的外加剂考虑，取1.2；

β2—混凝土塌落度影响修正系数，按照塌落度为110~150mm，取1.15；

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），均按照最不利原则考虑取构件最大值。

2、活荷载标准值

（1）施工人员及设备荷载标准值（Q1k）：面板与次楞计算时取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；主楞取1.5 kN/m2；立杆取1.0

kN/m2。

（2）振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）：水平面模板取2.0kN/m2，垂直面模板取4.0 kN/m2，且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；

（3）混凝土采用泵车输送，梁、墙、柱倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q3k），取4.0kN/m2。

现浇箱梁支架计算-[完整版]

现浇箱梁支架计算-[完整版]

WORD完美格式编辑

专业资料整理 金口项目各项计算参数

一、现浇箱梁支架计算

1.1箱梁简介

神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。

表1.1 预应力箱梁结构表

箱梁 结构断面 桥面标准宽度（m） 梁高（m） 翼缘板悬臂长（m） 顶板厚（m） 底板厚（m） 腹板厚

（m） 端横梁宽（m）

标准段 单箱两室 13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5

1.2结构设计

主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。

主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。

WORD完美格式编辑

专业资料整理