捣固焦资料

2010 年6 月8 日—11 日2010 年第四届全国焦化技术及生产年会371 4.3 米捣固焦炉炉温细调可降低炼焦耗热量马爱民闫红兴（河北中煤旭阳焦化有限公司）
【摘要】采用12 锤移动捣固机的4.3 米捣固焦炉，通过控制单炉装煤量，控制装煤系数及炉温精细调节，可明显达到提高焦炭质量，降低炼焦耗热量、节约能源的目的。

节约的焦炉煤气供金牛旭阳生产甲醇，每年可为公司增加效益1239 万元。

【关键词】4.3 米捣固焦炉12 锤移动捣固炉温细调炼焦耗热量1.前言中煤旭阳焦化公司现有3 座JNDK43-99D 型60 孔捣固焦炉。

三座4.3 米捣固焦炉分别配备12 锤移动式捣固机，由于无装煤称量装置，单炉娤煤量无法准确控制，娤煤均匀系数不能有效保证，给炉温调节工作带来一定难度。

另外存在K 横、K 均、K 炉头趋于或达到1.0 时，焦炭成熟并不均匀，炼焦耗量偏大的现状。

经过仔细分析原因，我们发现在炉温调节上存在一些误区，员工只重视系数的现象非常严重，大多员工认为横排曲线越平、系数越高焦炭成熟就越均匀，炼焦耗热量就会降低，其实不然。

2.存在问题：
2.1 K 装煤系数无法保证K 装煤=M-A/M 式中M---表示该班实际装煤炉数A---表示与规定装煤量相差大于±1℅的炉数。

由于我公司捣固焦炉没有装煤称量装置，单炉装煤量只能通过煤饼高度来控制，在捣固过程中捣固机对每炉煤饼做的捣固功不同，造成煤饼堆密度不一样。

在煤饼高度一样的情况下，单炉装煤量有较大差别，装煤系数无法保证。

2.2 煤饼堆密度均匀性差装煤均匀也包含炭化室内煤饼堆密度的均匀性。

4.3 米捣固焦炉采用12 锤移动捣固，在捣固过程中为提高机、焦两头煤饼堆密度，在有意增加煤饼两头捣打过程中却无意增加了距离机侧炉头2m-5m 和距离焦侧炉头1.8m-4.8m 间煤饼的捣打次数，结果造成机侧6、7、8、9 立火道与焦侧20、21、22、23 立火道对应的煤饼堆密度较大。

12 锤移动捣固机捣打的煤饼成为底部堆密度大，上部堆密度小，煤饼从机侧至焦侧两头与中间堆密度较小，煤饼从机侧到焦侧2m-5m 和3m-12m 间堆密度较大的情况。

2.3 机、焦侧标温保持一样通过多年观测，4.3m 捣固焦炉机、焦侧标准温度保持一样，炉温降至一定程度时，在焦侧焦饼成熟良好的情况下，机侧焦饼（尤其2m-5m 间）首先表现出焦炭偏生现象，出现焦饼横向成熟不均匀。

2.4 只重视K 横、K 均、K 炉头，不重视看火、看焦炭偏面认为系数越
高越好，忽视了燃烧室火焰的燃烧情况和焦饼最终成熟情况，不知道炼焦的最终目的是提高焦炭质量和降低炼焦耗热量。

K 横=1.0，K 均=1.0，K 炉头=1.0，K 安=1.0，有的横排±10℃也能达到1.0，结果却是焦炭成熟不均匀，炼焦耗热量偏高。

另外，测温多，看火少，调系数多，调火少的现象极为普遍，只重视系数，不重视火焰燃烧情况。

2.5 片面强调大孔板一致，却忽视了地下室七十多米长的回炉煤气主管在长向煤气静压不一样、安装过程中分管在主管内插入深度不一样和“T”形管上分管与横管口开度大小不一样的客观事实。

2.6 蓄顶吸力不均匀蓄顶吸力管虽经多次处理，但蓄顶吸力管座、管接头及斜道正面仍存在不同程度的漏气现象，蓄顶吸力测量结果存在误差。

蓄顶吸力测量完毕后，吸力看似“均匀”实不均匀。

结果造成进入每个上升气流蓄2010 年第四届全国焦化技术及生产年会2010 年6 月8 日—11 日372 热室和每个下降气流蓄热室的空气量和废气量不均匀。

3.原因分析及采取措施：
3.1 通过控制给料机煤口开度和单炉煤饼下煤时间，可有效的提高K 装煤系数，保证各炭化室单炉装煤量基本符合要求，但一定要注意配合煤水分变化较大时对下煤量的影响。

通过控制捣固机对煤饼的捣固时间和统一捣固车司机操作手法，达到捣固机对煤饼所做的捣固功基本一致，来控制炉与炉间煤饼的堆密度基本一致。

3.2 机侧标准温度比焦侧高5℃原来
4.3m 捣固焦炉机、焦侧标准温度相同，考虑到14m 长的煤饼在从机侧送到焦侧的过程中，把机侧大量热量通过煤饼带到焦侧，及机侧炉门敞开时间长、散热多的实际情况，认为机侧标准温度比焦侧高5℃非常必要。

我们先后在1#、2# 焦炉上做了长达2 个月的试验，可有效保证机、焦侧焦饼同时成熟，效果非常明显。

针对煤饼横向堆密度不一样的实际情况，我们采取把机侧6、7、8、9 火道温度提高10℃，焦侧20、21、22、23 火道温度提高5℃，对横排炉温进行细调。

通过1#焦炉实际试验有效解决了标温偏低时机侧焦饼2m-5m 间偏生的问题，保证了焦饼横向成熟均匀。

3.3 把立火道火焰燃烧状态放到第一位，把温度高低放到第二位，对K 横、K 均、K 炉头进行细调。

强调调火必须首先看火，在保证火焰燃烧正常的情况下再根据炉温调系数。

3.3.1 因为测温测的是立火道底部的温度，并不能反映火焰的实际燃烧情况。

当空气量过剩时，火焰白且短，底部温度高，高向加热反而不好，易出现
上部焦炭欠火、底部焦炭过火的现象；当空气量与煤气量配合合理时，火焰呈稻黄色,燃烧正常，焦炭上下成熟均匀；当煤气量过剩时，易出现燃烧不完，火焰带黑头现象，此时底部温度反而并不高,如不看火,偏面增加煤气量,反而会降低立火道温度,影响焦炭正常成熟。

横排调节时首先看火，通过小孔板把火焰燃烧情况基本调至一致，然后再通过立火道温度对横排温度进行细调，在保证K 横的同时，必须保证相邻火道温度差不大于20℃。

3.3.2 煤气分管在主管内插入的深度已无法改变。

我们对有问题的“T”形管，对分管与横管接口处进行了扩口作业。

在直行温度调节上不只看大孔板的大小，而是根据燃烧室火焰燃烧情况，在保证燃烧正常前提下，再去提高K 均。

K 均系数与周转时间有一定的对应关系，并不是K 均越高越好，只有周转时间→24h，K 均→1.0 才正常。

3.3.3 通过我们多年的实践经验，
4.3 米捣固焦炉机侧炉头温度保持比直行温度低85℃左右，焦侧炉头温度比直行温度低115℃左右，可有效保证机、焦侧炉头焦饼成熟良好和降低塌焦率。

3.4 细调蓄顶吸力
3.4.1 首先我们对废气铊和废气盖板提起高度进行了统一测调，使废气铊和废气盖板提起高度基本控制在平均值±5 ㎜范围内，其次我们对蓄顶吸力管座、管接头及斜道正面等处进行了密封处理，为蓄顶吸力细调打好基础。

3.4.2 针对废气盘小翻板普遍开度过大，离烟囱远的小翻板已没有调节余地及部分小翻板开度标记装反的现状，我们用手电照明的方法，统一把废气盘开度进行了调节，使远离烟囱端的废气盘小翻板都具备了一定的调节余地。

3.4.3在测量蓄顶吸力的同时测量直行温度和看火孔压力；在调节蓄顶吸力的同时，结合直行温度和看火孔压力对蓄顶吸力进行分析对照，然后再对蓄顶吸力进行细调。

通过上述调节可基本把蓄顶吸力调匀，保证进入每个上升气流蓄热室和下降气流蓄热室的空气量和废气量达到均匀一致。

3.5 调整大孔板蓄顶吸力基本调节均匀以后，再重新检查每个燃烧室立火道火焰的燃烧状态。

整排燃烧不完的根据火焰燃烧情况把大孔板换小，整排空气量过剩的，结合火焰燃烧情况把大孔板换大。

尽量保证进入每排燃烧室的煤气量均匀一致（边炉除外)。

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4.结语中煤旭阳三座4.3 米捣固焦炉通过采取上述措施对炉温作了精细调节后，现标准温度在原基础上分别下降了25-30℃（周转时间为23h 时标准温度机侧为1330℃焦侧为1325℃）吨焦耗煤气由原来的245m 3 /t 降
至现在的195m 3 /t，吨焦耗煤气下降35 m 3 /t。

周转时间按24h 计，单炉产量按18 吨计，3 座焦炉全年焦炭产量118 万吨，每年可节约煤气4130 万m 3 /年，煤气售价按0.3 元/ m 3 计,每年可为公司增加收益1239 万元。

节约下来的煤气提供给金牛旭阳生产甲醇，按2000m 3 焦炉煤气生产 1 吨甲醇计每年可多生产甲醇 2.065 万吨，效益十分明显。

焦炉煤气生产甲醇，既节约了宝贵的能源，减少了环境污染，又为公司增加了收益。

另外，由于焦炉高向加热的改善，焦炭质量得到了明显提高，焦炭块度均匀大为改善，在焦台上基本看不到以前常见的小碎焦。