梁底支撑体系补充方案1

支模架支撑方案补充1、依照浙建建[2003]37号文件精神，南楼大厅支模架整体高度达10.8米，故对此空间结构支模应采取型钢组合支撑体系来保证承重支撑架的强度、刚度和稳定性，确保砼浇筑支架安全稳定。

2、方案设想，在原有钢管扣件支撑系统搭设的基础上，每根大梁、跨中平板加设三片型钢格构柱。

3、格构柱取匚18槽钢作为底座，间距1100，匚12.6槽钢作为承重立柱，每格构柱采用两槽钢，翼缘朝内，分开放置，然后在翼缘两外侧用缀条焊接构成整体，水平缀条间距同支模架纵横杆步距，斜缀条与水平缀条进行焊接连接，缀条选用建筑用钢管，但焊接处必须将钢管进行压扁处理，具体详见图例。

4、每片型钢格构柱构成的承重支架与原有扣件钢管式支架通过电焊进行纵横向整体连接。

5、每片型钢格构柱顶（模板底）采用2根匚12.6槽钢与原立柱槽钢焊接作为底模的支承点。

6、计算由前面所算得q=10.724KN/m 梁跨10m 尺寸350×900计算简图为：q=10.7242500 2500 2500 2500P=0.607ql=0.607×10.724×2.5=16.27KNM=1/4PL=1/4×1.1×16.27=4.48KN.m查表匚12.6截面特性为b=53mm，W X=62.1cm3,I X=391.5cm4,ix=4.95cm,A=15.69cm2,Z0=1.59cm,W Y=10.24cm3,I y=38cm4,i y=1.57cmM 4.48×106σ= = =72.14N/mm2<205N/mm2wx 62.1×103模板底槽钢抗弯符合要求传给格构柱16.27KN验算挠Y轴格构柱的稳定性。

Ix=2[Iy+A(a/2)2]=2×(38+15.69×54.8412)=94452.46 cm4i x=√Ix/A=√94452.46/(2×15.69)=54.86cmλx=I ox/i x=1080/54.86=19.7λox=√λx2+27×(A/A1)=√19.72+27×31.38/9.78=21.79 A1=4.89(钢管面积)×2=9.78cm2查附表III-20得φ=0.966N 16.27×103σ= = =5.37N/mm2<f(205N/mm2) φA 0.966×3138此状态下支架满足稳定要求。

梁模板、支撑体系计算由于二层梁截面尺寸较大（800×2000），层高较高，需要进行模板及支撑体系的结构验算。

二层梁模板采用18mm 厚多层板(1220×2440mm)，梁的底模与侧模均采用18mm 厚胶合板，主龙骨采用100mm ×100mm 刨光方木，间距600mm ，次龙骨选用50mm ×100mm 双面刨光方木，中到中间距200mm 。

梁全高加M16穿墙螺栓三道，水平间距600mm 。

梁、顶板支撑系统为碗扣式满堂脚手架，立杆间距为600mm ，水平杆间距为900mm ，立杆下脚要铺设通长脚手板。

结构验算过程如下：一、梁模板底板计算强度验算底板承受标准荷载：底板自重力 0.3 × 0.8 = 0.24 KN/m混凝土自重力 0.8 × 2 × 4 = 38.4 KN/m钢筋自重力 1.5 × 0.8 × 2 = 2.4 KN/m活荷载 2.0 × 0.8 × 0.5 = 0.8 KN/m总竖向设计荷载 q = （0.24+38.4+2.4 ）× 1.2 + 0.8 × 1.4 = 50.368 KN/m梁按四跨连续梁计算，按最不利荷载计算：查表得，K m = - 0.121 ； f m = 17 N/mm 2M max = K m q l 2 = -0.121 × 50.268 × 0.04 = - 0.243 KN/m需要截面抵抗矩 W n = M / f m = 0.243 × 106 / 17 = 14294 mm 2选用底板截面为 14294 mm 2 / 800mm = 17.87 mm对拉螺栓计算对拉螺栓取横向间距为0.9m ，竖向间距为 0.6m ，每根螺栓承受的拉力为：N = 50.368 × 0.9 × 0.6 = 27.198 KN采用直径Ф16的对拉螺栓，净截面积A = 144.1 mm2 ，每根螺栓可承受拉力为：S = 144.1 × 215 = 30982 N = 30.98 KN ＞ 27.198 KN 故满足要求。

预制外墙板斜撑补充方案
由于11#预制外墙板PCQG-02A和PCGQ-02B外视图中斜撑用预埋螺栓M20生产时预埋至内饰面一侧，导致现场斜撑无法支撑。

为解决现场施工问题，现提出以下方案。

预制外墙宽2200，墙高3030，墙重3.25吨。

在预制墙体原斜撑用预埋螺栓M20位置处各设置4道膨胀螺丝，即距离墙底700，距离墙顶650，距离墙边500交点位置处。

膨胀螺丝型号取用为M20，L=150，根据《牛力牌国际膨胀螺丝产品参数》，每个L=150的M20膨胀螺丝锚固在150厚混凝土中允许承受1522公斤的拉力，800公斤的剪力，极限拉力值为3805公斤，极限剪力值为2000公斤。

因而满足该预制墙体斜撑作用。

内膨胀螺丝安装步骤：
1、选择一个和内膨胀螺丝外径规格相配的合金钻头，然后参照内膨胀螺丝的长度钻孔，孔深钻至你安装所需即可，再将孔内清理干净，孔内不得留有杂物碎粒。

2、安装平垫、弹垫和螺母，将螺母旋至螺栓和末端以保护螺纹，再将内膨胀螺丝插入孔内。

3、拧动扳手直到垫圈和固定物表面齐平，如果没有特殊的要求，一般用手
拧紧后再用扳手拧三到五转。

膨胀螺丝安装固定后安装CP9（CP9做法详见金属加工图），套上垫片CP2（CP2做法祥金属加工图）后锁上M20螺母。

混凝土修补专项方案混凝土修补专项方案现在项目工期压力较大，施工速度快，导致施工过程中现场出现一些混凝土质量缺陷，在混凝土施工过程中，如果混凝土模板未处理干净、施工缝未处理好、坍塌度控制不好、振捣不到位、收光抹面不好、养护不及时、拆模不仔细等都会造成混凝土缺陷。

一般混凝土施工过程中可能出现的缺陷有蜂窝、麻面、漏浆、孔洞、漏筋、夹渣、缺棱掉角、表面裂纹等。

一、产生缺陷的原因1、板面脚印：楼板及基础底板出现脚印的原因主要是在混凝土终凝前没有二次抹平收面，以及混凝土强度未达到1.2Mpa就上人踩踏或安装模板及支架。

2、胀模：墙体及梁侧模板胀模的主要原因是模板加固不到位，木方背楞及对拉螺栓间距过大，导致板面刚度不足，引发胀模质量缺陷。

3、降板区棱角不平直：卫生间、阳台等降板区棱角不平直是由于降板吊模采用木模板，且加固不到位，吊模内未设置纵横向木方或钢管顶撑，导致模板整体刚度差，易产生弯曲变形。

混凝土浇捣完成后对降板区域四边未进行原浆收光，使得边角本身就不平直。

另外由于拆模时间过早，混凝土强度未达到拆模强度，导致拆模过程中降板区混凝土棱角缺失。

4、麻面：麻面是结构构件表面呈现无数的小凹点，而尚无钢筋暴露的现象。

它是由于模板内表面粗糙、未清理干净、润湿不足，模板拼缝不严密而漏浆。

混凝土振捣不密实，气泡末排出以及养护不好所致。

5、露筋：露筋即钢筋没有被混凝土包裹而外露。

主要是由于绑扎钢筋或安装钢筋骨架时末放垫块或垫块位移、钢筋位移、结构断面较小、钢筋过密等使钢筋紧贴模板，以致混凝土保护层厚度不够所致。

有时也因混凝土结构物缺边、掉角而露筋。

6、蜂窝：蜂窝是混凝土表面无聚合物砂浆，露出石子的深度大于5mm，但小于保护层厚度的蜂窝状缺陷。

它主要是由于混凝土配合比不准确（浆少石多），或搅拌不匀、浇筑方法不当、振捣不合理，造成砂浆与石子分离；模板严重漏浆等原因而产生。

7、孔洞：孔洞是指混凝土结构存在着较大的孔隙，局部或全部无混凝土。

支撑施工方案范文支撑施工方案的编制需要了解施工工艺、施工方案、施工设备和施工工序等。

首先需要对桥梁的结构形式、荷载特点、设计要求和建设图纸进行分析，根据实际情况评估桥梁施工的难度和风险程度。

然后，根据桥梁的施工周期、施工工艺和工序，制定出一个详细的桥梁施工方案，包括施工方法、施工工艺、施工设备和材料的选择等。

1.高处作业风险：桥梁施工往往需要在较高的位置进行，如搭设脚手架、进行焊接、浇注混凝土等。

这时需要通过设置安全网、安全带、安全防护设施等措施来防止高处坠落事故的发生。

2.施工设备风险：桥梁施工过程中，会使用各种吊装设备、起重机械等大型机械设备。

这些设备的使用需要遵循安全操作规程，确保设备的安全性和工作人员的人身安全。

3.施工材料风险：桥梁施工过程中，会用到各种建筑材料，如钢筋、混凝土等。

这些材料的质量需要经过检验，确保其达到设计要求，以保证桥梁的安全性。

4.动力设备风险：桥梁施工需要使用各种动力设备，如发电机、压缩机等。

这些设备的使用需要按照操作规程进行，防止发生设备事故。

针对以上的安全风险，支撑施工方案应该包括以下内容：1.施工安全措施：明确施工过程中需要采取的安全措施，如高处作业时使用的防护措施、设备使用时的安全操作规程等。

2.安全防护设施：根据施工的实际情况，设置适当的安全防护设施，如安全网、护栏、警示标志等。

3.监控和检测措施：设置适当的监控和检测手段，及时发现施工中的安全隐患，采取相应的措施进行调整。

4.培训和教育：对施工人员进行必要的安全培训和教育，提高其安全意识和安全技能，确保施工人员的人身安全。

通过制定支撑施工方案，可以对施工过程进行合理规划和组织，以确保施工的顺利进行和工程的安全性。

同时，也能够使施工人员提高安全意识，增强珍惜生命和保护环境的责任感。

因此，在施工过程中，制定支撑施工方案是非常重要的一项任务。

目录一、顶板主龙骨调整 (2)二、墙体主次龙骨调整 (2)三、墙体模板体系和顶板次龙骨调整 (2)四、模板及支撑验算 (3)1、顶板模板及支撑计算 (3)2、墙体模板计算 (8)3、柱模板计算 (11)4、顶板钢木梁次龙骨验算 (13)模板调整方案根据现场情况，为充分利用资源，提高模板体系的使用效果，现以保证工程质量为前提对原模板总体施工方案作出相应调整，具体调整如下：一、顶板主龙骨调整将原方案中的顶板主龙骨均改为50×100的方钢龙骨。

普通高度（≤7m）、普通截面（≤500mm）的顶板支撑体系采用碗扣架支撑体系，立杆间距统一为1200×1200mm。

二、墙体主次龙骨调整A3、A6区墙体主次龙骨采用47×95工程木。

框架柱模板选用15mm厚覆膜多层板，对拉螺栓设置在柱高2/3范围内，间距600一道，居中双向布置。

三、墙体模板体系和顶板次龙骨调整A1、A4区地下墙体模板采用SP70系列组合模板，主要以1500mm、1200mm、900mm高模板配合使用；平面组拼采用常规100mm、200mm、300mm与600mm宽标以5400mm宽墙面为例准板间隔设置的组拼方式，阴阳角处配合使用150*150和100*100阴阳角钢模。

A1、A4区梁、顶板采用15mm厚多层板硬拼，规格2200×1200mm；模板次龙骨采用55×70mm钢木梁,间距350mm，沿顶板长跨方向布置。

模板调整区域划分图四、模板及支撑验算1、顶板模板及支撑计算本工程顶板厚有400、500、700～1000等，本次计算仅针对500厚及以下顶板，700～1000的顶板施工见专项方案。

顶板模板均采用15mm厚覆膜多层板，规格2440×1220mm。

采用硬拼法，板与板之间不使用胶条，板后附50×100木方作为次龙骨，木方中到中间距300m,主龙骨用50×100×3方钢，间距1200㎜，横杆步距1200。

内支撑梁的施工方案内支撑梁是指在混凝土构件浇筑和硬化过程中，为防止构件变形和保持其初始位置而设置的临时支撑体系。

内支撑梁的施工方案需要考虑梁的材料选用、施工方法、支撑设计和施工安全等方面。

下面是一份详细的内支撑梁施工方案，共计1200字。

一、材料选用1.梁体：根据实际需要选择适当的梁体材料，通常采用钢模板制作混凝土梁体。

材料需要符合国家相关标准。

2. 支撑杆：采用优质钢材制作，直径一般为18-20mm，长度根据需要确定。

3.支撑基础：根据地基质量和梁体重量设计支撑点的基础，可以采用混凝土浇筑或使用钢板强化地基。

二、施工方法1.基础准备：清理基础表面，确保其平整、干燥，无杂物和颗粒。

钢筋支撑需要根据相关设计要求进行布置。

2.梁体制作：根据设计要求预制钢模板，并根据所需尺寸切割钢筋。

在预制的模板内倒入混凝土，振实并抹平表面。

3.梁体安装：根据设计要求和图纸，将制作好的梁体运输至施工现场，并使用吊车或起重机进行安装。

利用支撑杆将梁体调整至正确位置，并加固固定。

4.支撑梁调整：使用水平仪对支撑梁进行调整，使用螺栓或螺旋升降器调整支撑杆的长度，直至梁体达到水平位置。

在调整过程中需要注意安全，避免支撑杆松动或倾斜。

5.支撑梁固定：当支撑梁达到预期水平时，采用焊接或螺栓连接等方法将支撑杆固定在基础上，确保其牢固和稳定。

三、支撑设计1.支撑点的布置：根据混凝土构件的形状和尺寸，确定支撑点的数量和位置。

支撑点的间距一般按照设计要求进行确定。

2.支撑力的计算：根据混凝土梁体的重量以及支撑点的数量和位置，计算出每个支撑点承受的力和压力分布。

3.杆件的选型和计算：根据支撑力的计算结果，选择适当的钢材杆件，并计算其受力状态，包括杆件的弹性变形和极限承载力等。

4.支撑系统的稳定性：根据支撑点的数量和位置，计算支撑梁系统的稳定性，确保其在浇筑过程中不发生倾覆或移动。

四、施工安全1.施工人员的培训：组织施工人员参加相关安全培训，掌握内支撑梁施工的基本知识和操作技能。

补充方案之数字化钢性模板支撑组合结构模板工程专项方案补充方案（1）之数字化钢性模板支撑组合结构1.剪力墙、柱、梁模板支撑1.1材料准备模板、横梁、竖梁、斜拉杆、弓形扣件、阴角、十字接头、过口卡、对接接头、穿墙锣杆、销子、水泥钉若干规格：双管横梁米、米、米、米 2 1 2.5 1.5单管横梁米、米、米、米 1 2 1.5 2.5阴角：—1000mm 400*750mm过口卡：—350mm 200mm竖梁——3200mm2600mm斜拉杆——3600mm 2100mm1.2剪力墙模板的安装本工程地下室墙高，标准层墙高，主要截面尺寸为、、，其它墙体加300mm200mm 4.5m250mm 2.8m固参照执行。

地下室竖向次龙骨采用××方钢管加固，距离：中～中，主龙骨采用 2.5mm 50 50300mm ，第一道对拉螺杆离楼地面≤，对拉螺×标准木枋新型螺杆或方钢管穿墙螺杆加固）+ 100+100 200mmmm栓布置9道，在断面内水平间距150+455+455+455+455+455+455+455+455mm，断面跨度方向间距300mm。

（1）、模板，在墙体内外两侧同时竖起两块模板，模板的立边分别固定两根竖梁和以后的模板固定连接，也就是说：每块模板与模板的对接缝都要用一根竖梁相接。

经过预制和穿紧穿墙锣杆，穿墙锣杆套上PVC管，PVC管尺度就是浇注混泥土的厚度，（PVC管：第一，内外两块模板定尺支撑；第二，穿墙螺杆可以重复使用），在竖梁的外侧分别经过穿墙螺杆装配一道横梁，横梁外侧经过穿墙螺杆扣上弓型配件，将内外大板固定连接。

第一块大板固定连接第二块大板的对缝处放一根竖梁，用普通钉定好，两个锣杆横向间距是600mm，第三块模板以后，依次类推，把整个房间的模板立起，并用穿墙锣杆固定好。

（2）、竖梁，将竖梁抽到墙体净高度，在大板剩余空间对缝处的那根竖梁为基准每隔放一根200mm竖梁，用普通钉固定好后，将所有竖梁布满，依次类推，将整个房间的竖梁安装完。

梁底露筋处理方案背景在建筑施工过程中，会存在一些结构构件的设计与施工问题，其中梁底露筋问题就是较为常见的一种。

梁底露筋指的是在梁底部正面出现裸露的钢筋的现象，这可能会对梁的正常使用和安全性产生较大的影响。

因此，需要制定合适的处理方案来解决梁底露筋问题。

目标本文档旨在提出一种有效的处理方案，以解决梁底露筋问题，确保梁的安全使用和符合设计要求。

处理方案1. 检测与评估在确定具体处理方案之前，首先需要进行梁底露筋的检测与评估工作。

可以采用以下方法进行： - 使用无损检测技术，如超声波检测或磁粉检测，对梁底部进行全面检测，以确定裸露钢筋的具体位置和数量。

- 对裸露的钢筋进行尺寸、强度和锈蚀程度等方面的评估，以确定钢筋的安全性和承载能力。

2. 补强加固根据梁底露筋的具体情况，可以采取以下补强加固措施： - 在梁底部钢筋露出的区域进行钢筋的补充，补充的钢筋应与原有钢筋连接良好，同时满足设计要求。

- 使用合适的钢板或钢筋混凝土，对梁底部进行加固，形成新的钢筋保护层。

- 在梁底部进行混凝土修补，使之与原有混凝土形成一体，提高梁的整体强度和承载能力。

3. 防腐保护为了延长梁底部钢筋的使用寿命和减少裸露钢筋可能引起的腐蚀问题，应采取以下防腐保护措施： - 在补强加固的过程中，钢筋应进行除锈处理，并涂刷合适的防腐涂料，以提高钢筋的防腐性能。

- 对于已经腐蚀的钢筋，应采取适当的措施进行处理，如刷涂防腐涂料、包覆防腐材料等，以减少腐蚀速度。

4. 合理设计与施工为了避免梁底露筋的发生，在设计和施工过程中应注意以下问题： - 设计人员应根据实际情况合理设置钢筋保护层的厚度，以防止梁底部钢筋的暴露。

- 在施工过程中，施工人员应注意梁底部的操作，防止对钢筋造成损坏或暴露。

监测与维护为了确保处理后的梁底部不再出现裸露钢筋的问题，需要进行定期的监测与维护： - 定期对梁底部进行视觉检查，确保补强加固措施的有效性。

- 对钢筋进行定期的防腐保护措施维护，如刷涂防腐涂料、包覆防腐材料等。

补充方案1、8.970m处模板支设在4.470m标高处楼板上，8.970m处E、F轴为450×1600mm重荷梁，故应对4.470m标高处楼板（梁）进行顶撑加强。

8.970m处E、F轴为450×1600mm重荷梁，故4.470m标高处楼板模板架不拆除以顶撑加强。

2、明确450×1600mm重荷梁施工方法，补充梁侧模计算。

450×1600mm重荷梁立杆间距900×800，步距1500，梁下增设2根立杆，横杆间距400mm，立杆顶部采用双扣件，梁侧模计算如下:450×1600梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。

对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

2005005001600m m450m m模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。