支座预偏量(优选.)

向阳河特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向支座预偏量计算表
说明：
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。

△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。

△2=α×△t×L
其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/℃)；
△t—实际合拢温度与设计合拢温度的温差；设计合拢温度为22 Cº,实际合拢温度按8 Cº计算。

L—计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；
△为支座最终实际预偏量，由上表可见支座1、支座3、支座4的预偏量均已支座2为中心向外侧预偏。

附图：支座布置示意图，以箭头方向为正
计算：复核：审核：。

64m 连续梁支座预偏量计算
跨205国道64m 连续梁示意图如下：
支座总预偏量：△=-（△1+△2）
其中：△1表示梁体因混凝土收缩徐变引起（设计图提供）； |△2|=a ×△t ×L ，其中：a 为混凝土线膨胀系数，取值
1.0×10-5；
△t = 设计温度-合龙温度；
合龙温度：需要现场量测，此处以取值8月中旬夜间温
度24℃为例；
设计温度：为梁体以后要长期处于的平均环境温度，即新沂市“（最高月平均温度＋最低月平均温度）/2=（28℃+1.5℃）/2=14.75℃”（查天气记录可知，新沂市最高月8月份平均28℃，最低月1月份平均1.5℃）。

则，|△t| =24℃-14.75℃≈9℃。

1033#墩：|△1|取值2.79cm ；
|△2|=a ×△t ×L=1.0×10-5×9℃×40m=0.36cm ； 1036#墩：|△1|取值6.48cm ；
750
750
40000
64000
400001033#
1034#
1035#
1036#
|△2|=a×△t×L=1.0×10-5×9℃×104m=0.94cm。

分析：由于以后梁体长期处于的平均环境温度（即设计温度14.75℃）低于合龙时环境温度24℃，所以梁体以后要收缩，因此△2和△1引起的梁体效果要叠加。

即：1033#：△=-（2.79+0.36）=-3.15cm；
1086#：△=6.48+0.94=7.42cm。

2019年6月24日。

支座预偏量的计算与设置1 工程概况(65+114+114+65)m连续梁三个主墩（53#、54#、55#）采用TJQZ（NS）-L-45000（0.1g）型支座，两个边墩（52#、56#）采用TJQZ（NS）-L-5000（0.1g）型支座，固定支座设在54#墩线路左侧。

根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：图1-1 支座布置图2 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性变形、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。

2.1 △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2 △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。

△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t 为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。

3 本桥支座偏移值计算3.1 △1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：△1以52#墩至56#墩的方向为正墩号偏移量△（mm）墩号偏移量△（mm）52 89.1 活动支座53 57.9 活动支座54 0 固定支座55 -57.9 活动支座56 -89.1 活动支座3.2 △2的计算本连续梁位于江苏省南通市启东市吕四港镇境内，历史各月气温如下图，年平均气温为17℃，则设计合龙温度为17℃。

根据现场施工情况，计划于2023年3月份合龙，合龙温度约为10℃，温差为-7℃。

又△2=△t*a*l，其中△t为合拢段合拢时月平均气温与该地区年平均气温之差；a---线膨胀系数，1.0*10-5/℃l---梁跨度，计算点至固定支座的距离（m）则：52号墩支座：Δ2=1*10^(-5)*（-7）*179000=-12.53mm；53号墩支座：Δ2=1*10^(-5)*（-7）*114000=-7.98mm；55号墩支座：Δ2=-1*10^(-5)*（-7）*114000=7.98mm；56号墩支座：Δ2=-1*10^(-5)*（-7）*179000=12.53mm。

连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。

根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。

2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。

△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。

3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。

根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。

60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。