铁塔基础作用力计算方法

├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。

铁塔独立基础计算书(版本V2.1）
说明：
4、表中：γm 为基础底面以上土的加权平均重度，γ为基础底面以下土的重度，γ0为土体上拔深度ht范围内土体平均
粗砂
坚硬、硬塑可塑
软塑
中砂
γ
0(kN/m
3
)171615171615α0
25°
20°
10°
28°
26°
22°
ηb
ηd
1
含水比αw >0.8
0 1.2含水比αw ≤0.8
0.15 1.4大面积压实系数大于0.95,粘粒含量ρc ≥
10%的粉土
0 1.5压实填土
最大干密度大于2.1t/m 3
的级配砂
石
02粘粒含量ρc ≥10%的粉土
0.3 1.5粘粒含量ρc <10%的粉土
0.520.3
1.6
233
4.4
1细砂
粉砂
基土类别
红粘土粉土
0粉砂、细砂(不包括很湿与饱和时的稍
密状态)
中砂、粗砂、砾砂和碎石土
e及I L 均小于0.85的粘性土淤泥和淤泥质土
人工填土
e或I L 大于等于0.85的粘性土
承载力修正系数
土的类别 土的计算重力密度γ0和土体计算抗拔角α0
粘土、粉质粘土、粉土
1、本计算表适用于塔下机房的地基计算（有无地下水均可）
2、内力输标准组合内力，拔力输入正值（不能输负值）
3、基础本身的计算（抗弯、冲切等）应另行计算
度ht范围内土体平均重度。

幻灯片1架空输电线路基础设计（一）主要内容：1.基本规定2.上拔稳定计算3.基础下压和地基计算4.倾覆稳定计算5.构件承载力计算6.构造要求1.1 依据规程规范架空送电线路基础设计技术规定（2005版和征求意见稿）建筑地基基础设计规范（2011）混凝土结构设计规范（2010）岩土工程勘查规范（2009）湿陷性黄土地区建筑规范（2004）工业建筑防腐蚀设计规范（2008）构筑物抗震设计规范（2012）建筑地基处理技术规范（2002）建筑桩基技术规范（2008）冻土地区建筑地基基础设计规范（2011）1.2 输电线路基础设计等级根据《建基规》表3.0.1，一般工业建筑属于丙级，重要的工业与民用建筑属于甲级。

针对黄土地区，根据《黄土》表3.0.1和《线路基础》附录C：1. 大跨越、重要跨越塔及高塔（100m及以上）可按乙类建筑考虑。

2. 在Ⅲ、Ⅳ 级自重湿陷性黄土地区的转角塔和塔高50m及以上的直线塔可按丙类建筑考虑。

3. 塔高在50m以下直线塔（不含水浇地）按丁类建筑考虑。

1.3 荷载设计值和标准值的取用荷载设计值——进行基础上拔、下压、倾覆稳定以及软弱下卧层地基的承载力计算；进行基础正、斜截面的强度计算。

荷载标准值——进行地基沉降及基础位移计算；进行基础裂缝控制和挠度计算。

1.4 基础附加分项系数征求意见稿:统一规定为1.10、1.30、1.602.上拔稳定计算2.1 适用条件基础上拔稳定计算，仅适用于带底板的一般型基础，根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。

土重法适用于回填抗拔土体，一般适用于“大开挖”基础类，含刚性基础（主要为台阶基础），柔性基础（直柱板式、斜柱板式、柔性大板等）及重力式基础。

剪切法适用于原状抗拔土体，一般适用于带扩大头掏挖基础。

土重法：1 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）小于4、与方形底板边长之比（ht/B）不大于5的非松散砂类土；2 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）不大于3.5、与方形底板边长之比（ht/B）不大于4.5的粘性土。

终端铁塔基础计算书1 方案一1.1基础形式及选型台阶式联合基础，基础底阶宽度为5×6m ，放阶尺寸为500mm ，长方形底板。

基础埋深为3m ，出地面0.5m 。

基础使用材料为C20混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

1.2设计荷载及计算常数如下根部弯矩最大设计值为：M max =2780.5kN·m最大水平力为：V x =4.255kN V y =66.086kN最大下压力为：N=1357.806kN最大上拔力为：T=1247.288kN底板的抵抗矩为：W=306656122=⨯=bh m 3 底板的面积为：A=b 2=30m 21.3底板面积及地耐力校核基础重力设计值：Q f =（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2.5）×25=1375kN 。

基础底板正上方土的重力设计值为：G 0=（5×6×3-（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2））×18=738kN 。

倾覆力矩校核：()()m kN lG Q M f j ⋅=⨯+=⨯+=633926738137520 2)()(2)(1L l N h h H L l T M -∑-+∑++∑= 2)331.26(806.135722)5.03(086.66422)6331.2(288.12472-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯==m kN ⋅570.6334M M j ，满足抗倾覆要求。

地耐力校核：kPa 654.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2max =-+++-⨯=σ kPa 801.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2min =--++-⨯=σ 地耐力亦能满足要求。

输电铁塔基础设计综述摘要输铁塔基础是输电线路的重要组成部分，杆塔基础必须保证杆塔在各种受力情况下不倾覆、不下沉和不上拔，使线路安全可靠、耐久地运行。

因此，对影响铁塔基础承载能力和稳定性因素进行研究具有重要意义。

关键词输电铁塔基础承载力倾覆型式输电铁塔基础是保证电网安全稳定的重要组成部分，其在电网的投资建设中所占比重较大。

杆塔基础必须保证杆塔在各种受力情况下不倾覆、不下沉和不上拔，使线路安全可靠、耐久地运行。

为了保证铁塔以及基础本身承载力的正常使用，基础设计计算时应考虑三个方面：一是地基承载力的计算；二是被动土抗力的计算；三是基础的强度计算。

本文在查阅铁塔基础的研究后，对影响基础稳定和承载能力的因素及其型式的选择进行综述。

一、影响铁塔地基承载力的因素地基承载力是单位面积土允许承受的压力，它与土的种类和状态有关。

根据铁塔基础的受力特点，由于其受到较大水平荷载作用，导致铁塔基础在实际工况下整个基础底板受偏心倾斜荷载作用的影响特别突出，地基失稳时整个破坏面呈三维模式。

对铁塔地基承载力有影响的主要因素有以下几个方面：1．土的物理力学性质。

地基土的物理力学性质指标直接影响承载力的高低。

2．地基土的堆积年代及其成因。

当铁塔基础横跨不同地层的地质体时，必须要考虑地层形成时代的早晚对其承载力的影响。

地质年代对地基的工程性能的影响，是颗粒组成、颗粒形状、大小和矿物成分、化学成分及成岩作用程度的函数，也可以表现为物理力学性质和水利力学性质对承载力的影响。

堆积年代越久，一般承载力也越高，冲洪积成因土的承载力一般比坡积土要大。

3．地下水。

地下水上升时，土的天然重度变为有效重度，承载力也相应减小。

另外，地下水大幅度升降会影响地基变形，湿陷性黄土遇水湿陷，膨胀土遇水膨胀、失水收缩，这些对承载力都有影响。

4．铁塔性质。

铁塔的结构形式、体形、整体刚度、重要性以及使用要求不同，对容许沉降的要求也不同，因而对承载力的选取也应有所不同。

通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力：248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2.60kN断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286.0kN基础最大水平力：X方向24.4kN Y方向22.9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为kPa120，计算上拔角为10°，计算容重取38m/kN。

/15mkN，地下水位±0.000m，土的浮重度取33、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。

下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。

基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算： 基础底面的抵抗矩为33929.26m b W jd ==， 基柱截面抵抗矩为33085.06m b W jz == 地基承载力为kPa h B f f h h b k 120)5.1()3(=-+-+=γηγη②、按照运行情况进行校核：内力计算：基础的轴力为290kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=91.56，m kN M y ⋅=46.5。

尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.246.591.566.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12061.95 =，满足校核条件。

③、按照断边导线的情况进行校核：内力计算：基础的轴力为286.0kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=24.51，m kN M y ⋅=09.48 尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.2)09.4824.51(6.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12023.108 =，满足校核条件。

宽基铁塔联合基础计算书1 基础形式及选型宽基铁塔联合基础；底板厚度500mm ；基柱尺寸800×800mm ；交梁截面尺寸450×1000mm 。

基础使用的材料为C25混凝土；Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

底板下加设C15素混凝土垫层200厚。

2 设计地质资料2.1相对稳定地下水位高度：-2.25m 。

2.2 地基承载力及基础埋深选择：土层分类：最上层为粉质粘土-可塑态，层厚1.5~2.8m ，=k f 100kPa ；第二层为粉土层-稍密态，层厚2.5m ，≤k f 100kPa ；第三层为淤泥质土-软塑态，层厚未详，=k f 60kPa ；取最上层做为基础持力层，则基础埋深（自基础底板底面开始起算）为1.5m 。

2.3 基础持力层土壤物理指标：压缩模量=s E 4.2MPa ，内摩擦角=Φ12°，凝聚力=C 17kPa 。

基础顶面作用力水平力：150.8kN ；上拔力：744.03kN ；下压力：841.67kN 。

3 地基及基础内力、配筋计算3.1按倾覆稳定条件和地基承载力条件选择顺线路方向的基础底板宽度B 3.1.1按倾覆条件进行计算： 杆塔和基础及基础正上方土的全部重力为135.44+302B ，式中30为20（基础和基础正上方土的加权平均重度）乘以基础埋深1.5m ，根据各种条件，可以列出方程式如下：()()()()[]2331.267.84125.14.08.15042331.203.74425.123044.1352-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯≥⨯⨯+B B B B 整理可得：02346.4848787.143≥-+B B ，解之，得B=7.3m 。

由于地基承载力较小，故选定平行线路方向的基础底板宽度亦为7.3m 。

3.1.2 按地基承载力条件进行校核：地基最大压应力为：kPa 327.9563.73.74845.207.84129.18.15048155.403.74423.73.767.84122=⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯ 满足max P ＜f =100kPa 的条件。

铁塔基础设计在工程设计时根据具体情况进行分类规划一般分四类：粘土坚硬粘土碎石严重风化岩等C1粘土硬塑C3粘土可塑C5粘土软塑C7特殊地质、地形应区别对待。

如：未风化的岩石、有河流的河套地段、有较高洪水位的塔位、有较厚层的粘土地带、地下水位高施工困难地带等等根据地质地形条件和铁塔种类设计相应的基础。

目前常用的基础形式是现场浇注的台阶式钢筋混凝土基础。

台阶一般两阶或三台阶常用。

基础尺寸的预设定根据作用力大小确定，我们设计是66、110千伏且单回路线路，设计的铁塔基础作用力不大，主柱的宽度直线塔600,耐张塔600或800.选择台阶尺寸时要注意、台阶高度和伸出长的比值一定大于等于1,等于1是45度，“刚性角”因为基础底板不配钢筋不能使混凝土基础受拉。

常用的台阶尺寸最底层的采用300,其他台阶高度按计算和构造要求确定。

设计基础时已知条件铁塔基础作用力：上拔力、下压力、水平力;地质条件地耐力、地下水位、冻结深度、设计的过程是试凑法、事先给定尺寸、验算不满足要求重新选择尺寸、反复几次最后达到目的。

上拔稳定计算上拔稳定计算、根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。

剪切法适用于原状土体；土重法适用于回填抗拔土体。

我们经常采用的是钢筋混凝土台阶式基础是回填抗拔土体，计算应用土重法。

下面介绍土重法计算。

土重法中几个常用参数在“送电线路基础设计技术规定”附表:注：位于地下水以下土的计算容重按8〜11取用。

混凝土重度24KN/m，位于地下水以下混凝土的计算重度按12KN/吊取用。

（插图1）自立式铁塔基础上拔稳定:r f T E<r E rs(Vt-△vt-V°)+Qr「基础附加分项系数直线塔1.1;耐张、转角塔1.6T E-上拔力ht-基础埋深mVt-ht深度内土和基础的体积m3△vt-相邻基础影响的微体积r『水平力影响系数(r s-基础底板以上土的加权平均重度M-深度内的基础的体积m3Q-基础自重力Q=基础体积*混凝土重度Vt(基础体积)=ht(B2+2Bhttana+4/3ht2tan2a)△vt=(B+2httan%-L)2/24tan%(2B+L+4httan%) L-基础跟开m基础下压计算1 .当轴心荷载作用时应符合式：F><fa/r rfP-基础底面处的平均压力设计值Kpaf a r修正后的地基承载力「f-地基承载力调整系数0.75B-基础宽度m2 .当偏心荷载作用时应符合式：Pmaxw1.2fa/「什基础底面的压力计算当轴心荷载作用时应符合式：P=(F+「G G)/AF-上部结构传至基础顶面的竖向压力设计值KN G-基础自重和基础上的土重KN2A-基础底面面积mr G-永久荷载分项系数，对基础有利时，宜取P G=1.0,不利时应取P G=1.2。

铁塔基础设计在工程设计时根据具体情况进行分类规划。

一般分四类：粘土坚硬粘土碎石严重风化岩等C1粘土硬塑C3粘土可塑C5粘土软塑C7特殊地质、地形应区别对待。

如：未风化的岩石、有河流的河套地段、有较高洪水位的塔位、有较厚层的粘土地带、地下水位高施工困难地带等等根据地质地形条件和铁塔种类设计相应的基础。

目前常用的基础形式是现场浇注的台阶式钢筋混凝土基础。

台阶一般两阶或三台阶常用。

基础尺寸的预设定根据作用力大小确定，我们设计是66、110千伏且单回路线路，设计的铁塔基础作用力不大，主柱的宽度直线塔600，耐张塔600或800.选择台阶尺寸时要注意、台阶高度和伸出长的比值一定大于等于1，等于1是45度，“刚性角”因为基础底板不配钢筋不能使混凝土基础受拉。

常用的台阶尺寸最底层的采用300，其他台阶高度按计算和构造要求确定。

设计基础时已知条件铁塔基础作用力：上拔力、下压力、水平力；地质条件地耐力、地下水位、冻结深度、设计的过程是试凑法、事先给定尺寸、验算不满足要求重新选择尺寸、反复几次最后达到目的。

上拔稳定计算上拔稳定计算、根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。

剪切法适用于原状土体；土重法适用于回填抗拔土体。

我们经常采用的是钢筋混凝土台阶式基础是回填抗拔土体，计算应用土重法。

下面介绍土重法计算。

土重法中几个常用参数在“送电线路基础设计技术规定”附表：注：位于地下水以下土的计算容重按8~11取用。

混凝土重度24 KN/m3,位于地下水以下混凝土的计算重度按12KN/m3取用。

（插图1）自立式铁塔基础上拔稳定：r f T E≤r E rs(Vt-△Vt-V o)+Q fr f-基础附加分项系数直线塔1.1；耐张、转角塔1.6 T E-上拔力ht-基础埋深 mVt-ht深度内土和基础的体积 m3△Vt-相邻基础影响的微体积r E-水平力影响系数(r s-基础底板以上土的加权平均重度V o-深度内的基础的体积 m3Q f-基础自重力Q f =基础体积*混凝土重度Vt（基础体积）=ht（B2+2Bhttanα+4/3 ht2tan2α）△Vt=(B+2httanα-L)2/24tanα(2B+L+4httanα)L-基础跟开m基础下压计算1.当轴心荷载作用时应符合式：P≤fa/r rfP-基础底面处的平均压力设计值Kpaf a-修正后的地基承载力r rf-地基承载力调整系数0.75B-基础宽度m2.当偏心荷载作用时应符合式：Pmax≤1.2fa/r rf基础底面的压力计算当轴心荷载作用时应符合式：P=(F+r G G)/AF-上部结构传至基础顶面的竖向压力设计值KNG-基础自重和基础上的土重KNA-基础底面面积m2r G-永久荷载分项系数，对基础有利时，宜取r G = 1.0，不利时应取r G =1.2。

浅谈铁塔基础的计算与优化丛日立赤峰华辰电力勘察设计院【摘要】在普通地质条件下，就台阶式铁塔基础采用深埋与浅埋基础进行计算，比较后选优；在复杂地质条件下，就台阶式和正方形两种不同形式基础进行计算，对设计的方式进行优化比较，提出了自己的观点，供参考。

【关键词】铁塔基础承载力深埋与浅埋地下水台阶式基础正方形基础优化设计铁塔基础在输电线路工程中的设计是重中之重，它均需同时满足上拔和下压的基本要求，还必须进行稳定和剪切验算及构造和配筋要求。

计算过程相对复杂，随着计算软件的开发和利用，烦琐的计算已变的程序化，但同时也产生计算的优化控制问题，计算机只会按照指定的程序运行，实际工程中地质情况复杂多变，软件的智能化远远不能满足实际的需要，这就需要设计人员合理的控制与优化。

下面就普通地质条件和复杂地质条件两个方面的优化计算进行探讨和分析。

一、在普通地质条件下，台阶式铁塔基础的深埋与浅埋无论直线塔还是转角塔，从受压基础或者说基础受压的角度来讲，一方面线路铁塔的压力值相对地基的承载力来讲，比较容易满足承压要求，另一方面满足受拉要求的基础只要构造合理大都能满足受压要求，进一步讲转角塔的受压腿的上拔力都非常小，角度越大上拔力就越小，设计时只是考虑一下持力层和冻土层的深度影响，基础也很小，因而在此不做详述。

而受拉基础的大小深浅对整个基础起着控制作用，鉴于受拉基础的下压力较小，计算时验算一下即可，所以本文着重从基础的上拔角度进行详述，基础上拔时要求基础自重与基础上拔时带出的土体重量之和，必须大于或等于设计值，即满足基础的抗拔稳定的要求，公式如下：N≤G/γR1+ G0/γR2式中： N－基础上拔力标准值（kN）；G－采用土重法计算时，为倒截锥体的土体重力标准值，采用剪切法计算时，为土体滑动面上土剪切抗力的竖向分量与土体重力之和（kN）；G0－基础自重力标准值（kN）；γR1－土重上拔稳定系数，按现行规范的规定采用；γR2－基础自重上拔稳定系数，按现行规范的规定采用。

一、比载计算导线型号：LGJ-240/40G0D=964.3T D=83370a1=1导线安全系数K D= 2.7024A D=277.75U SCD=1.1a2=1最大风速V max=30d D=21.66u zD=1a3=0.75地线型号：GJ-50G0B=423.7T B=58233V1=10地线安全系数K B= 3.531A B=49.46U SCB=1.2V2=15覆冰厚度b=10d B=9u zB=1明：（以导线为例）G0D为导线单位质量，单位为Kg/Km;A D为导线截面积,单位mm2;b为覆冰厚度,单位mm;Td为计算拉断力,单位为N；KD为安全系数；d D为导线外径,单位mm;V为风速，单位为m/s；u ZD为风压高度变化系数；a为风压（速）不均匀系数，V<20m/s时a为1.0，20≤V<30时a为0.85，30≤V<35时a为0.75，V≥35时a为0.7Usc D为电线风载体型系数，当电线覆冰(不论线径大小)或电线直径<17mm时，U SCD为1.2;当电线直径≥17mm时,U SCD为1.1g1=9.80665*G0D/A D*10-3g2=9.80665*0.9*3.1415926*b(b+d D)/A D*10-3g3=g1+g2g4=9.80665/16*a*U SCD*U ZD*d D*V2/A D*10-3g5=9.80665/16*a*U SCD*U ZD*(d D+2b)*V2/A D*10-3g6=(g12+g42)0.5g7=(g32+g52)0.5导线：地线：1.自重比载g1 1.自重比载g1g1(0.0)= 3.40470E-02(MPa/m) g1(0.0)=8.40088E-02(MPa/m)2.冰层比载g2 2.冰层比载g2g2(b.0)= 3.16060E-02(MPa/m) g2(b.0)= 1.06515E-01(MPa/m)3.垂直总比载g3 3.垂直总比载g3g3(b.0)= 6.56530E-02(MPa/m) g3(b.0)= 1.90524E-01(MPa/m)4.风压比载g4 4.风压比载g41)外过电压、安装有风 1)外过电压、安装有风g4(0.v1)= 5.25772E-03(MPa/m) g4(0.v1)= 1.33835E-02(MPa/m)2)内过电压 2)内过电压g4(0.v2)= 1.18299E-02(MPa/m) g4(0.v2)= 3.01129E-02(MPa/m)3）最大风速 3）最大风速g4(0.Vmax)= 3.54896E-02(MPa/m) g4(0.Vmax)=9.03388E-02(MPa/m)5.覆冰风压比载g5 5.覆冰风压比载g5g5(b.10)= 1.10318E-02(MPa/m) g5(b.10)= 4.31247E-02(MPa/m)6.无冰有风综合比载g6 6.无冰有风综合比载g6g6(0.v1)= 3.44506E-02(MPa/m) g6(0.v1)=8.50682E-02(MPa/m)g6(0.v2)= 3.60436E-02(MPa/m) g6(0.v2)=8.92428E-02(MPa/m)g6(0.vmax)= 4.91804E-02(MPa/m) g6(0.vmax)=1.23364E-01(MPa/m)7.覆冰综合比载g77.覆冰综合比载g7g7(b.10)= 6.65734E-02(MPa/m) g7(b.10)= 1.95344E-01(MPa/m)二、杆塔荷载计算（直线杆塔,不考虑荷载组合系数）L1L2h1h2Q D大风Q D覆冰Q D安装（断线）Q B大风Q B覆冰Q B安装（断线）4504500048.7146210090杆塔类型G JD大风.断线.娄装G JD覆冰P JD大风P JD覆冰G附加导G附加地G JB铁塔400470100101500100020Lv D大风=450.00Lv D覆冰=450.00L h=450＆D=0.5Lv B大风=450.00Lv B覆冰=450.00Q D max=111.072＆B=0.5Lv D断线=450.00Lv D安装=450.00Q B max=333.440E=1.2Lv B断线=450.00Lv B安装=450.00说明：L V为垂直档距，L H为水平档距，Qmax为最大使用应力=计算拉断力/（安全系数.面积）；G J为金具重量；P J为水平受力；＆为断线张力系数;E为冲击系数；垂直荷载G（G=g1*A*Lv大风+G J大风）G D1=4655.45 ( N )G B1=1889.78 ( N )水平荷载P（P=g4(0.vmax)*A*L h+P J大风）P D1=4535.76 ( N )P B1=2010.67 ( N )4535.76 2)设计最大覆冰、有风垂直荷载G（G=g3*A*Lv覆冰+G J覆冰）G D2=8675.81 ( N )G B2=4260.50 ( N )4535.76水平荷载P（P=g5*A*Lh+P J覆冰）P D2=1388.84 ( N )P B2=959.83 ( N )荷载图：正常I（大风）2.断线情况1）断任一根导线、地线未断、无冰、无风（单、双回路）垂直荷载G（未断线相、用事故时垂直档距）1388.84G D3=4655.45 ( N )G B3=1889.78 ( N )垂直荷载G，（断线相）G，D3=4027.72 ( N )1388.841388.84水平荷载PP D3=0（无风，故无水平荷载）1388.841388.84纵向荷载t（t=Qmax*A*＆）t D=15425.18 ( N )2)断一根地线、导线未断、无冰、无风（不论多少回路）垂直荷载GG D3=4655.45 ( N )G B3=1889.78 ( N )垂直荷载G，（断地线处）G，B3=1944.89 ( N )水平荷载PP D3=0（无风，故无水平荷载）纵向荷载tt B=8245.96 ( N )3.安装情况Ⅰ（吊装一根地线，导线未安装）水平荷载P BP B=297.88 ( N )荷载图：断线II（断一导线）荷载图：断线II（断一地线）已装地线垂直荷载G5507.481889.78 =1889.78 ( N )G正装地线的垂直荷载G297.88G B正=5507.48 ( N )4.安装情况Ⅱ（吊装一根导线，其余已安装，地线已安装）水平荷载P D=667.15 ( N )P B=297.88 ( N )667.15垂直荷载G D已=4655.45 ( N )G B=1889.78 ( N )G D正=12113.08 ( N )荷载图：安装I（装地线）荷载图：安装II（装导线）。