异形桩计算表

结论： YJK_F基础 软件自动处理是否 考虑覆土重与基础 自重，与规范完美 统一，在计算基底 压力和桩反力的标 准组合，需要考虑 覆土重与基础自重； 而内力与配钢筋计 算的基本组合，不 考虑覆土重与基础 自重的净反力。
技术特点—独基+防水板
当qw<qs+qa时，防水板及其上部重量直接传递给地基土，独立 基础对其不起支承作用；
六工程算例六工程算例0平筏单元划分六工程算例0平筏沉降图六工程算例1异形承台1异形承台沉降图1异形承台桩反力图2平板筏板2平板筏板沉降3混合基础异形承台筏板计算结果混合基础计算从单元划分内力计算沉降计算一气呵成无需进进出出筏板承台的弯矩12恒14活沉降图筏板承台单元划分自动完成12恒14活mx等值线12恒14活桩反力等值线6梁筏沉降63软件特点计算结果统一管理便于输出查看64北京盈建科软件限责任公司beijingyjkbuildingsoftwareco
筏板：围区布置 任意形状 自动合并 不规则区域编辑
5
6
桩布置：群桩布置 桩复制 筏板自动布桩 变刚度调平布桩
8
变刚度调平布桩
桩基规范变刚度调平概念 筏板与内部核心筒区域分成弱化区与强化区 考虑不同区域的承载力、桩长、平均沉降 进行变刚度不均匀布桩
原则：总荷载效应的标准组合值平衡 核心筒强化指数 1.05~1.15 外围区域桩基弱化指数 0.90~0.70
3、混合基础 异形承台+筏板
计算结果
筏板、承台单元划分自动完成 筏板、承台的弯矩（1.2恒+1.4活）
沉降图
混合基础计算从单元划分、内力 计算、沉降计算一气呵成，无需 进进出出
4、桩筏
4、桩筏 1.2恒+1.4活 Mx等值线

桩的体积计算公式
1.方形桩：
方形桩的体积计算公式为：
体积=长度×宽度×高度
2.圆形桩：
圆形桩的体积计算公式为：
体积=π×半径²×高度
3.柱形桩：
柱形桩的体积计算公式为：
体积=π×半径²×高度
4.锥形桩：
锥形桩的体积计算公式为：
体积=（上底面积+下底面积+√（上底面积×下底面积））×高度/3 5.梯形桩：
梯形桩的体积计算公式为：
体积=（上底面积+下底面积+√（上底面积×下底面积））×高度/2 6.堆模桩：
堆模桩是指在施工现场，将多种材料叠放而成的桩，因此其体积计算需要分别计算不同材料的体积，并进行叠加。

以上是常见桩形式的体积计算公式，需要根据实际情况选取适用的公式进行计算。

在进行计算时，需注意单位的统一，并且确保所用公式适用于所需计算的桩形式。

此外，对于复杂的桩形式，如异形桩或复合桩等，可能需要借助计算机辅助设计软件或进行实际测量才能得出准确的体积。

在实际应用中，也应该考虑到桩的公差和测量误差等因素，以确保计算结果的准确性。

跨中弯矩 作用 M 跨中 面板、面层及 22.8 磨耗层自重
-6-
支座弯矩 M 支座
剪力 Q
永久 作用
-16.3
27.2
40t 集装箱半 可变 作用 挂车 人群荷载
70.98
-50.7
113.8
4.98
-3.56
5.94
6、作用效应分析
G 1.2
Q 1 . 4
0.7
Байду номын сангаас
2 0.6
769 0.16% min 0.15% ，满足要求。 1000 500 ②长边方向：按照《高桩码头设计与施工规范》 （JTJ291-98）4.1.12.2,
配筋率：
选配钢筋Φ12@200（Ⅰ级） （ As 565mm2 ） 7.2 斜截面承载力计算 7.2.1 截面尺寸验算
2454 0.49% min 0.15% ，满足要求。 1000 500 ②长边方向：按照《高桩码头设计与施工规范》 （JTJ291-98）4.1.12.2,
配筋率： 选配钢筋Φ12@200（Ⅰ级） （ As 565mm2 ） （2）面层配筋 ①短边方向：选配钢筋Φ20@200（Ⅱ级） （ As 1570mm2 ）
b1 / 2 bcs 2 / 2 S 0.66 / 2 3.138 / 2 10.08 11.979m
q
8 80 640 205.5kN / m2 ac (b1 / 2 bcs 2 / 2 S ) 0.26 11.979
②按单个偏置荷载 B1 计算，相应压强为：
bc1 = 0.5bc + y = 0.5? 4.251 0.33 = 2.456m

1、2、3、4、5、6、7、1、砼护壁平均厚度已经包括定额解释(一)第66条中按设计断面周边增加20mm；二、钻孔桩：
如果设计桩顶标高大于自然地坪标高,高出自然地坪桩芯砼也包括在内!在汇总表中扣除,另列项汇总；一、挖孔桩-圆桩带扩头：
计 算 说 明
计算表中“土层挖孔总深(m)”一列中已经扣除150mm高度[即定位砖护壁高度]；
底部扩头部分按实计算；
高出自然地坪的桩砼及模板没有定额子目可以套用，在汇总表中单独列项；桩芯砼计算时，包括了高出自然地坪部分桩芯砼，但是在汇总表中已经扣除了；桩芯砼按设计直径计算；(注意:这个工程量比实际要小，因为红色部分没有计算进去，见下图)挖土方工程量是按设计桩直径+最大护壁厚度*2为孔外径计算的；。

常⽤计算公式常⽤计算公式(⼀)基础1.带形基础(1)外墙基础体积=外墙基础中⼼线长度×基础断⾯⾯积(2)内墙基础体积=内墙基础底净长度×基础断⾯⾯积+T形接头搭接体积V=V1+V2=（L搭×b×H）+ L搭〔bh1/2+2(B-b/2×h1/2×1/3)〕=L搭〔b×H+h1(2b+B/6)〕式中：V——内外墙T形接头搭接部分的体积；V1——长⽅形体积，如T形接头搭接⽰意图上部所⽰，⽆梁式时V1=0；V2——由两个三棱锥加半个长⽅形体积，如T形接头搭接⽰意图下部所⽰，⽆梁式时V= V2 ；H——长⽅体厚度，⽆梁式时H=0；2.独⽴基础（砼独⽴基础与柱在基础上表⾯分界）(1)矩形基础： V=长×宽×⾼(2)阶梯形基础：V=∑各阶(长×宽×⾼)(3)截头⽅锥形基础： V=V1+V2=H1/6+［A×B+（A+a）（B+b）+a×b］+A×B×h2式中：V1——基础上部棱台部分的体积（ m3 ）V2——基础下部矩形部分的体积（ m3 ）A，B——棱台下底两边或V2矩形部分的两边边长（m）a,b——棱台上底两边边长（m）h1——棱台部分的⾼（m）h2——基座底部矩形部分的⾼（m）（4）杯形基础基础杯颈部分体积（ m3 ） V3=abh3式中：h3——杯颈⾼度V3_——杯⼝槽体积（ m3 ）V4= h4/6+［A×B+（A+a）（B+b）+a×b］式中：h4—杯⼝槽深度（m）。

V=V1+V2+V3－V4式中：V1，V2，V3，V4为以上计算公式所得。

3. 满堂基础（筏形基础）有梁式满堂基础体积=（基础板⾯积×板厚）+（梁截⾯⾯积× 梁长）⽆梁式满堂基础体积=底板长×底板宽×板厚4. 箱形基础箱形基础体积=顶板体积+底板体积+墙体体积5.砼基础垫层基础垫层⼯程量=垫层长度×垫层宽度×垫层厚度（⼆）柱1.⼀般柱计算公式：V=HF式中：V——柱体积； H——柱⾼（m）F——柱截⾯积2.带⽜腿柱V=（H × F）+⽜腿体积×n=（h × F）+［(a ×b ×h1)+a × b V2h2/2］n=h ×F+a ×b ×(h1+h2/2)n式中：h——柱⾼（m）；F——柱截⾯积a.b——棱台上底两边边长；h1——棱台部分的⾼（m）h2——基座底部矩形部分的⾼（m）；n——⽜腿个数3.构造柱：V=H ×(A×B+0.03×b×n)式中：H—构造柱⾼（m）； A.B—构造柱截⾯的长和宽 b—构造柱与砖墙咬槎1/2宽度； n—马⽛槎边数（三）梁1.⼀般梁的计算公式（梁头有现浇梁垫者，其体积并⼊梁内计算）V=Lhb 式中：h—梁⾼（m）；b—梁宽； L—梁长2.异形梁（L、T、⼗字型等梁）V=LF 式中：L—梁长； F—异型梁截⾯积3.圈梁圈梁体积V=圈梁长×圈梁⾼×圈梁宽4.基础梁V=L×基础梁断⾯积式中：V—基础梁体积（m3）； L—基础梁长度（m）。

基
础
箱形基础
设备基础
桩承台基础
1、带形基础
工程量计算规则： 按设计图示尺寸以体积计算。不扣 除构件内钢筋、预埋铁件和深入承台的桩头所占体积。
1）、带形基础工程量T的型计搭算接公式：
V=S×L+VT
V——带形基础体积 S——带形基础断面面积 L——带形基础长度 VT——T型接头的搭接部分体积
b
B
T型接头搭接部分体积
4、设备基础
•工程量计算：设备基础按 图示尺寸以“m3”计算，不 扣除螺栓套孔洞所占的体积。
5、桩承台基础
工程量计算：按图示桩承台尺寸以“m3 ”算至基础扩 大顶面。 采用桩基础时需要在桩顶浇筑承台作为桩基础的一个 组成部分。
6、基础混凝土垫层
• 基础垫层工程量，按设计图示尺寸以体积计算。 • V=基础垫层长度×垫层断面积 • 或： V=基础垫层面积×垫层厚度 • 垫层长度：外墙按外墙中心线(注意偏轴线时，应把轴
7、楼梯
整体楼梯计算：
当C≤300mm时， S＝B×L 当C＞300mm 时， S=BL－CX
整体楼梯与现浇楼层板无楼梯梁连接时，一楼层不 得最后一个踏步边缘加300mm为界。
台阶计算：
S=台阶水平投影面积
8、预制混凝土
1） 各类预制钢筋混凝土构件 看定额说明，归纳： V=构件实体体积×（1+1.5%）
2、无梁板
无梁板是指板无梁（圈梁除外）、直接用柱头支撑， 包括板和柱帽。其工程量按板和柱帽的体积之和计 算
3、平板
平板是指既无柱支承，又非现浇梁板结构，而周边 直接由墙来支承的现浇钢砼板。通常这种板多用于 较小跨度的文章，如建筑中的浴室、卫生间、走廊 等跨度在3m以内，板厚60-80mm的板。 平板按实体积计算

◇ 建工论坛◇
科技 圈向导
２１年第 １期 ０１ ５
浅谈工程补桩案例及异形承台计算方法
何倩菌 （ 珠海华发建筑设计咨询有 限公司 广东 珠海 ５９０ １ ０ ０）
Ｏ引 言 ． 图 ｏ 。Ｂ．咖 ｇ０。 ０ ｏ ０ 近年来 ． 预应力混凝土管桩在广东地 区的工业 与民用建 筑中得到 刁 １ １ １’ 广泛应用 。随着工程的多样性 （ 例如在旧桩基上新建房屋 ）施 工现场 、 量 （ （ 苫 ） 至 ） １ １ 呦 １ １ ｌ １］ 枷● １ Ｊ 枷 枷蛳 岫 基 不可 预见的多种 因素ｆ 管桩施打 （ ） ， 例如 压 时 遇孤 石或持 力层岩 面极 善 塞 为倾斜 引起 桩滑移 、 现场放 线有误等诸 多因素 。 导致 多桩承 台中心与 ０６ ０ ０ ’ ① 一 竖 向构件型 心相距甚远 ： 现场施 工时 出现三 、 四类 桩 ； 随着 土质 的变 原 桩． ● 异． 根据单桩 竖 向抗压静载试 验结果 。 单桩 竖 向抗压取值 未达到设计 量 要求１ ， 原桩 布置不满足主体结构受力需要在所难 免 ， 补桩是最有效 的 到 ５０ ０ 方法 ． 简单 、 实用 。 补 基 （ （ 至 ） ． ） 桩１ １案例 ． 佛山金茂房地产开发有限公 司开发 的金茂 广场一区 ． 位于北 浯镇 方桩直径换算 ：２ ５ ０Ｏ ６ － ３ （ ｍ ｄ ＂ ０ｘ ． ６． ３ ｍ ） ＝ ８ ４ 方 桩直径换算 ：１ ｄ 承台高度（Ⅱ ）Ｈ １ ０ ｈ＝ 一 Ｏ ｌ２ ｎｎ ： ＝ ６ ．ｏ Ｈ ８ ＝５ ６ ０ 广珠公路与林上 路交汇处 ． 由地下一层大底 盘及 四栋塔楼组 成 ． 建筑 ６００ ６＝２ （ ｍ ； ０ｘ． ６ ５０ｍ ） ８ 承台 自 Ｇ ２１ ｘ ８１ ｍ轴心 重 ＝ ｌ ｘ．如＝６（ ５ ６ Ｋ 高度为 ９ ． 建筑抗震设防类别为丙类所 在地 区的抗震设 防烈度为 ８ ｍ。 １ 承台高度 （ｍ ：＝ ６０ ｈ＝ ａ ｒ ） Ｈ １０ 。ｏ 。 ， 竖向力： 、 Ｈ ８＝５０承台自重 ： ＝ Ｎ ＝ＦＧ ， （４６＋６） ６２Ｏ ４） 一ｏ １２ Ｇ ｋ（＋ ）ｌ １９３８ １ （＋ｘ． ７＝ ｌ ＝ Ｉ ６ ７ 设计基 本地震加速度 Ｏ Ｏ 设计 地震分组 ： 度， ． １ 第一组 ； 场地类 别： Ｉ Ｉ ３ ４８ １６２ ＝ ７ （ ｘ ．ｘ ．ｘ ５ ５ ６ＫＮ） ２６ （ Ｎ）Ｎ ，０６７ Ｎ ＝４ ４ ｋ 。 １９ ｋ ， ｋ＝ ．４ ・ ｋ １０ （Ｎ） 类。本工程采用 的结构形式 为 ： 钢筋混凝 土剪力墙 ： 结构抗震 等级： 剪 Ｍｘ ｘ￣ ｍａ ｘｉ 轴心竖 向力 ： ’ Ｎ ｍ Ｎ ＋Ｍ ｍａ ：ｉ＋ — ｋ ｍ＝ ｋ 一 ｘ ｘ ｙ Ｎ － Ｆ Ｇ ，＝ １９ ３ ５ ６／￣ ｋ （ ＋ ）玎 （ ４ ６ ＋ ７ ） ６ 力墙 二级 ． 短肢剪力墙一级 ： 基本风压为 ： ． Ｋ ／ 。四栋 办公楼标准 ０ ６ Ｎｍ ６ ２０ Ｎ ５（ ） ９ｋ ∑ｘ ｊ ｚ ∑ｘ ｊ ｚ 层平 均荷 载比一般住宅大 。 导致总体质量 、 吸引 的地震力 相应增加 。 地 Ｎ ｍａ Ｎｋ＋ Ｍｘ ｘ‘ ｉ ＋ ｋ 】 【： ｍａ ｙ 基单位 面积 负荷重 ＝ ２ ８ ｋ ） ２ ４ （Ｎ ， ｍ ｘｉ 厶 ｘ‘ Ｊ Ｎｋ ｘ＝ ， Ｍ ｘ ， ｍａ ＇Ｎｋ＋ 设 计选用预 应力高强 混凝 －（Ｈ ） ｈ Ｐ Ｃ管桩 Ｏ ０ ｘ ３ ， ６ ０ １ ０ 根据 《 金茂 广 ＝ ４ ６ｋ ） １ １ （Ｎ Ｍｘ ｘ・ ｉ ｍａ ｘ 场岩土工程勘察报告》 及参考邻近 已建成的金茂酒店 ， 经计算 ， 端进 桩 … ｕ ， Ｖ… 厶 ｘ‘ Ｊ 入持力层 （ 强风化基岩 ） 不小 于 ｌ 且有效桩 长不小于 ３ ｍ， 竖向 ｍ。 ０ 单桩 ∑ｘ ｊ 实 可 的 桩 载 特 值 测用单承力征 ： 承载力特征值取 ２ ０ Ｋ 。 ８ ０ Ｎ 管桩采用 ７ ＃ ２ 筒式柴油锤施打 ． 最后三阵锤 原 单桩承载力 特征值 ： ＝ Ｒ１ ￣ ０ ２２４ （Ｎ ； ５０Ｒ ＝６０ ｐ ０Ｒ ＝ ２０ｋ ）￣ ０ ３ １０ ６ （ 阵十锤） 每 每阵贯入度不大于 ３ｒ 。而桩基静载检测结果显示 ， ０ｍ ａ 部分 ２０ （Ｎ） ８０ ｋ （Ｎ ｋ） Ｎ ｋ Ｎｋ Ｒ２ Ｎ ｘ ．Ｒ２ Ｎ ， Ｒ Ｎｋ ｘ＜ ＜ ． ｍａ ＜１２ ： ｋ ＜ ３． ｍａ ＇ 单桩竖 向抗压承载力只能达到 ４ ８Ｋ 。 ４ ０ Ｎ 选取数根桩进行复打 ， 桩人 管 １ 但 Ｎ ＜Ｒ１． ｍａ ＜１．Ｒ１ ｋ Ｎ ｘ ２ ； ２ ３ 足。正 Ｒ满 截面受 弯计算、 柱冲切 ＞ ２须作补桩处理。 验 斜截面受剪承载力计算 Ｒ： 算 角桩 冲 土约 ｌ 最后 三阵锤 （ ｍ， 每阵十锤１ 每阵贯人度不大于 ３ｒ 检测结果仍 ０ ｍ． ａ 切验算细节如下 ’ 未满足设计要求 。 桩反力设计值 ： ｌ Ｏ ０ ）Ｎ （ ５ ０ Ｎ （ ６０ 、２ Ｏ ０ ） 推断原因有三

异形桩研究现状作者：郭雪丰来源：《科技探索》2013年第11期摘要：本文通过分析异形桩的发展过程，论述了异形桩的研究现状并提出了在分析研究方法上的一些不足。

关键词：桩异形桩实验方法一、异形桩发展现状随着人类社会文明发展的需要，建筑结构化形式日趋复杂化。

桩基作为一种常见的深基础形式，已经在建筑行业占领了较大比重。

例如在公路、桥梁、堤坝等工程基础建设中，已经得到广泛应用[1]。

研究人员在继承传统的同时，也不断在尝试新工艺、新方法、新形式、新思路、新理论。

在奥运期间的场馆、上海世博会中的场馆、青藏线铁路运输工程的建设中都有体现。

在一些大跨度桥梁建筑工程的基础建设中，也能看到桩基的身影。

桩基的工作原理是将上部荷载传递给桩周及桩端土体，同时满足建筑物（构筑物）对荷载及沉降的要求。

桩基在承载力、稳定性、沉降量、沉降差等方面都能发挥很好的作用，满足一些大型建筑的基础要求。

由于桩基具有强大的稳定性，避免了很多高大建筑物倒塌破坏的现象出现。

桩基早期是在一些民用建筑、工业建筑中采用。

随着建造科技水平的提高，桩基工程在桥梁、港口、公路、船坞、近海钻采平台、高耸（重）建（构）筑物、支挡结构以及抗震工程中也得到了推广。

桩基的受力包括：侧向风力、波浪力、土压力、地震力、车辆制动力等。

由于行业需要，桩在产量方面有大幅度提高。

据近年来桩总产量统计，全国各行各业在桩的年使用量方面已经超过了1百万根[2]。

桩结构方面也有所改变，包括桩的施工工艺也有一定的突破。

由于桩形式的复杂多样，需要对其进行分类。

从不同异化的角度，将桩形分为横向截面异化和纵向截面异化。

也可以将桩分为等截面桩和变截面桩。

无论从哪些角度去划分，目的都是为了能够更好地区分桩的异化特点。

横向截面异化的桩型有：三角形桩、六角形桩、八角形桩、外方内圆空心桩、外方内异形空心桩、L形桩、C形桩、Z形桩、十字形桩、X形桩、T形桩及壁板桩等[3]。

纵向截面异化的桩型有：楔形桩（圆锥形桩和角锥形桩）、梯形桩、菱形桩、竹节桩、齿形桩、根形桩、扩底柱、多节桩（多节灌注桩和多节预制桩）、桩身扩大桩、波纹柱形桩、波纹锥形桩、带张开叶片的桩、螺旋桩、从一面削尖的成对预制斜桩及DX挤扩灌注桩等。

采用商品混凝土，混凝土罐车运送时，应根据运距、 温度等条件预留混凝土塌落度损失量。
钢筋的级别、直径必须符合设计要求，有出厂证明 书及复试报告，表面应无老锈和油污。
效益分析
The end,thank you!
（JGJ52-2006）。混凝土石子粒径宜采用5～25mm。针片 状颗粒不大于10%。
混凝土强度等级不应低于C25，施工过程中严格按照 配合比下料，严格控制粉煤灰的惨入量，塌落度控制在 18～20cm。混凝土宜采用早强混凝土，确保一周内混凝 土强度达到设计值的100%。
混凝土应符合泵送混凝土的要求，粉煤灰应采用Ⅰ、 Ⅱ级工业磨细粉煤灰。其他外加剂（如增强剂、缓凝剂等） 可根据不同的使用要求适量参入。外加剂的用量根据施工 需要通过实验确定。
根据室内土工试验指标按下式计算 砂类土tan si i i t =s j 粘性土tan si i i i t = c +s j 式中：i s ——剪切滑动石上的法向应力（kpa） i c ——第 i 层土的粘聚力（kpa）； i j ——第 i 层土的内摩擦角；
（3）桩端阻力计算 由于螺杆桩在成孔过程中对孔底有挤土作用，加之
管内泵压混凝土有较高的压力，作用机理相似预制桩。计 算式如下：
Qpk=qpkAP 式中： pk q —极限端阻力标准值（kpa）
P A —桩端面积； （4）螺杆桩单桩竖向极限承载力计算
将直杆段侧阻力、螺纹段侧阻力和端阻力公式合并即 得螺杆桩单桩竖向极限承载力计算公式如下：
uk sk 1 sk 2 pk Q = Q + Q + Q 2 ( tan ) sik il i i i i pk p
螺杆桩机设备性能先进，自动化程度高，劳动强度 低，施工进度快，可以连续泵送混凝土成桩。

B、对于二、三级建筑桩基，可用经验公式计算U：
U = Uuk / γ s + G
（1）单桩或群桩呈非整体性破坏时：
Uuk = ∑λi qsikui li
（2）群桩呈整体性破坏时：
Uugk
1 = ui ∑λi qsikli n
4 单桩沉降计算
4.1经验公式法： 建筑桩基规范建议采用经验公式法，一般竖向 工作荷载作用下，单桩沉降有：
R = R原 − R's
2 嵌岩灌注桩的承载力
2.1概述
嵌岩灌注桩：在基岩埋深不太大的情况下，常将大直 嵌岩灌注桩 径灌注桩穿过全部覆盖层嵌入基岩而成为嵌岩灌注桩。 适用于高层建筑、重型厂房及桥基础中，抗震性能好， 承载力高，沉降小。 嵌岩桩的竖向承载力一般认为主要由桩与土间的侧 摩阻力，嵌岩段的侧摩阻力（嵌固力）及桩端阻力三部分 组成，根据规范和经验可确定其承载力标准值。
第二章 桩基设计计算
1 单桩竖向抗压承载力
1.1桩土体系的荷载传递
1.1.1 桩土体系的荷载传递机理
桩顶加F ——桩身上部压缩变形下移δ——桩身上部侧表 面产生QS——增加F——桩下移δ增加直至整个桩身产生位移 S——全部桩周产生侧摩阻力并达到极限QSU——桩下移压缩桩 底土层——产生QP——F增加——S增大——QP达到极限QPU，QS 下降——整个桩达到极限承载力QU——再增加F——桩底土挤 出，桩底刺入土体——桩位移S急剧增大——Q急剧减小，桩 土体系破坏。 从荷载传递过程可知，桩顶荷载是通过桩身传递到桩周土 层及桩端土层达到承载目的。
（2）静力触探成果估算法：（适用于混凝土预制桩）
A、按单桥探头的比贯入阻力值确定：
Quk = Qpk + Qsk = αq pk Ap + u∑qsikli

Research 研究探讨347 异型桩侧摩阻力影响因素研究傅洋燕吴瑞潜* 吕蓓凤李妙裘锦瑜葛柃岑沈佳怡（绍兴文理学院土木工程学院，浙江绍兴312000）中图分类号：G322 文献标识码：B 文章编号1007-6344（2019）07-0347-01摘要：桩侧摩阻力作为影响异型桩承载能力的重要因素，是当前异型桩实际应用的关注热点。

本文通过一些影响因素，如异形效应、深度效应、施工工艺、成桩效应、桩侧和桩端土体性质，以及时间效应、桩顶荷载等，分析了异型桩桩侧摩阻力的变化规律。

显然，这些影响因素不但对异型桩侧摩阻力的分布起单独作用，而且相互联系、相互制约。

因此，异型桩侧摩阻力的分布非常复杂，不能采用一般桩桩侧摩阻力均匀分布假定，现今也没有精确统一的计算公式。

本文主要综述在不同影响因素下异型桩侧摩阻力的分布状况，为进一步综合研究打下基础。

关键词：桩侧摩阻力；异型桩；影响因素0 引言我国传统桩基多由规则型桩（如圆桩、方桩等）组成，材料耗费大、经济效益低。

基于建筑节能和建造可持续发展的绿色建造理念，近几十年发展了异型桩，最大程度发挥桩本身优势，合理利用桩侧摩阻力特性、增强桩身承载能力，同时降低了工程造价，增加经济效益。

目前，一些大型工程都有异型桩的应用，如浙江杭浦、申嘉湖等高速公路、江苏南京长江四桥连接线等。

异型桩作为新式桩型，其桩侧摩阻力影响因素众多且异形结构受力复杂，仅套用一般类型桩桩侧摩阻力均匀分布模型，未能综合考虑工程实际侧摩阻力异形效应，因此无法得出确切计算公式。

笔者结合异型桩自身性状及其他因素，通过桩侧摩阻力经验计算公式中各项影响系数，综述不同影响条件下异型桩侧摩阻力的分布特性。

1 异型桩及侧摩阻力异型桩，也称为异形桩,是一种新型特殊种类桩，可分纵向截面异型桩和横向截面异型桩。

纵截面异型桩，即按照桩侧土层的不同性质，沿深度方向改变桩径或桩型，增加桩侧截面不平直度与粗糙度，以获得所能达到最大侧摩阻力的异型桩。

单桩竖向极限承载力标准值Quk=Qsk+Qpk=µ*∑qsk*l+ζ r*frk*Ap µ--桩身周长 l=hr--嵌岩深度
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frk--岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值 ζ r--桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，与岩石深径比hr/d岩石软硬成度和成桩工艺有关，按规范5.3.9条选用 hr--桩身嵌岩深度，当岩面倾斜时，以坡下方嵌岩深度为准
桩基承载力计算表二（大小头异形桩）
根据勘察报告，采用人工挖孔桩基础，以中等风化沙岩作为基础持力层，其天然单轴抗压强度标准值取5.5MPa。 采用人工挖孔桩，桩基设计等级为甲级，桩身混凝土C30。 根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 单桩竖向承载力特征值Ra=1/K*Quk 安全系数K=2 单桩竖向极限承载力标准值Quk 本工程不考虑桩身侧阻
桩身直 桩端直 径D 桩编号 径d (mm) ZH1 ZH2 900 900 (mm) 900 900
桩端截面面积 Ap=3.14(D/2)2+B D (N/mm2) (mm2) frk 2.12 2.12
ζ r
Qpk=ζ r*frk*Ap (N) 1280602 1995043
承载力特征值 桩身截面面积 桩身承载力 Ra=1/2*(Qpk+Qrk Ap=3.14(d/2)2+B N=0.7fcA 桩身纵筋 As ) d (mm) (kN) (mm2) (kN) (mm2) hr 900 3600 640 998 635850 635850 6365 6365 1272 1272
实配钢筋n*d n*d 14*12 14*12
635850 0.95 635850 1.48

土建工程量计算8---条形基础独立基础承台基础桩土方回填、运土条形基础计算方法（1）素土垫层工程量外墙条基素土工程量＝外墙素土中心线的长度×素土的截面积内墙条基素土工程量＝内墙素土净长线的长度×素土的截面积（2）灰土垫层工程量外墙条基灰土工程量＝外墙灰土中心线的长度×灰土的截面积内墙条基灰土工程量＝内墙灰土净长线的长度×灰土的截面积（3）砼垫层工程量外墙条基砼垫层基础＝外墙条形基础砼垫层的中心线长度×砼垫层的截面积内墙条基砼垫层基础＝内墙条形基础砼垫层的净长线长度×砼垫层的截面积（4）条形基础工程量外墙条形基础的工程量＝外墙条形基础中心线的长度×条形基础的截面积内墙条形基础的工程梁＝内墙条形基础净长线的长度×条形基础的截面积注意：净长线的计算①砖条形基础按内墙净长线计算②砼条形基础按分层净长线计算有些地区(天津)计算规则规定，条形基础以地圈梁顶为分界线，这就造成了计算墙体时候必须加上+-0.000以下的高度；而且一个工程条形基础同时出现不同标高的圈梁时候，计算墙体时候必须区分出墙的底标高，对手工造成了麻烦。

（5）、砼垫层模板①计算方法之一：天津2004年建筑工程预算基价砼垫层模板按砼垫层以体积计算。

②计算方法之二：有的地区定额规则的砼垫层模板=砼垫层的侧面净长×砼垫层高度（6）、砼条基模板①计算方法之一：天津2004年建筑工程预算基价砼条基模板按砼条基以体积计算。

②计算方法之二：有的地区定额规则的砼条基模板=砼条基侧面净长×砼条基高度 .（7）、地圈梁工程量外墙地圈梁的工程量＝外墙地圈梁中心线的长度×地圈梁的截面积内墙地圈梁的工程梁＝内墙地圈梁净长线的长度×地圈梁的截面积（8）、地圈梁模板①计算方法之一：天津2004年建筑工程预算基价地圈梁模板按地圈梁以体积计算。

②计算方法之二：有的地区定额规则的地圈梁模板=地圈梁侧面净长×地圈梁高度（9）基础墙工程量外墙基础墙的工程量＝外墙基础墙中心线的长度×基础墙的截面积内墙基础墙的工程梁＝内墙基础墙净长线的长度×基础墙的截面积（10）基槽的土方体积基槽的土方体积＝基槽的截面面积×基槽的净长度外墙地槽长度按外墙槽底中心线计算，内墙地槽长度按内墙槽底净长计算，槽宽按图示尺寸加工作面的宽度计算，槽深按自然地坪至槽底计算。

水）
细 砂 （ 含 34.0
2.5
5.0
水）
36.0
3.0
4.0
粉 土 （ 含 39.0
3.5
40
6.5
砂 质 粉 土 29.0
3.5
5.5
（含水）
47.0
5.5
黏 质 粉 土 30.0
4. 0
（含水）
50.0
7.5
粉质黏土
75.0
13.0
黏土
130.0
25.0
硬黏土
非常硬的
黏土
图 7.2.4.2-3 双层围檩
1—围檩桩；2—围檩
图 7.2.4.2-4 单层围檩
1—围檩桩；2—围檩；3—两端先打入的定位桩
这种打桩方式的优点是可以减少倾斜误差积累，防止过大的倾 斜，而且易于实现封闭合拢，能保证板桩墙的施工质量。其缺点是插 桩的自立高度较大，要注意插桩的稳定和施工安全。
(3) 打桩机械的选择 钢板桩打设的机械与其他桩种施工相同。但结合打设钢板桩的特
点（稳定、行走方便，导杆可作水平、垂直和前后调整，便于每块钢 板桩随时校正），宜选用三支点导杆式履带打桩机。桩锤有落锤、蒸 汽锤、柴油锤和振动锤等，以选柴油锤为宜。锤重一般以钢板桩重量 的两倍为宜。桩锤的外形尺寸要适应桩的宽度，桩锤的直径不得大于 桩组合打入块数的总宽度。
(4) 打桩流水段的划分 打桩流水段的划分与桩的封闭合拢有关。流水段长度大，合拢 点就少，相对积累误差大，轴线位移相应也大；流水段长度小， 则合拢点多，积累误差小，但封闭合拢点增加。一般情况下，应 采用后一种方法。另外，采取先边后角的打设方法，可保证墙面 平整，不影响墙内围檩支撑的安装精度，对于打桩积累偏差可在 转角外作轴线修正。 （5) 施工前准备工作 1)钢板桩检验。钢板桩材质检验和外观检验，对焊接钢板桩，尚 需进行焊接部位的检验。对用于基坑临时支护结构的钢板桩，主要进 行外观检验，并对不符合形状要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过 程中的困难。 外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、高度、厚度、端头矩形比、 平直度和锁口形状等项内容。检查中要注意： a 对打人钢板桩有影响的焊接件应予以割除； b 有割孔、断面缺损的应予以补强； c 若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度，以便决定在计

4
压预制管桩 桩径400mm 桩长(18m)以 外
2720.00
m #NAME?
5
压预制管桩 桩径500mm 桩长(18m)以 外
14880.00
m #NAME?
6
钢桩尖制作安装
34.04
t #NAME?
7
管桩接桩 电焊接桩
856.00
个 #NAME?
8
砖基础 合并制作子目 8001636
330.69
8.18
m3 #NAME?
15
混凝土垫层 合并制作子目 8021109
633.27
m3 #NAME?
16
现浇构件圆钢 φ10内
79267.61
kg #NAME?
17
现浇构件螺纹钢 φ25内
500248.17
kg #NAME?
18
现浇构件箍筋 圆钢 φ10内
92586.97
kg #NAME?
19
预埋铁件
2549.48
kg #NAME?
第 2 页，共 3 页
备注
楼板楼梯 墙厚+（板厚18+枋木 80+钢筋48+扣件30+螺
母20+出来20）*2
工程名称： 序号 楼层位置 构件编号 轴线编号
子目名称
零星工程量计算
工程量
单位 工程量计算式
20
电渣压力焊接
5712.00
个 #NAME?
21
满堂基础模板 有梁式
5129.64
㎡ #NAME?
22
基础垫层模板
875.44
㎡ #NAME?
23
矩形柱模板(周长m) 支模高度3.6m内 1.8内

钢板桩支护计算书以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本项目的最大开挖深度和宽度）一设计资料1桩顶高程H1：4.100m施工水位H2：3.000m2 地面标高H0：4.350m开挖底面标高H3：-3.400m开挖深度H：7.7500m3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’： 10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图ka=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49kp=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00+3.40)}Ka=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)]×0.49=47.8KN/m2开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4：Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Ⅲ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系WZ0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值WZ=βWZ0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN*m 故，支撑点可设置在水位下。