下载文档原格式
黄冈公铁两用长江大桥主桥钢梁设计
文坡;杨光武;徐伟
【期刊名称】《桥梁建设》
【年(卷),期】2014(044)003
【摘要】黄冈公铁两用长江大桥主桥为(81+243+567+243+81)m五跨连续钢桁梁斜拉桥.该桥采用塔墩固结、塔梁分离的结构体系;采用双层钢桁梁结构,上层为双向4车道高速公路,桁宽27.5m,下层为双线铁路,桁宽16 m;钢桁梁采用倒梯形斜主桁断面,桁高15.5m,节间长13.5m;主桁为N形桁架,主桁上、下弦杆均采用平行四边形截面,斜杆采用平行四边形截面或斜工字形截面;节点为焊接整体节点,节点位置的杆件均采用等强对拼连接,斜拉索通过内置式钢锚箱锚固在上弦节点内部;公路及铁路桥面系采用板桁结合的正交异性板整体桥面系;在上弦节点位置设置三角形桁架式横向联结系.
【总页数】6页(P1-6)
【作者】文坡;杨光武;徐伟
【作者单位】中铁大桥勘测设计院集团有限公司,湖北武汉430056;中铁大桥勘测设计院集团有限公司,湖北武汉430056;中铁大桥勘测设计院集团有限公司,湖北武汉430056
【正文语种】中文
【中图分类】U448.27;U443.35
【相关文献】
1.黄冈公铁两用长江大桥主墩钢梁架设技术研究 [J], 罗晓甜;代皓
2.铜陵公铁两用长江大桥主桥钢梁设计 [J], 杜萍;万田保
3.铜陵公铁两用长江大桥主桥钢梁架设方案研究 [J], 周外男
4.武汉天兴洲公铁两用长江大桥主桥钢梁设计 [J], 徐伟
5.黄冈公铁两用长江大桥主桥围堰设计及计算 [J], 廖晓萍
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
塔吊附墙计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
（一）、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.650×0.130×2.020×0.700 =0.119 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.650 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 2.020 ；μs──风荷载体型系数：μs = 0.130；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = ωk×B×K s = 0.119×1.500×0.200 = 0.036 kN/m；其中ωk──风荷载水平压力，ωk= 0.119 kN/m2； B──塔吊作用宽度，B= 1.500 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.036 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 630.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 33.9509kN ；（二）、附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力:计算简图:方法的基本方程：计算过程如下：δ11X1+Δ1p=0Δ1p=∑T i0T i/EAδ11=∑T i0T i0l i/EA其中: Δ1p为静定结构的位移；T i0为F=1时各杆件的轴向力；T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力；l i为为各杆件的长度。
黄冈公铁两用长江大桥主桥围堰设计及计算根据新建武汉至黄冈城际铁路WGSG标段投标阶段黄冈公铁两用长江大桥主桥主墩双壁钢吊箱围堰的设计及计算进行编写。
该桥主塔墩基础尺寸大,承台平面尺寸为51.2×34.2m,其中主墩航道繁忙,水深23-24m,且覆盖层较浅,采用先围堰后平台施工方案,文章对双壁钢吊箱围堰进行了设计及计算。
标签：黄冈公铁两用长江大桥;双壁钢吊箱围堰;设计及计算1 工程概况黄冈公铁两用长江大桥全长4010.81m,主桥采用(81+243+567+243+81)m钢桁斜拉桥方案,长1215m,公铁合建。
主塔为钢筋混凝土主塔,基础采用钻孔灌注桩。
本工程主桥施工区域水深、流急,其中主墩航道繁忙,水深23-24m,且覆盖层较浅。
长江水位变化大,长江汛期对桥梁基础施工影响大。
2#、3#主塔墩基础采用31- 3.0m钻孔桩。
承台横桥向宽51.2m,承台顺桥向宽34.2m,承台厚6.5m,承台顶高程+9.0m,桩长40.5-47.5m。
2 主塔墩基础施工方案2#、3#主墩采用先围堰后平台水上施工方案,分别从两岸修建施工栈桥至2#、3#主墩配合施工。
施工次序为:双壁钢吊箱围堰制造、底节下水→浮运、定位→插打部分钢护筒→围堰挂桩→钢护筒插打完毕,钻孔桩施工→围堰接高、下沉、二次挂桩→清基封底→围堰内抽水→承台、塔座施工→塔柱施工。
每个主塔墩安排6台KTY-3000型全液压动力头钻机进行31根 3.0钻孔桩施工,钻孔桩施工时在平台顶设置1台100t龙门吊机。
每个主墩施工配备150t、200t浮吊各1台。
3 双壁钢吊箱围堰设计围堰的设防水位按二十年一遇考虑为+25.8m,抽水水位按+24.0m控制,围堰顶标高取+26.3m。
围堰分两节,底板及底节在工厂加工好后,整体浮运到墩位,第一次挂桩定位于14根支撑钢护筒上,其顶面标高控制在+26.3m,作为钻孔施工平台,钻孔桩施工完毕,接高围堰,并将围堰整体下放至设计标高(围堰底标高-3.0m),第二次挂桩定位,封底、抽水,浇筑承台。
黄冈公铁两用长江大桥主塔快速施工技术中铁大桥局集团有限公司二○一二年十月汇报内容1、工程概况2、主要技术措施3、主塔快速施工技术4、关键技术及创新点5、科技查新6、应用经济、社会效益证明1、工程概况1.1概况黄冈公铁两用长江大桥是新建武汉至黄冈城际铁路及黄冈至鄂州高速公路的关键控制性工程，大桥设计为双塔双索面钢桁梁斜拉桥,其主跨布置为(81+243+567+243+81)=1215m 。
1.2主塔结构形式主塔结构型式为H型钢筋混上横梁凝土结构，主塔总高度190.5m。
主塔由5部分组成:下塔柱高34m，中塔柱高下横梁105.5m，上塔柱高51m，下横梁高8m，上横梁高8m。
1、工程概况1.3主塔快速施工技术研究背景“黄冈公铁两用长江大桥主塔快速施工技术”以黄冈公铁两用长江大桥为背景，在主塔施工前，制定一套合理的方案和快捷施工措施，确保主塔质量和安全可控目标，缩短主塔的施工工期，加快主塔施工速度，减少施工投入，为以后同类高塔施工提供宝贵的经验。
2、主要技术措施2 、主要技术措施主要技术措施:（1）合理选择塔吊型号和布置塔吊位置。
（2）合理的选用施工电梯型号和布置施工电梯位置。
（3）主塔采用6m节段爬模，并将6m节段爬模部分结构进行改进。
（4）上横梁与上横梁处塔柱采用异步施工，（5）12m节段高劲性骨架和12m长钢筋与6m节段爬模配套施工。
（6）索导管在工厂按设计位置初步定位在劲性骨架上，现场安装时将索导管与劲性骨架整体吊装。
（7）通过将主塔环向预力张拉由两端调整为一端和在爬模吊平台下增加环向预应力施工小平台。
（8）将斜拉索齿块模板设计成整体钢模，整体制作、安装、拆除。
3、主塔快速施工技术3.1 主塔塔吊选型及布置（1）塔吊选型塔吊各项性能必须满足主塔施工吊高、吊重、吊距要求。
黄冈公铁两用长江大桥每个主塔选用2台塔吊。
型号最大起重力矩(t.m)最大起重力（t）附墙最大间距（m）附墙后最大悬臂高度（m）臂杆长度(m)MC4804802550.26750 MC20020010364840～50MC480（2）塔吊布置a、布置在主跨侧：主跨侧通航区吊装不安全边跨侧吊装吊距大b、布置在上下游侧：与塔柱冲突，12o16oMC200需要塔吊水上基础主塔区C、布置在边跨侧：较合理，材料和设备在边跨侧水上和栈桥上吊装，吊距小。
黄冈公铁两用长江大桥主桁杆件外形尺寸控制工艺黄冈公铁两用长江大桥的上下弦杆在工厂制造过程中运用内侧腹板先拼、隔板穿入、隔板铣边尺寸放置反变形量的创新工艺，不仅为操作工人创造了有利的焊接工位也避免了使用工艺隔板进行刚性固定带来的繁琐操作。
钢梁在桥址的精确安装，有力地证明了该工艺的可靠性和便捷性。
标签：黄冈公铁两用长江大桥；平行四边形截面；外形尺寸；控制工艺1 工程概况黄冈公铁两用长江大桥是位于湖北省黄冈市跨越长江两岸的一座（81+243+567+243+81）米双塔双索面斜拉桥，为武汉至黄冈城际铁路枢纽的控制性工程。
该桥钢梁上下弦杆件均采用平行四边形截面，钝角为110.3532°，杆件内宽1300mm，竖直高1800mm。
有区别于普通矩形截面形式的钢箱梁，平行四边行的截面形式给杆件的组拼、焊接、制孔及变形控制都帶来很大的难度，也无法套用普通箱形杆件的制造工艺。
我们在黄冈桥弦杆的试制中由于采用了一般的箱梁的焊接变形控制工艺，结果造成杆件成型后箱口尺寸、扭曲度及旁弯都超标较大，给后续的矫正工序带来很大的难度。
本文将重点阐述解决这些难题的控制工艺。
2 控制杆件外形尺寸的关键工艺2.1 采用最佳的组拼工艺由于杆件的内隔板均开有人孔，因此无论何种形式的组拼工艺原则上都可以满足焊接的需求，但是如何保证操作工人最大的舒适度和尊重设计要求是我们需要深思熟虑的。
由于只有将杆件的底板平放才可以保证隔板的顺利组装，因此最终放弃了将胎架预置斜度以保证侧板竖直的参考方案，而是采用先拼内侧腹板然后隔板从端头逐块穿入的创新工艺，避免了因内侧腹板的加劲肋斜穿隔板时发生的干涉。
下面我们以下弦杆的组拼为例进行示意（见图1），组装流程共分五个步骤：放置底板→拼装内侧腹板→从端头逐块穿入隔板并定位→拼装外侧腹板→盖上顶板图1 下弦杆组装流程示意该工艺相比兄弟单位采用的底板放斜、侧板竖直的组装工艺有以下优点：（1）避免了修割端隔板槽口，不仅完全尊重原设计意图，还避免了增加补强板对钢梁外表完美性的破坏。
塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。
塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。
工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。
非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。
附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。
二、风荷载及附着参数附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。
工作状态基本风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为3.2m。
非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。
工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。
285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下：考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。
根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m，可得到T的值。
同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力Nw计算出来。
根据计算简图和塔机附着示意图、平面图，可以得到α和β的值，并用力法计算各杆件轴力。
最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。
黄冈公铁两用长江大桥主墩基础双壁钢吊箱围堰施工作者：魏校雪来源：《卷宗》2014年第12期摘要：黄冈公铁两用长江大桥主墩位于长江中为深水基础，采用双壁钢围堰进行施工，施工难度大。
关键词：公铁两用；长江；深水；基础；围堰1 工程概况黄冈公铁两用长江大桥位于长江黄州河段上端三江口附近、唐家渡综合码头上游约240m 位置，桥位北岸位于黄冈市黄州区，南岸位于鄂州市华容区，大桥对应的鄂州岸大堤桩号为鄂右K121+777m处，黄冈岸大堤桩号为鄂左K213+141m处。
黄冈公铁两用长江大桥全长4008.192m，主桥铁路按双线、公路按高速公路四车道设计。
桥跨布置从鄂州岸至黄冈岸为：41×32.7m+1.7m+（81+243+567+243+81）m+1.7m+（40+56+40）m+40×32.7m 。
主桥采用钢桁梁斜拉桥方案，主塔为钢筋混凝土主塔，基础采用钻孔灌注桩。
2 主塔墩基础双壁钢吊箱围堰施工主桥2#、3#主塔墩基础采取水上施工方案，分别从两岸修建施工栈桥至2#、3#主墩配合施工。
采用先围堰后平台施工方法，双壁钢吊箱围堰底节制作下水由拖轮组整体浮运至墩位，依靠锚碇系统定位，利用定位护筒第一次挂桩，插打剩余钢护筒，安装钻机，进行钻孔桩施工，钻孔桩完成后接高围堰二次下放，围堰内清基、封底、抽水后进行承台、塔座施工。
2.1 双壁钢吊箱围堰设计围堰的设防水位按二十年一遇考虑为+25.8m，抽水水位按+24.0m控制，围堰顶标高取+26.3m。
围堰分两节，底板及底节在工厂加工好后，整体浮运到墩位，第一次挂桩定位于14根支撑钢护筒上，其顶面标高控制在+26.3m，作为钻孔施工平台，钻孔桩施工完毕，接高围堰，并将围堰整体下放至设计标高（围堰底标高-3.0m），第二次挂桩定位，封底、抽水，浇筑承台。
围堰平面尺寸为55.4m（横桥向）×38.4m（顺桥向）×29.3m（高），壁厚2m。
塔吊附墙计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固（一）：支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: W K=W OхµZхµsхβz其中W O——基本风压（Kn/m2），安装《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：W O=0.75kN/m2；µZ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：µZ=1.170；µs————风荷载体型系数：µs=0.065；βz——-高度Z处的风振系数，βz =0.70风荷载的水平作用力N W =W KχBχK S其中W K——风荷载水平压力，W K=0.04kN/m2B ——塔吊作用宽度，B=0.00mK s——迎风面积折减系数，K s=0.20经计算得到风荷载的水平作用力q=0.00kN/m风荷载实际取值q=0.03kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=2358kN.m风荷载取值 q=0.10kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=1335kN.m26.0m 26.0m 24.0m 26.0m qM计算结果: Nw=75.351kN(二)：附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:本项目塔吊计算参数为：C=1.60米,b1=8.50米,a2=9.10米(三)：第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：259.23 kN杆2的最大轴向压力为：204.32 kN杆3的最大轴向压力为：132.65 kN杆1的最大轴向拉力为：259.23 kN杆2的最大轴向拉力为：204.32 kN杆3的最大轴向拉力为：132.65 kN（四）：第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
黄冈公铁两用长江大桥塔吊非标准附墙设计与计算
摘要本文结合建设中的武冈城际铁路黄冈公铁两用长江大桥，以3#主塔墩下游侧mc480塔吊第一次附墙设计施工为例，介绍了在h型索塔结构异形、截面变化大的情况下，塔吊非标准附墙的设计与计算方法。
关键词公铁两用长江大桥；h型索塔；塔吊；非标准附墙；设计与计算
中图分类号 u445.556 文献标识码 a 文章编号 1673-9671-（2013）012-0056-03
1 工程概况
黄冈公铁两用长江大桥位于长江黄州河段上端三江口附近、唐家渡综合码头上游约240m位置，上距阳逻长江大桥约37km，下距鄂黄长江大桥约17km。
主桥全长1215m，桥跨布置为
（81+243+567+243+81）m斜拉桥。
主塔结构设计为h型结构，由（下、中、上）塔柱及上、下横梁组成，塔柱为钢筋混凝土结构，上、下横梁为预应力混凝土结构，塔高（塔座以上顶面）为190.5m。
塔柱顺桥向方向，下塔柱内侧面坡率6.65：34，外侧面坡率4.15：34，中上塔柱内外侧面坡率均为6：153.5；横桥向方向，下塔柱侧面坡率1.25：34，中上塔柱侧面坡率2.25：153.5。
图1主塔下游侧mc480塔吊平面布置图图2塔吊附墙布置方案图
根据主塔结构型式及施工吊重要求，选用波坦mc480，mc200a两台塔吊，其中mc480塔吊布置边跨下游侧，距离纵桥向塔柱中心线22.4m，横向塔柱中心线13.8m，中心向塔外侧偏转12°；mc200a 塔吊布置在上游边跨侧，距离纵桥向塔柱中心线22m，横向塔柱中心线13.2m，中心向塔外侧偏转16°。
其中mc480采用55m吊臂长度。
mc480塔吊共附墙4次，第一次附墙标高+59.531m（至塔座高度47.531m），第二次附墙标高+94.211m（至第一次附墙高度34.68m），第三次附墙标高+128.891m（至第二次附墙高度34.68m），第四次附墙标高+157.791m（至第三次附墙高度28.9m）。
2 mc480塔吊第一次附墙方案设计
因塔柱纵横桥向外侧面均倾斜，塔柱截面是变化的，需设计非标准附墙。
根据塔吊厂家提供的附墙受力参数，mc480塔吊附墙最大受力情况为塔吊中心位置受力45t，为了方便计算，将附墙杆件用midas 建模后，分18个方向分别进行加载计算，每根杆件及附墙点反力取最大值进行设计计算，加载示意图如下。
图3 塔吊附墙荷载加载示意图
塔吊附墙采用midas整体建模计算，附墙杆件截面根据实际设计使用型钢截面进行取值，附墙框结构为塔吊厂家提供的标准件，其强度和刚度都很大在计算时不对其进行设计计算，且附墙框与塔吊立柱紧贴，其自重对附墙杆件的受力影响极小，为了整体建模需要，
将附墙框截面取用很大强度和刚度都很大的截面（取用实心200×200mm方钢截面）。
模型支撑情况为：附墙杆件与塔柱混凝土连接处采用dx、dy、dz约束的刚性连接，附墙框四个支点位置设置竖向支撑，附墙杆件与附墙框连接处释放梁端约束采用铰接形式。
图4 附墙杆件布置方案一图5 布置方案一计算模型
塔吊附墙框中心处高程对应的塔柱截面宽度较窄，如果直接在塔柱上预埋爬锥钢板焊接附墙杆（见图4/5），r2、r3杆件之间的夹角较小，而r1、r4杆件接近平行，这样附墙框的中心荷载方向变化时，4根杆件出现的最大轴压力分别为fr1max=16.7t，
fr2max=98.9t，fr3max=89.4t，fr4max=22.8t。
其中r2、r4杆件的轴力过大，存在的问题是杆件强度和稳定性满足不了要求，而且附墙框也受不了如此大的作用力。
要减小附墙杆件的轴力，应使杆件夹角适当增大，而塔柱截面宽度较窄，考虑设置挑梁，使附墙杆件的受力均匀合理。
图6 附墙杆件布置方案二图7 布置方案二计算模型
设置挑梁后（见图6/7），杆件r2与r3之间的夹角有明显增大，5根附墙杆件出现的最大轴压力分别为fr1max=22.7t，
fr2max=39.5t，fr3max=40.7t，fr4max=17.1t，fr5max=69.9t。
可见r2、r3杆件轴压力明显减小，附墙框所受作用力明显减小，各杆件受力比较合理。
挑梁用爬锥与塔柱连接，其一端悬挑，在重力作用下会产生挠度，对附墙杆件的受压稳定不利，为减小挠度，悬挑段设置拉杆。
图8 挑梁布置三维图图9 拉杆三维示意图
3 mc480塔吊第一次附墙受力计算
需要对以下内容进行受力计算：①附墙杆件的强度计算；②附墙杆件整体稳定性计算；③附墙杆件的局部稳定性验算；③附墙杆件的疲劳验算；④挑梁的强度计算；⑤挑梁的整体稳定性计算；⑥挑梁的局部稳定性计算；⑦挑梁的疲劳验算；⑧连接焊缝的计算；⑨爬锥预埋的计算；⑩预埋钢板的强度刚度计算。
利用midas计算18种工况下附墙杆件和挑梁的受力情况，对附墙杆件和挑梁取最不利荷载进行计算。
附墙杆件和挑梁在自重作用下会产生弯矩，计算整体稳定性时，要分别计算弯矩作用平面内稳定性和弯矩作用平面外稳定性。
根据现场材料，附墙杆件采用2i22a 型钢，为格构式压弯构件，根据《钢结构设计规范》，弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面外稳定性计算均与实腹式构件相同，但在计算弯矩作用平面外稳定时，长细比应采用换算长细比。
弯矩作用平面内的稳定性计算公式：
弯矩作用平面外的稳定性计算公式：
其中，hm488×300挑梁除自重产生的弯矩外，附墙杆件对其作用力也会产生弯矩，挑梁在两个主平面内存在弯矩，根据《钢结构设计规范》，弯矩作用在两个主平面的双轴对称实腹式工字形（含h 型）和箱型（闭口）截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：附墙杆件缀板的布置需满足局部稳定性要求。
挑梁采用hm488×
300型钢，局部稳定性不用验算。
塔吊附墙为直接承受动力荷载作用的结构，且杆件应力变化循环次数较多，保守计算需进行疲劳验算。
根据midas模型查出的内力对连接处进行连接焊缝验算。
单个受力螺栓设计抗剪100kn，抗拉150kn，计算时，只需计算结果小于设计值就可。
单个埋件的抗拔力根据《建筑施工计算手册》，按锚板锚固锥体破坏计算。
预埋板受到螺栓与加焊板的作用力，利用midas fea建立预埋板的实体模型，爬锥开孔处孔壁网格约束平动自由度，垫片处网格约束法向自由度；焊缝处网格按最不利工况轴力换算成焊缝面压力施加荷载。
图10 预埋钢板
图11 预埋钢板范梅塞斯应力图
图12 预埋钢板变形图
最大范梅塞斯应力207.8mpa，但仅限于极个别网格，不足0.1%的网格范梅塞斯应力超过170mpa，预埋钢板的强度满足要求；最大变形
预埋钢板刚度满足要求。
参考文献
[1]《黄冈公铁两用长江大桥主塔、斜拉索施工图》中铁大桥勘测设计院有限公司.
[2]《钢结构设计规范》（gb 50017-2003）.
[3]《建筑施工计算手册》（江正荣）中国建筑工业出版社 2007年7月1日.
[4]《potain mc480 m25吊重说明》马尼托瓦克起重设备（中国）有限公司.。
