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爆炸焊接和爆炸复合材料金属爆炸焊接是介于金属物理学、爆炸物理学和焊接工艺学之间的一门边缘学科，爆炸焊接又是用炸药作能源进行金属间焊接和生产金属复合材料的一种很有实用价值的高新技术。
它的最大特点是在一瞬间能将相同的、特别是不同的和任意的金属组合，简单、迅速和强固地焊接在一起。
它的最大用途是制造大面积的各种组合、各种形状、各种尺寸和各种用途的双金属及多金属复合材料。
1 爆炸焊接的过程将炸药、雷管、覆板和基板在基础（地面）上安装起来。
当置于覆板之上的炸药被雷管引爆后，炸药的爆炸化学反应经过一段时间的加速便以爆轰速度在覆板上传播。
随着爆轰波的高速推进和爆炸产物的急骤膨胀，炸药化学能的大部分便转换成高速运动的爆轰波和爆炸产物的动能。
随后该动能的一部分传递给覆板，从而推动覆板向基板高速运动。
在两板之间的空气迅速和全部排出的同时，覆板和基板随即在接触点上依次发生撞击。
在这个过程中，在两板间的接触面上，借助波的形成，一薄层金属由于倾斜撞击和切向应力的作用而发生强烈的塑性变形。
在此过程中又借助于金属塑性变形的热效应将覆板高速运动的动能的90％～95％转换成热能。
如此大量的热能在近似绝热的情况下促使塑性变形后的金属的温度升高。
当此温度达到其熔点以后，就会使紧靠界面的一薄层塑性变形的金属发生熔化。
剩余的热能还会使部分塑性变形的金属发生回复和再结晶，并使双金属整体的温度升高。
由金属物理学的原理可知，在爆炸焊接过程中，由于不同金属间的高的浓度梯度，界面上的高压、高温和高温下金属的塑性变形及熔化等条件的存在及其综合作用，必然导致基体金属原子间的相互扩散。
这样，当界面上那一薄层塑性变形的和熔化了的金属迅速冷凝后，便在界面上形成了包括金属塑性变形特征、熔化特征和原子间相互扩散特征的结合区。
此结合区就是2种金属之间的焊接过渡区，亦称焊接接头。
众所周知，爆炸焊接双金属的结合区在一般和正常的情况下还具有波形特征（图2）。
此波形的形成与爆炸载荷在金属中和界面上的波动传播有关，并且不同强度和特性的金属材料，在不同强度和特性的爆炸载荷作用下，发生不同强度和特性的相互作用──冲击碰撞，便在结合界面上形成不同形状和参数（波长、波辐和频率）的波形。
承压设备是具有爆炸危险的、在各行业中广泛使用的特殊产品，绝大部分为焊接结构。
除了焊条以外，至今为止，承压设备用焊材所采用的标准都是国家标准，国家标准都是最基本最通用的技术要求，批量划分等级、质量证明书中的检验项目也是普遍常用要求。
在很大程度上已不能满足承压类设备的要求。
近期发布实施的NB/T 47018.1～NB/T 47018.7-2011《承压设备用焊接材料订货技术条件》系列标准,是根据承压设备对焊接技术的规定，在现有标准基础上增加、修改或补充条款而成。
NB/T 47018-2011《承压设备用焊接材料订货技术条件》适用范围包括压力容器、锅炉、气瓶和压力管道，一共分为7个部分: ——第1部分：采购通则；——第2部分：钢焊条；——第3部分：气体保护电弧焊钢焊丝和填充丝；——第4部分：埋弧焊钢焊丝和焊剂；——第5部分：堆焊用不锈钢焊带和焊剂；——第6部分：铝及铝合金焊丝和填充丝；——第7部分；钛及钛合金焊丝和填充丝。
第1部分：采购通则规定了焊接材料采购基本要求、批量划分、检验范围、供应和复验，适用于焊条、焊带、焊丝、填充丝和焊剂。
其中规定了生产商（供应商）的的责任，如生产商或经销商应向焊接材料订货单位提供焊接材料质量证明书原件，允许经销商提供复印件，但需加盖经销商检验章和检验人员章，生产商应向焊接材料订货单位提供产品说明书，内容包括产品特点、性能指标、适用范围、保管要求、使用注意事项。
第2～7部分：分别规定了各种具体焊接材料技术要求、熔敷金属纵向弯曲试验、堆焊金属化学成分、标识等内容。
随着NB/T 47018.1～NB/T 47018.1《承压设备用焊接材料订货技术条件》的实施，对承压设备用焊接材料的选用将比以前要更加严格，对钢质承压设备焊接材料来说，熔敷金属和以前相比主要有下列要求：（1）进一步降低国家标准中的硫、磷含量，接近GB713-2008标准规定值；（2）限制抗拉强度上限；（3）冲击试样夏比V型缺口冲击功高于GB713-2008标准的规定值；（4）拉伸试样断后伸长率A≥20%；（5）弯曲试验，弯心直径等于4倍试件厚度，弯曲角度为180°；（6）扩散氢含量较低。
压力容器复合板的焊接要点整理1.材料选择：压力容器复合板一般由两种不同材料组成，例如不锈钢和碳钢的组合。
在选择材料时，要考虑到其耐压性、耐腐蚀性、焊接性能等因素。
另外，还需要注意两种材料之间的界面性能，以确保焊接接头的质量。
2.焊接方法选择：常用的压力容器复合板的焊接方法有电弧焊、TIG 焊、MIG/MAG焊等。
选择合适的焊接方法，要根据材料的特性、结构的要求和施焊条件等方面来决定。
3.焊接接头形式：压力容器复合板的焊接接头形式常见的有对接接头、搭接接头、角接头等。
选择合适的接头形式，要根据材料的厚度、结构的要求以及焊接工艺条件等因素来确定。
4.间隙的控制：间隙的控制是影响焊接质量的重要因素之一、过大的间隙会导致焊缝不充实，影响接头的强度；过小的间隙会导致焊接时热引起的应力积累，从而形成裂纹。
因此，在焊接前，需要严格控制间隙的大小，以确保焊接质量。
5.焊接参数的选择：焊接参数的选择直接影响焊接接头的质量。
焊接参数包括焊接电流、焊接电压、焊接速度等。
通过对焊接工艺的优化，可以控制焊接温度和焊接速度，以获得理想的焊缝。
6.焊接顺序的确定：焊接复合板时，一般从内部向外部进行焊接。
这样可以避免应力集中和变形。
同时，需要适当调整焊接顺序，以确保整个焊接过程的质量。
7.焊接工艺控制：在焊接过程中，需要严格控制焊接工艺。
通过合理的焊接层次、预热和焊后热处理等措施，可以减少焊接过程中产生的残余应力和变形。
8.焊接质量检验：焊接完成后，需要进行焊缝的质量检验。
常用的检验方法包括目视检查、无损检测、机械性能测试等。
通过对焊接质量的全面检测，可以确保焊接接头的质量。
9.焊接操作人员的培训：压力容器复合板的焊接需要专业的焊接操作人员。
操作人员需要具备扎实的焊接知识和经验，并严格按照焊接工艺规程进行操作。
因此，焊接操作人员的培训非常重要。
10.焊接记录的建立：在焊接过程中，需要建立完整的焊接记录。
记录包括焊接材料的批次、焊接参数的设定、焊接过程的控制等。
复合板制压力容器设计和制造应注意的问题摘要：本文针对复合板制压力容器设计和制造常见的问题进行了阐述,并对I类和II类复合板制压力容器之间的异同和应注意的问题进行了深入论述。
关键词：复合板压力容器设计制造检验1 前言复合板是由基层材料和复层材料通过爆炸或爆炸---轧制等方法复合而成的双金属板。
由于复合板具有强度高、耐蚀耐磨等特殊性能好和造价低等优点，近年来在石化、冶金、机械、能源、航天等领域得到广泛应用。
它综合了基层材料和复层材料各自的优点，既有基层材料所具有的结构强度和刚度，又有复层材料所具有的耐蚀耐磨等基层材料没有的特殊性能，使设备重量和造价大大降低，结构厚度变小，避免了不锈钢、镍、铜、钛、铝等贵重金属材料的浪费，有着良好的经济效益和社会效益及应用前景。
在压力容器行业中，复合板主要用于制造反应釜、换热器、贮罐等设备。
用于制造压力容器的复合板目前主要有两类：一类是基层材料与复层材料焊接性较好，这类材料有不锈钢复合板、镍基合金复合板等（以下简称I 类材料）；另一类是基层材料与复层材料焊接性较差或不能焊接，对这两类复合材料，在压力容器产品设计、制造和检验时都有很大的不同，应区别对待。
2 容器设计一般当容器设计厚度大于12mm时，就应该考虑选用复合材料的可能性。
选用复合板作为压力容器壳体材料时，应根据介质的特性选用不同材料类型的复合板，即是选择I类材料还是选择II类材料，再依据所选择材料类型选用不同的焊接连接接头结构形式。
对于介质有腐蚀性或有耐热要求时，选择相应的复合板；对于不能与碳接触的介质，一般选用II类复合材料。
常见的接头结构形式如下图（1）--图（5）所示。
其中图（1）--图（3）适用於II类材料，图（4）--图（5）适用於I类材料。
采用图（1）、图（3）结构时，需将基层焊缝余高除去与基层表面平齐，然后再进行贴条并焊接。
具体的接头坡口尺寸按相应规范和标准的规定，并结合制造厂的技术装备选取。
图(1) 图(2) 图(3) 图(4) 图(5)3 容器制造3.1 材料检验在复合板容器制造时，应首先对复合板的贴合率进行检验。
不锈钢复合板的焊接工艺（Q235A+304或310S）Q235A+304或310S不锈钢复合板是一种以Q235A为基层，304或310S为复层，通过轧制、爆炸或爆炸轧制等方法，使之结合在一起的一种复合材料。
基层Q235A能满足压力容器材料强度要求．而复层304或310S是一种超低碳奥氏体不锈钢．具有良好的耐腐蚀性能。
复合后的材料不但能同时达到强度要求和耐腐蚀要求．而且它在市场上的价格要比304或310S的价格低得多。
所以越来越多复合钢板被用于石油、化工、食品、制药设备等行业。
但复合钢板的制造及焊接工艺比较复杂，特别是对过渡层及复层的焊接质量技术要求较高。
因此，对不锈钢复合钢板的焊接进行焊前分析、焊接工艺评定和合理选择焊接工艺参数是保证焊接质量的关键。
1．焊接性分析为保证复合钢板不因焊接而失去原有优良的综合性能，通常是分别对基层和复层进行焊接。
即把不锈复合板分为基层焊接、复层焊接和二者交界处的过渡层的焊接。
基层材料Q235A 是压力容器常用的低碳钢．其焊接性能良好．焊接时一般不需要采取特殊工艺措施．只有在低温情况下焊接结构刚性在的构件时才采取焊前预热和焊后缓冷的措施本例由于在常温下焊接，而且结构刚性不大，故无需采取预热等措施。
304或310S属于奥氏体不锈钢，如果在450oC～480~C范围内长时间停留，会析出碳化铬(Cr23C )。
铬主要来源于晶粒表面。
而内部铬来不及补充，使晶界的晶粒表层形成贫铬区．在强烈火腐蚀介质作用下贫铬区会形成晶间腐蚀．故焊接复层304或310S时应采用超低碳或含有钛铌等元素的不锈钢焊条，同时采用小工艺参数。
尽量减少热输入量，控制层间温度在60 以下。
过渡层的焊接性能主要取决于基层Q235A和复层304或310S材料的物理化学性能、接头的形式和填充金属等。
2焊接材料的选择2.1焊接材料选用原则2.1.1 复层材料的选用应保证熔敷金属的合金元素的含量不低于复层材料标准规定的下限值。
JB 4744—2000《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》标准释义《钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验》作为GB l50的规定性附录在行业上已广泛应用。
但随着我国压力容器标准化体系的形成和完善，有必要将其制订成行业标准，以供GB l50及其相关标准(例如GB 151、GB 12337、JB 4710、JB 473l等)的配套引用。
本标准是在GBl50—1998附录巨的基础上，结合生产实践中的问题和经验，并参照国外同类标准而制订的。
本标准与GB 150一1998附录E的主要差异如下：(1)适用范围本标准除对单层容器A类焊接接头的产品焊接试板和力学性能试样提出要求外，对多层包扎及热套容器、锻焊容器、堆焊和复合钢板制容器的试板和试样也作了相应的规定。
(2)弯曲试样取消原标准按钢种选择弯曲直径；按单面焊或双面焊选择冷弯角的评定指标。
采取对所有压力容器用钢都选用弯轴直径为四倍板厚（D=4a）；冷弯角a为180°的评定指标。
这使整个焊接接头在较宽的范围内产生均匀的、具有20%的变形量。
这样一方面足够考核焊接接头的塑性；另一方面不会因弯曲变形量超过焊接金属固有的塑性而导致误判。
(3)冲击试验1)焊缝金属冲击试样焊缝金属冲击试样分3个和6个两种，对于钢材标准抗拉强度下限σb≤540MPa的钢材（例如16MnR等），焊缝金属冲击试样为3个，取样位置沿用原标准的规定（图8中的I组）。
对于钢材标准抗拉强度下限σb >540MPa，且试板厚度δs>60mm的钢材，焊缝金属冲击试样为6个，取样位置为图8中的I和Ⅱ两组。
增加焊缝金属冲击试样的原因：①GB 6654《压力容器用钢板》对厚度大于60mm的钢板，拉伸、冲击试样规定在1/4板厚处取样。
而产品试板的焊缝金属仅在表面取样，其内部焊缝质量未达到考核的目的。
②ASME Ⅷ-1 UG-84(h)(3)对产品焊接试板冲击试验取样的要求，规定当板厚大于1.5in（40mm）时，要取两组（图8中的Ⅰ和Ⅱ组）焊缝金属冲击试样。
第18卷 第2期2001年6月 爆 破 B LASTINGV o l .18 N o.2 Jun .2001文章编号: 1001-487X (2001)02-0090-03T 10220G 爆炸焊接复合板史长根 王耀华 周春华 蔡立艮(解放军理工大学工程兵工程学院,江苏南京210007) 摘 要: 通过选取最佳的爆炸焊接参数,消除了T 10220G 爆炸复合板表面的裂纹,使复合率达到100%。
微观测试和宏观力学性能检测表明:从起爆端开始,界面波依次为微波状和小波状,消除了大波状界面中不可避免的微观缺陷,界面的结合强度较高。
关键词: 爆炸焊接; 复合板; 界面波; 结合强度中图法分类号: TD 235.4文献标识码: AT 10-20G Explosive W eld i ng Cladd i ng Pla teS H I Chang 2g en ,W A N G Y ao 2hua ,ZH OU Chun 2hua ,CA I L i 2g en(Engineering In stitu te of Engineering Co rp s ,P lau st ,N an jing 210007,Ch ina )Abstract : T he th in carck s in the su rface of T 10220G cladding p late are eli m inated ,and the cladding ratereaches 100%by selecting the op ti m um param eters .T he m icroco s m ic and the m echan ical p roperty tests m ake it clear that the in terfaces are m icro and s m all w ave successively from the in itiati on po in t ,and the m icroco s m ic flaw s w h ich m igh t no t be avo ided in a large w avy in terface are eli m inated .T he in terface bonding strength is h igher .Key words : exp lo sive w elding ; cladding p late ; in terface w ave ; bonding strength收稿日期:2001-03-02.作者简介:史长根(1971-),男;南京:解放军理工大学工程兵工程学院讲师,博士,主要从事爆炸焊接及金属复合材料方面的研究. 为了使金属材料在爆炸冲击载荷下不致开裂和脆断,要求它们的A k 值不宜太小[1]。
