悬挑式脚手架荷载标准值标准范本

悬挑式脚手架的稳定承载计算
该悬挑脚手架所用的钢管，其截面特征参数参见表1中所列数据。

表1:钢管特征参数
承受荷载的传递途径为：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→承力架→楼面顶板。

需要验算的项目包括：立杆的稳定性；连墙件的强度、稳定性和扣件的抗滑力；悬挑杆的强度、挠度；斜撑杆的稳定性。

悬挑脚手架特征参数，详见表2。

表2：悬挑架参数
立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算，见表3。

表3：立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算
kN 30.87.24.185.024.42.1N 4.185.0N 2.1N QK GK =⨯⨯+⨯=⨯⨯+=
水平挑杆、斜撑杆的稳定承载计算，见表3。

表4：水平挑杆、斜撑杆的稳定承载计算。

５.脚手架设计计算说明书：（1）．荷载计算：①操作层荷载计算：根据《建筑安装工人安全技术操作规程》第50条规定，脚手架上操作层附架荷载不得大于2700N/m2，考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重荷为300N/m2。

操作层附架荷载W1=2×1.2×(2700+300)=7200N/m2②非操作层荷载计算：钢管理论重荷为38.4N/m，扣件重荷按10N/个计算，剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算：L=√1.42+1.42=1.98m每跨脚手架面积：S=1.4×1.5=2.1m2非操作层每层荷载W2=［(1.4×2+1.4×2+1.5+1.98×2)×38.4×1.3+10×4］/2.1=282N/m2（2）．大横杆荷载计算：①正应力：σ=M max/W n≤mf （φ48×3.5钢管：W n=5.08×103mm3 m=0.85）M max按三跨连续梁计算，M max=2.7×1.42×0.007+0.3×1.42×0.100=0.68 KNmσ=0.68×106/5.08×103=133.5 N/mm2＜205×0.85=174.25 N/mm2②剪应力：V max按三跨连续梁计算：V max=(2.7×0.617+0.3×0.6)×1.4=2.58 KNτ=2.0×2.58×103/489=10.56 N/mm2＜125×0.85=106.25 N/mm2（3）．小横杆荷载计算：①正应力：M max当小横杆伸臂小于0.4L时按跨中最大弯距计算,M max=qa2/8=(2.7+0.3)×1.52/8=0.84 KNmσ=0.84×106/5.08×103=165 N/mm2＜205×0.85=174.25 N/mm2②剪应力：V max按支座剪力计算：V max=(2.7+0.3)×1.5/2=2.25 KNτ=2.0× 2.25×103/489=9.2 N/mm2＜125×0.85=106.25 N/mm2（4）．脚手板荷载计算：①正应力：M max按简支梁计算,M max=2.7×1.42/8=0.66 KNmσ=0.66×106/5.08×103=130 N/mm＜205×0.85=174.25 N/mm②剪应力：V max按简支梁计算：V max=2.7×1.4×1.5/2=2.84 KNτ=2.0× 2.84×103/489=11.6 N/mm2＜125×0.85=106.25 N/mm2（5）．立杆荷载计算：①强度：σ=N/A≤mfσ=（2.7×1.4×1.5+0.3×1.4×1.5）×103/4.89×102=12.88 N/mm2＜205×0.85=106.25 N/mm2②稳定性：σ=N/∮Aσ=(2.7×1.4×1.5+0.3×1.4×1.5)×103/0.277×4.89×102=56.76 N/mm2＜205×0.85=106.25 N/mm2 （6）．安装高度计算：立杆设计荷载为：N=An｛fy+（y+1）σ/2－√［fy+（y+1）σ/2］2－fyσ｝=4.89×102/2｛170+(1+0.12)×269/2－√｛［170+(1+0.12)×269/2］2－170×269｝｝=33.3 KN假设操作层为三层，安装层数按下式计算：S（3W1+W2×n）=33.3 KNS为每根立杆受荷面积：S=1.4×1.4/2=0.98 m2n =33300－3×7200×0.98/2×282×0.98=21.95计算安装高度：h=1.4×21.95=30.73 m安全系数 K=1+48.8/200=1.25实际安装高度为 30.73/1.25=24.58 m根据施工具体情况，安装高度定为21m，即每隔七层挑出一道工字钢。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。

悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.45m。

拉杆采用钢管100.0×10.0mm。

一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

悬挑式脚手架计算1、荷载计算：○1施工活荷载（按十排装修活载计）N1总=B×L×q1×n1=（1.0×1.5×3.0×2）=9KNN1内=P1总/2=9÷2=4.50KN○2脚手片荷载（按十层计算）N2总=(B+b1)×L×q2×n2=(1.0+0.4)×1.5×0.35×10=7.35KNN2内=(B/2+b1)×L×q2×n2=(1.0÷2+0.4)×1.5×0.35×10=4.725KN○3栏杆安全网N3总=N3外=n2×(2L×q3`+L×q3``×h)=10×(2×1.5×0.0384+1.5×0.0025×1.8)=1.22KN○4脚手架自重N4总=3×n2×h×gk=3×10×1.80×0.1248=6.74KNN4内=N4总/2=6.74÷2=3.37kN○5查规范GBJ9全国风压分布图，得杭州地区Wo=0.45 KN/㎡查规范GBJ9表6.2.1,高度H=31M，得以μZ=1.43密目网尺寸为0.5cm×0.5cm,绳径0.5mm；挡风系数参照《建筑结构荷载规范》近似法计算ψ={[（5+5）×0.5]/(5×5)}×1.05=0.21(1.05为绳径等影响系数)，查规范J84-2001表 4.2.4得μS=1.3ψ=1.3×0.21=0.273风荷载标准值μK=0.7×μZ×μS×μO=0.7×1.43×0.273×0.45=0.123KN/㎡2、根据《JGJ130-2001》、《84-2001》表6.1.1-1常用敞开式双排脚手架的设计尺寸，本工程脚手架取值均在该表容许范围，故纵、横向水平杆的抗弯刚度，抗弯强度及扣件的抗滑移均满足要求，故不需进行计算。

㈤脚手架荷载标准值作用脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：⑴每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）；本例为0.1278NG1=0.128×22.00=2.812KN；⑵脚手板的自重标准值（KN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.600×﹙1.050＋0.3﹚／2＝1.296KN；⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15NG3=0.150×4×1.600／2=0.480KN；⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/m2）；0.005NG4=0.005×1.600×22.000=0.176KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4=4.764KN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.600×2/2=5.040KN;风荷载标准值应安照以下公式计算W =0.7U·U·W0其中Wo—基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W O=0.600KN/m2;Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0.840Us—风荷载体型系数：Us=1.200;经计算得到，风荷载标准值WK=0.7×0.600×0.840×1.200=0.423（KN/m2）;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力计值计算公式N=1.2NG＋0.85×1.4NQ=1.2×4.764＋0.85×1.4×5.040=11.714KN;风荷载设计值产生的立杆段弯钜MW计算公式为：Mw=0.85×1.4WKLah2/10=0.850×1.4×0.423×1.600×1.8002/10=0.261KN.m;㈥立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为σ= ≦[ƒ]立杆的轴心压力设计值：N=12.772KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝；计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.得：U=1.500计算长度，由公式1o=kuh 确定：1o=3.119m;Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比1o/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89㎝2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3;钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2;σ=12772.000、﹙0.186×489.000﹚=140.426 N/㎜2;立杆稳定性计算σ=140.426小于[ƒ]=205.000 ] N/㎜2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ= ≦[ƒ]立杆的轴心压力设计值：N=11.714KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58㎝;计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3：U=1.500计算长度，由公式1o=kuh确定：1o=3.119m;Lo/i=197.000;轴心受压立杆的稳定系数Φ，由长细比Lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89㎝2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08㎝3；钢管立杆抗压强度设计值：[ƒ]=205.000N/㎜2；σ=11713.920/﹙0.186×489.000﹚＋261169.091/5080.000=180.201 N/㎜2；立杆稳定性计算σ=180.201小于[ƒ]=205.000 N/㎜2满足要求！㈦最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架柯搭设高度按照下式计算：H=构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.952KN; 活荷载标准值：NQ=5.040KN;每米立杆承受的结构自重标准值：GK=0.128KN/mHS= [0.186×4.890×10－4×205.000×103－﹙1.2×1.952＋1.4×5.040﹚]/ ﹙1.2×0.128﹚=60.297M;脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H ]=[H ]=60.297/﹙1＋0.001×60.297﹚=56.868m;[H ]=56.868和50比较取较小值。

悬挑脚手架受力计算书关键信息项：1、脚手架的类型及规格2、悬挑梁的材料及尺寸3、荷载取值及组合4、计算模型及假设5、各杆件的受力分析6、稳定性验算结果7、强度验算结果8、锚固节点的受力计算1、引言11 本协议旨在提供悬挑脚手架的受力计算过程和结果，以确保脚手架在使用过程中的安全性和稳定性。

2、脚手架概况21 描述脚手架的布置形式，包括立杆间距、横杆步距、悬挑长度等。

22 说明脚手架所使用的材料，如钢管的规格、材质等。

3、荷载取值31 恒载：包括脚手架自身的重量、构配件的重量等。

311 详细列出每一项恒载的取值依据和计算方法。

32 活载：施工人员、材料等产生的荷载。

321 明确活载的取值标准和分布情况。

4、悬挑梁设计41 介绍悬挑梁所选用的材料，如工字钢、槽钢等。

42 给出悬挑梁的截面尺寸和长度。

43 计算悬挑梁的自重。

5、计算模型及假设51 建立力学计算模型，明确边界条件和约束情况。

52 阐述计算中所做的假设，如节点的连接方式、杆件的变形特性等。

6、各杆件的受力分析61 对立杆进行轴向压力计算。

611 考虑不同工况下立杆所受的荷载。

62 横杆的受力计算，包括弯矩、剪力等。

621 分析横杆在荷载作用下的变形情况。

7、稳定性验算71 按照相关规范要求，对脚手架的整体稳定性进行验算。

711 给出稳定性系数的计算方法和取值。

72 验算立杆的稳定性。

8、强度验算81 对各杆件的强度进行验算，确保其满足设计要求。

811 计算杆件的应力，并与材料的强度设计值进行比较。

9、锚固节点的受力计算91 分析悬挑梁与建筑物锚固节点的受力情况。

911 验算锚固钢筋或螺栓的强度。

10、结论101 总结悬挑脚手架受力计算的结果，明确其是否满足安全要求。

102 提出在施工过程中应注意的事项，以保证脚手架的安全使用。

11、附则111 本协议仅适用于特定的悬挑脚手架设计和施工条件。

112 如有变更或调整，应重新进行受力计算和协议修订。

悬挑外脚手架荷载计算书一、脚手架计算脚手架高度最高处按24m计算。

外侧立面采用密目网全封闭。

立杆纵距l a=1.4m,立杆横距l b=1m,立杆步距h=1.8m，连墙件为二步三跨设置，脚手板为木脚板。

立杆截面A=4.89×102mm2,截面模量W=5.08×103mm2,回转半径i=15.8mm,惯性矩I=12.19×104mm4,档风系数ψ=0.77，基本风压值ω0=0.6kN/m2,钢材强度设计值ƒc=205N/mm2,连墙件横距l w=4.5m,连墙件纵距l h=1.8m，本脚手架只为装修施工使用，所以荷载只考虑装修荷载2kN/m2。

脚手板荷载标准值为0.35kN/m2。

1、横向水平杆抗弯强度及变形验算:①抗弯强度验算:g k=0.35×0.7=0.245KN/m q k=2.0×0.7=1.4KN/mM Gk=g k l b2[1-(a1/l b)2]/8=0.245×12×[1-(0.3/1)2]2/8=0.025kN•mM Qk=q k l b2/8=1.4×1.02/8=0.175 kN•mM ax=1.2M Gk+1.4M Gk=1.2×0.025+1.4×0.175=0.28 kN•mσ=M max/w=0.28×106/5.08×103=55.1N/mm2<205N/mm2所以,横向水平杆抗弯强度满足要求.○2变形验算:E=2.06×105N/mm2 I=12.19×104mm4容许挠度[ν]=l/150=1000/150=6.7mm按正常使用极限状态验算:q=0.245+1.4=1.645kN/mν=5ql b4/(384EI)=5×1.645×10004/(384×2.06×105×12.19×104) =0.85mm<[ν]=6.67mm2、纵向水平杆抗弯强度及变形验算:由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值:F g=R=0.5×g k×l b×(1+a1/l b)2=0.5×0.245×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.21kNF q=R=0.5×q k×l b×(1+a1/l b)2=0.5×1.4×1×(1+0.3/1.0)2=1.18kN①验算抗弯强度:M Gk=0.175F g l a=0.175×0.21×1.4=0.051 kN•mM qk=0.213F q l a=0.213×1.18×1.4=0.352 kN•mM ax=1.2M Gk+1.4M Qk=1.2×0.051+1.4×0.352=0.55 kN•mδ=M ax/w=0.55×106/5.08×103=108.3N/mm2<205N/mm2②变形验算:ν=k1×FgLa3/(100EI)+k2×FqL3a/(100EI)=(1.146×0.21+1.615×1.18) ×103×14003/100×2.06×105×12.19×104=2.3mm<1400/150=9.3mm3、验算扣件抗滑承载力:R g=(1+1.15)F g=2.15×0.245=0.53kNR q=(1+1.3)F q=2.3×1.4=3.22kNR=1.2R g+1.4R q=1.2×0.53+1.4×3.22=5.14kN<Rc=8kN4、验算立杆稳定性及相应连墙件轴向力设计值永久荷载简图可变荷载简图①施工荷载考虑三层的装修荷载∑Q k=2×3=6kN/m2计算位置取底层立杆底座处N Glk=g k l=0.1248×24=3kN作业层传给立杆的荷载:R ga=3[G2+0.5×g1×l b(1-a1/l b)2]=3×[0.11×1.4+0.5×0.35×1.4×1.0×(1-0.3/1.0)2]=0.82KNR gb=3×0.5×g1×l b×(1+a1/l b)2=3×0.5×0.35×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.89kNR qa=0.5×q1×l b=0.5×6×1.4×1.0=4.2kNR qb=0.5×q1×l b×(1+a1/l b)2=0.5×6×1.4×1.0×(1+0.3/1.0)2=7.1kNa.不组合风荷载N b=1.2(N Glk+ R gb)+1.4 R qb=1.2(3+0.89)+1.4×7.1=14.6kNN a=1.2(N Glk+R ga)+1.4R qa=1.2×(3+0.82)+1.4×4.2=10.5kNN a<N b验算B杆确定立杆长细比及稳定系数:A=4.89×102mm2 i=15.8mm w=5.08×103mm3验算长细比λ=l0/i=ｋµh/i=1.55×1.155×1800/15.8=204ψ=0.174N/Aψ=14.6×103/(0.174×489)=171.6N/mm2<205N/mm2满足要求b.组合风荷载时对A杆的验算N=1.2×(N Glk+R gb)+0.85×1.4×R qb=1.2×(3+0.89)+0.85×1.4×7.1=13.1kN计算风载标准值W k=0.7×μs×μzω0=0.7×1.77×1.3×0.77×0.6=0.74kN/m2立杆长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.50×1800/15.8=204Mω=(0.85×1.4×0.74×1.4×1.82)/10=0.057kN·mN/Aψ+Mω/W=13.1×103/(0.186×489) +0.4×103/(5.08×103) =144.1N/mm2<205N/mm2②连墙件计算:取24m高处,μz=1.6ωk=0.7×1.6×0.77×0.6=0.52kN/m2N l=1.4×0.52×(6×1.8×1.4)=11kNN l=11kN<2×8=16kN所以要2个扣件才能满足抗滑承载力要求N l/A=11×103/489=22.5N/mm2<205N/mm2满足要求验算拉杆长细比及稳定:A=489mm2 i=15.8mm W=5.08×103mm3λ=1.27×45/15.8=36.13<[λ]=350N/Aψ=11×103/(0.899×489)=25 N/mm2<205 N/mm2满足要求二、悬挑工字钢力学验算1、技术保证措施该脚手架采用企业工法：《高层建筑沿高度分段搭设、拆除工字钢外悬挑工具式脚手架施工工法》中设置方式。

悬挑脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 0.7 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.5 m脚手架搭设高度H = 18 m小横杆上大横杆根数ng = 2 根连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用18号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度l=1 m梁上支点距集中力作用点距离c=0 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2=0 m悬挑梁固支点支座类型固接墙固支点连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw=180 mm支撑采用两根钢管支撑二、大横杆的计算1、大横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.23=0.08 kN/m活荷载标准值q2=3×0.23=0.69（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩：其中：l 大横杆计算跨度l=1.5 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.08 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.69 kN/m经计算得到：M=(-0.1×1.2×0.08-0.117×1.4×0.69)×1.5^2=-0.28 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = -0.28 kN.m经计算得到:σ=0.28×1000000÷(5.08×1000)＝55.12 N/mm2大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度：其中: l 大横杆计算跨度l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.08 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.69 kN/m经计算得到：最大挠度V=(0.667×0.08+0.99×0.69)×(1.5×1000)^4÷(100×206000×12.19×10000)=1.48 mm最大挠度计算值小于等于l/150=4.67mm,并且小于10mm,故满足要求三、小横杆的计算:1、荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.03763×1.5=0.06 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5×0.23=0.12 kN脚手板的荷载标准值:P=0.06+0.12=0.18 kN活荷载标准值:Q=3××0.23=1.03 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 0.7mP 静荷载标准值P = 0.18 kNQ 活荷载标准值Q = 1.03 kN经计算得到最大弯矩M= (1.2×0.18+1.4×1.03)×0.7÷3=0.39 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.39 kN.m经计算得到:σ=0.39×1000000÷(5.08×1000)＝76.77 N/mm2小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算其中: l 立杆的纵距l = 0.7 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2P 静荷载标准值P = 0.18 kNQ 活荷载标准值Q = 1.03 kN经计算最大挠度V=23÷648×(0.18+1.03)×(0.7×1000)^3÷(206000×12.19×10000)=0.59 mm最大挠度计算值小于等于l/150=4.67mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(0.7 +1.5) =0.08kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×0.7÷2 =0.18kN活荷载标准值Q = 3×1.5×0.7÷2 =1.58kN荷载的计算值R = 1.2×(0.08+0.18)+1.4×1.58 =2.52kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=8kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.52kN 扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值NG1=0.14×18=2.52 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×0×1.5×(0.7+0.3)=0 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×0÷2=0 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0×1.5×18 = 0 kN静荷载标准值NG=2.52+0+0+0=2.52 kN活荷载标准值NQ=3×0×1.5×0.7÷2=0 kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×0×0.3=0 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×2.52+1.4×0=3.02 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×2.52+0.85×1.4×0=3.02 kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0×1.5×1.5^2÷10=0 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0=0 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0+0+0=0 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中l 立杆的计算长度l = 1.155×1.5×1.5=2.6 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=2.6×100÷1.58=165(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=3.02 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=3.02×1000÷(0.259×(4.89×100))=23.85 N/mm2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=3.02 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 考虑风荷载时立杆的稳定性σ=3.02×1000÷(0.259×(4.89×100))+(0×1000000)÷(5.08×1000)=23.85 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.14 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=0 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0 kNφ轴心受压杆件稳定系数φ= 0.259经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×0+1.4×0)÷(1.2×0.14)=154.54 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×0+0.85×1.4×(0+0×0.259×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.14)=154.54 m最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=154.54m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为[H]=133.85m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架最大高度应为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积；Aw=13.5 m2 经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0×13.5=0 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=0 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=0+5=5 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.949A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.949×(4.89×100)×205÷1000=95.13 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.3 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.3×100÷1.58=19计算结果:连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力8 kN,满足要求七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算其中P 脚手架立杆传递的集中荷载P=3.02 kN经过计算: F = 3.02 kN2、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: M=3.02×0.7×0.3^2×(3-0.3÷1)÷(2×1^2)+0.237×1^2×9÷128=0.27 kN.m3、锚固点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: Rp=3.02×0.3^2×(3-0.3÷1)÷(2×1^2)+0.237×1×3÷8=3.48 kN4、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: RO=3.02×0.7×(3-÷1^2)÷(2×1)+0.237×1×5÷8=2.8 kN5、支杆的轴向力计算其中: Rp 支撑点的最大支座力Rp = 3.48 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 0 度经过计算: T = 3.48÷sin(0) = 0 kN6、悬挑梁轴向力计算其中: Rp 支撑点的最大支座力Rp = 3.48 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 0 度经过计算: N = 3.48÷tg(0) = 0 kN九、悬挑梁挠度计算:悬挑梁有支撑或拉绳时,不用计算悬挑梁的挠度.十、悬挑梁强度计算1、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 30.756 cm2W 截面抵抗矩W = 185 cm3M 挑梁最大弯矩M = 0.27 kN.mN 悬挑梁所受轴向力N = 0 kN经过计算: σ= 1000000×0.27÷(1.05×1000×185)+1000×0÷(100×30.756) = 1.39 N/mm2型钢截面应力小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 185 cm3M 挑梁最大弯矩M =0.27 kN.mφb 型钢整体稳定系数型φb = 0.93经过计算: σ= 0.27×1000000÷(185×0.93×1000) = 1.57 N/mm2悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十二、悬挑梁与建筑物连接的焊缝计算1、焊缝的正应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 180 mmN 悬挑梁所受轴向力N = 0 kN经过计算: σ= 0×1000÷((180-2×9.5)×9.5) = 0 N/mm2焊缝的正应力参数错误2、焊缝的剪应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 180 mmN 固支点的最大支座力N = 2.8 kN经过计算: τ= 2.8×1000÷((180-2×9.5)×9.5) = 1.83 N/mm2焊缝的剪应力小于等于焊缝抗剪强度设计值120 N/mm2,故满足要求3、焊缝的折算应力其中: σ焊缝的正应力σ= 0 N/mm2τ焊缝的剪应力τ= 1.83 N/mm2经过计算: f = sqrt(0^2+3×1.83^2) =0 N/mm2焊缝的折算应力小于等于焊缝折算应力设计值160×1.1=176 N/mm2,故满足要求十三、支撑杆计算1、支杆长细比计算λ= l/i = 0÷0 = 0支杆的稳定系数φ根据支杆长细比λ查表取: 1V .. .... . . 资 料. . 2、支杆的稳定性计算其中: N 支杆轴向力 N = 0 kNA 支杆净截面面积 A = 0 cm2φ 支杆的稳定系数 φ = 1经过计算: σ = (0×1000)÷(1×0×100) = 0 N/mm2支杆的稳定性小于等于支杆抗压强度设计值 205 N/mm2,故满足要求3、对接焊缝强度计算其中: N 挑梁支点最大支座力 N = 3.48 kNlw 焊缝长度,取支撑钢管周长 lw = 0 mmt 焊缝厚度,取支撑钢管壁厚 t = 0 mm经过计算: σ = 3.48×1000÷(0×0) = 0 N/mm2对接焊缝强度小于等于焊缝抗压强度设计值 205 N/mm2,故满足要求。

悬挑式脚手架标准要求(全文)第一篇模板范本：悬挑式脚手架标准要求（全文）1. 引言本文档旨在规范悬挑式脚手架的搭建和使用要求，以确保施工安全和工作效率。

涉及的标准适用于所有悬挑式脚手架项目。

2. 定义2.1 悬挑式脚手架：指用于工地悬挑作业的临时结构。

2.2 搭建人员：指参与悬挑式脚手架搭建和拆除的工人。

3. 设计与规划3.1 脚手架设计应符合相关国家和行业标准，包括结构强度、载荷能力和风荷载等要求。

3.2 脚手架搭建前应根据实际情况制定详细的施工方案，包括结构图纸、搭建步骤和材料清单等。

4. 材料与设备4.1 脚手架材料应选用符合标准要求的金属材料，如钢管、铝合金等。

4.2 脚手架设备应经过检测和质量控制，确保满足安全要求。

5. 搭建与拆除5.1 搭建前应进行地基检查，保证地基承载能力满足要求。

5.2 搭建过程中应按照施工方案进行，严禁违规操作和超载。

5.3 拆除前应进行结构检查，确保安全。

5.4 拆除过程中应采取安全措施，防止坠落和构件滑动等意外事故。

6. 使用与维护6.1 脚手架使用前应进行检查，包括结构稳定性和连接件的紧固情况等。

6.2 使用过程中应注意个人防护，如佩戴安全帽和安全带等。

6.3 定期检查和维护脚手架，包括材料和连接件的磨损情况等。

7. 培训与监督7.1 所有参与搭建和使用脚手架的人员应接受相关培训，了解相关安全要求。

7.2 悬挑式脚手架施工过程应有专人进行监督和指导，确保操作符合要求。

8. 文档附件本文档涉及的附件包括：- 悬挑式脚手架设计图纸- 施工方案- 脚手架材料清单- 培训记录9. 法律名词及注释- 结构强度：指脚手架的抗压和抗弯能力。

- 载荷能力：指脚手架能够承受的最大重量。

- 风荷载：指风力对脚手架造成的压力。

第二篇模板范本：悬挑式脚手架标准要求（全文）1. 引言本文档旨在规范悬挑式脚手架的搭建和使用要求，以确保施工安全和工作效率。

涉及的标准适用于所有悬挑式脚手架项目。

悬挑式脚手架施工标准（图文版）随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。

脚手架搭设是建筑施工企业实现安全生产不容忽视的一项重要工作。

高层或超高层使用的悬挑式脚手架在建筑工程中经常使用，悬挑式脚手架是指架体结构卸荷在附着于建筑结构的刚性悬挑梁(架)上的脚手架，用于建筑施工中的主体或装修工程的作业及其安全防护需要。

一、悬挑式脚手架的适用范围适用于在高度不大于100m的高层建筑或高耸构筑物上使用的悬挑式脚手架，每道型钢支承架上部的脚手架高度不宜大于24m。

( 其中JGJ130-2011规定，不宜大于20m)二、悬挑脚手架可分1.搁置固定于主体结构层上的形式(悬臂钢梁) ;2.与主体结构面上的预埋件焊接形式(附着钢三角架)。

3.搁置加斜支撑或加上张拉与预埋件连接(以上二种形式的结合，注意:钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算)点这免费下载施工技术资料三、悬挑脚手架技术参数悬挑脚手架的基本参数1. 起挑层高一般从第四、五层开始起挑，根据工程需要决定。

2. 挑梁型号规格挑梁一般采用工字钢等型钢。

根据荷载大小设计选用工字钢等的型号规格。

3. 步高(步距)步高一般在1.8m左右。

4. 步宽(立杆横向间距)步宽一般在1.0m左右。

5. 立杆纵向间距(跨)立杆纵向间距需根据工程需要设计。

四、悬挑脚手架图例五、连墙件构造示意图六、底支座构造示意图七、悬挑脚手架的施工标准水平悬挑梁水平悬挑梁采用16#工字钢，工字钢正常水平间距1500mm，大部份悬挑长度1250mm，锚固长度1.25倍悬挑长度，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。

悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。

悬挑梁截面高度不应小于160mm。

每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与.上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受力计算。

悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构_上。