钻具组合设计
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SY/T5619—1999定向井下部钻具组合设计方法代替SY/T5619—93 Method of bottom hole assembly design in directional wells1范围本标准规定了井斜角小于60°的定向井下部钻具组合的设计方法。
本标准适用于陆上石油、天然气及地质勘探钻定向井钻具组合设计,侧钻井及大斜度井的下部钻具组合设计也可参照使用。
2引用标准下列标准所包含的条文,通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时。
所有标准都会被修订,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
SY/T5051—91 钻具稳定器SY/T5172—1996 直井下部钻具组合设计方法3钻铤尺寸及重量的确定3.1钻铤尺寸的确定3.1.1在斜井段使用的最下一段(应大于27m)钻铤的刚度应适用于设计的井眼曲率。
3.1.2入井的下部钻具组合中,钻铤的外径应能满足打捞作业。
3.1.3钻头直径与相应钻铤尺寸范围的要求见表1。
表1 钻头直径与相应的钻铤尺寸 mm(in)钻头直径钻铤直径钻头直径钻铤直径120.7(4 3/4) 79.4(3 1/8) 241.3(9 1/2) 158.8(6 1/4) 177.8(7) 152.4(6) 104.8(4 1/8) 311.2(12 1/4) 203.2(8) 228.6(9)215.9(8 1/2) 158.8(6 1/4) 444.5(17 1/2) 228.6(9)3.2无磁钻铤安放位置及长度的确定3.2.1无磁钻铤安放位置无磁钻铤的安放位置应根据钻具组合的特性(造斜、增斜、稳斜或降斜)、具体尺寸和连接螺纹类型,使之尽可能接近钻头。
3.2.2无磁钻铤长度的确定3.2.2.1根据图1确定施工井所在区域。
3.2.2.2施工井在1区时,无磁钻铤长度根据图2进行确定。
图2(a)为光钻铤组合。
在曲线A以下:无磁钻铤长度为9.1m;仪器位置距无磁钻铤底部3.3m。
常用钻具组合导向钻井技术的钻具组合选择1.单弯螺杆角度的选择,根据井眼曲率,最大井斜参数确定单弯螺杆的度数,根据经验,一般在0.75°~1.25°之间。
单弯螺杆是在两种工况下使用,造斜段滑动钻进单弯螺杆不仅提供井下动力,同时其单弯部分相当于原造斜段使用的单弯接头,其单弯角度决定了造斜率的大小。
复合钻进阶段单弯螺杆不仅提供井下动力和转盘一起工作提高钻头的转速,同时,其单弯部分相当于直井使用的偏轴接头,具有一定的防斜作用。
单弯角度过大,会使钻具承受较大的交变应力,而遭受疲劳破坏。
常规216mm井眼钻井参数的选择钻井方式钻压(kN)转盘转速(r)排量(L/s)立管压力(MP钻头转速(r)复合0~80≤8028~328~16转盘+螺杆滑动30~120028~328~16螺杆2.稳定器尺寸的选择:常规钻井中,216mm井眼稳定器外径一般要大于等于210mm;在导向钻井中单弯螺杆,上下两个稳定器如果同常规井一样大小,,会使钻具承受过大的弯曲应力,通过室内分析与实践,使用范围为208~210mm。
3.钻具结构的选择:常规定向井,在不同的工况段,是通过多次改变钻具而实现的,每改变一次钻具结构,就要起下一趟钻。
而导向钻井是造斜、增斜、稳斜、降斜几个工序使用一套钻具组合,而不用起下钻改变钻具结构。
因此,导向钻进的钻具结构要满足定向井不同工序的要求,不仅提高钻井速度,减少起下钻次数,在控制井身质量方面,更要优于常规钻井的井身质量。
“双稳定器稳斜型”:216mmPDC钻头+单弯螺杆(自带208~210mm上下扶正器)+159mm无磁钻铤+159mm钻铤15根+127mm钻杆4.钻头类型的选择:一般使用PDC钻头。
不仅速度快,在复合钻进中,也不存在掉牙轮的风险。
5.泥浆参数的选择:在滑动钻进阶段,要求摩擦阻力系数小于0.15。
防止粘钻具,造成钻压加不到钻头上,影响钻进速度。
使用到向钻进技术后,钻井速度明显提高,整个节奏加快,要求泥浆性能的调整满足快速钻井的需求。
«钻井工程》课程设计乌3 Q井姓名专业班级油工61302 学号班级序号18指导教师张俊1井身结构1.1井身结构示意图1.2井下复杂情况提示1.4井身结构设计说明1.5钻机选型及钻井主要设备2.钻具组合设计2.1 一开钻具组合设计本井一开钻井液密度为P d=1.15g/cm3,最大钻压Wmax=100KN 钻井深度D=500m井斜角为0°钢材密度取7.85g/cm3,安全系数取S=1.2。
一开井眼直径381mm钻头尺寸选用直径381.0mm,根据钻头与钻柱尺寸配合关系,钻铤选用直径为228.6mm的钻铤,钻杆选用直径为127mm的钻杆。
2.1.2钻铤长度设计(1)计算浮力系数K b=1- (p d/ p s) =1- (1.15/7.85 ) =0.854(2)计算第一段钻铤长度本井选用NC61-90线密度q c=2.847kN/m,单根长度为9.1m的钻铤,根据中心点原则该钻铤需用长度为:L二SWmax/(qQ = (1.2 X 100) / (2.847 X 0.854 X 1) =49.356mn=49.356/9.1=5.4根据库存和防斜要求NC61-90钻铤实取6根,上接直径为203.2mm的钻铤9根,直径为177.8的钻铤12根,组成塔式钻具组合。
(3)钻铤参数计算钻铤总长度为:Lc= L c1+ L c2+ L c3= (6+9+12)X 9.1=245.7m钻铤总浮重为:F mc=K b cos a( L ci q ci+ L c2lq c2+ L c3lq c3)=0.854 x 1X( 6X 2.847+9 x 2.19+12 x 1.606) x 9.仁435.7kN 本井钻杆选用外径127mm壁厚为9.195mm D级新钻杆,其线密度=0.284kN/m ,最小抗拉挤力E=1290.86kN ,最小抗挤力为p c=50.96Mp&(1)计算最大安全静拉力本井抗拉安全系数取S = 1.3F a=0.9F y/SS=0.9 X 1290.86/1.3=893.67kN(2)计算最大许用井深L p=F a/ (q p K b) -F m/ (q p KO=(893.67-435.7)/ (0.284 X 0.854 ) =1888.26m 贝L p+L c=1888.26+245.7=2133.96 > D该钻杆满足本井强度要求。
井眼轨道井身结构钻具组合设计书一、基本数据1、井位:(1) 井口地理位置:(2) 构造位置:(3) 井位坐标:井口O 纵X: 4 127 560.03m 横Y: 20 630 236.82m靶点A 纵X: 4 127 325.00m 横Y: 20 630 350.00m靶点B 纵X: 4 127 225.00m 横Y: 20 630 398.16m2、井别:生产井 (油藏评价斜井)3、设计垂深: 2370.00m,A靶垂深2125.00m,B靶垂深2265.00m,A~B靶间水平距离111.99m。
4、完钻层位:沙三上。
5、钻探目的:7、下套管原则:表层套管:(1)直径273.1mm 钢级J55 壁厚9.65mm 表层套管,预计下入深度300m,具体要求执行钻井工程设计。
(2)水泥返高:返至地面。
油层套管:(1)直径139.7mm 钢级N80 壁厚9.17mm 油层套管,阻流环下过相当于官2-斜2井2433.60~2480.50m上油层下含油水层以下20m,具体下入深度测井后由现河采油厂地质所确定。
(2)短套管:预计下入短套管2根,具体下入深度测井后确定。
(3)水泥返高:返至最上一层油气层、油水同层、含油水层顶界以上200m。
二、设计地质剖面1、设计井及依据井地层分层:地层名称设计井号依据井号界系统组段官2-斜22 官7-斜49 官2-斜2底垂深(m)厚度(m)底深(m)含油井段(m)底深(m)含油井段(m)新生界第四系更新统平原组275.00 275.00 未测274.00新近系上新统明化镇组960.00 685.00 972.00 962.00中新统馆陶组1395.00 435.00 1387.00 1398.00古近渐新东营组1760.00 365.00 1836.00 1794.00 沙河街组沙一段1990.00 230.00 2052.00 2006.00沙二段2165.00 175.00 2190.00 2170.00沙三上2370.00(未穿)205.00 2440.002352.0~2382.02481.002283.4~2480.5 沙三中2596.002522.6~2525.32511.00沙三下2742.002625.0~2630.8沙四上纯上亚段2833.00纯下亚段2922.00沙四下3008.00系统代表整合代表不整合代表假整合断层2、邻井测井及钻探成果:官7-斜49井井口位于设计井井口方位:149°距离:529m。
定向井下部钻具组合设计方法-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIANSY/T5619—1999定向井下部钻具组合设计方法代替SY/T5619—93Method of bottom hole assembly design in directional wells1范围本标准规定了井斜角小于60°的定向井下部钻具组合的设计方法。
本标准适用于陆上石油、天然气及地质勘探钻定向井钻具组合设计,侧钻井及大斜度井的下部钻具组合设计也可参照使用。
2引用标准下列标准所包含的条文,通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时。
所有标准都会被修订,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
SY/T5051—91 钻具稳定器SY/T5172—1996 直井下部钻具组合设计方法3钻铤尺寸及重量的确定钻铤尺寸的确定在斜井段使用的最下一段(应大于27m)钻铤的刚度应适用于设计的井眼曲率。
入井的下部钻具组合中,钻铤的外径应能满足打捞作业。
钻头直径与相应钻铤尺寸范围的要求见表1。
表1 钻头直径与相应的钻铤尺寸 mm(in)钻头直径钻铤直径钻头直径钻铤直径(4 3/4) (3 1/8) (9 1/2) (6 1/4)(7)(6) (4 1/8) (12 1/4) (8)(9)(8 1/2) (6 1/4) (17 1/2) (9)无磁钻铤安放位置及长度的确定无磁钻铤安放位置无磁钻铤的安放位置应根据钻具组合的特性(造斜、增斜、稳斜或降斜)、具体尺寸和连接螺纹类型,使之尽可能接近钻头。
无磁钻铤长度的确定根据图1确定施工井所在区域。
施工井在1区时,无磁钻铤长度根据图2进行确定。
图2(a)为光钻铤组合。
在曲线A以下:无磁钻铤长度为;仪器位置距无磁钻铤底部。
在曲线A以上:无磁钻铤长度为;仪器位置距无磁钻铤底部;图2(b)为满眼或螺杆钻具组合在曲线B以下:无磁钻铤长度为;仪器位置距无磁钻铤底部;在曲线B和C之间:无磁钻铤长度为;仪器位置距无磁钻铤底部;在曲线C以上:无磁钻铤长度为;仪器位置距无磁钻铤底部;3.2.2.3施工井在2区时,无磁钻铤长度根据图3进行确定。
对于定向井常规钻具组合1、增斜钻具(一般增斜率6゜/100m)增斜钻具组合一般采用双稳定器组合。
是利用杠杆原理设计的,它有一个近钻头足稳定器作为支点,第二个稳定器与近钻头稳定器之间的距离应根据两稳定器之间的刚性(尺寸)大小和要求的增斜率的大小确定,一般为20m(两根钻铤长度),两稳定器之间的钻铤在钻压下,产生向下的的弯曲变形,使钻头产生斜向力。
例如:1.1 对于9 5/8″井眼增斜钻具组合:9 5/8″Bit+Φ244mmSST+挡板+7″NMDC×1根+7″DC×1根+Φ244mmSST+ 7″DC×1根+Φ244mmSST +7″DC×2柱+5″DP(常规)9 5/8″Bit+Φ244mmSST+挡板+5″NMDP×1根+7″DC×1根+Φ244mmSST+ 7″DC×1根+Φ244mmSST +7″DC×2柱+5″DP(参考)9 5/8″Bit+Φ244mmSST+挡板+5″NMDP×1根+5″DP×1根+Φ244mmSST+ 7″DC ×1根+Φ244mmSST +7″DC×2柱+5″DP(参考)1.2 对于8 1/2″井眼增斜钻具组合:8 1/2″Bit+Φ214mmSST+挡板+6 1/4″NMDC×1根+6 1/4″DC×1根+Φ214mmSST+ 6 1/4″DC×1根+Φ214mmSST +6 1/4″DC×2柱+5″DP(常规)8 1/2″Bit+Φ214mmSST+挡板+5″NMDP×1根+6 1/4″DC×1根+Φ214mmSST+ 6 1/4″DC×1根+Φ214mmSST +6 1/4″DC×2柱+5″DP (参考)8 1/2″Bit+Φ214mmSST+挡板+5″NMDP×1根+5″DP×1根+Φ214mmSST+ 6 1/4″DC×1根+Φ214mmSST +6 1/4″DC×2柱+5″DP(参考)2、微增斜钻具(一般增斜率3゜/100m)微增斜钻具组合在井下的受力情况和增斜钻具相同,主要是通过减小近钻头稳定器与2号稳定器的距离或者减小近钻头稳定器的外径尺寸(欠尺寸稳定器),以减小钻具的造斜能力。
07底部钻具组合设计
底部钻具组合是一种使用不同类型的钻具组合在一起的方法,以深入
地路口进行钻探作业。
它也被称为多点集中钻探。
底部钻具组合设计有多
种形式,可以根据钻井要求或钻井工程的专业性来进行组合,以更好地达
到钻探的目的。
为钻井项目组合底部钻具,要根据钻井要求和实际情况来组合。
首先,根据钻井要求,确定底部钻具组合的类型,然后根据实际情况,确定具体
组合钻具的型号,比如,如果钻探要求的凿岩连接应该比较牢固,就可以
考虑选择项点式把手钻具;如果钻探要求穿越比较深而又有起伏的地形,
就可以考虑选择抽油机或者顶杆;如果钻探要求比较深而又地形比较坦平,就可以考虑选择钢板或钢套管。
其次,组合的底部钻具的类型和数量也需要根据实际情况来确定。
比如,如果钻探要求起伏较高,需要多点同时进行,就需要两个以上的钻具
组合;如果钻探要求只单点,就只使用一支钻具;如果钻探要求有结构的
连接,可以使用两支不同的钻具。
因此,组合的底部钻具数量和类型需要
根据钻井要求和实际情况来确定。
第5章钻具组合设计5.1 开钻井要求
1)为保证井身质量,刚开钻时钻压
5.1 各开次钻头尺寸选择及下入深度设计
表5.2 尺寸选择及下入深度
开次井深m钻头尺寸
mm 套管尺寸
mm
下入套管层
位
套管下身深
(m)
水泥返深
m
导管50 660.4 508 嘉陵江组0~50 0
一开700 444.5 355.6 飞仙关组0~700 0
二开2640 311.1 244.5 龙马溪组0~2640 0
三开4310 200 139.7 五峰组1400~4310 1400
5.2 各开次钻具组合
表5.2 各开次钻具组合
开次钻进井段(m)钻具组合备注
一开0~700 Φ347.6Bit+Φ203.2DC+Ф127钻杆+
Φ133.35方钻杆
防塌、防漏、防卡、防
斜、防断钻具
二开700~2040直井段Ф269.9钻头 +Φ214稳定器1只+Ф
165无磁钻铤+Ф170MWD +Φ158.8钻铤
+Ф127钻杆+133.35mm方钻杆
防塌、防漏、防卡、防
斜、防断钻具
三开2040~2640斜井
段
Ф269.9钻头+Ф172(1.50 º) 导向马
达+Ф170LWD短接+Ф165无磁钻铤+Ф
170 MWD短节+Φ158.8钻铤+Ф127钻
杆+133.35mm方钻杆
LWD+MWD增斜至88.72。
2640~4310水平
段Ф200钻头+Ф172(1.0º)导向马达+Ф
170LWD短接+Ф165无磁钻铤+Ф170
MWD短0 MWD短节Ф127钻杆+133.35mm
方钻杆
水平段钻进。
第四章轨迹控制钻具组合设计4.1 下部钻具组合设计原则(1)虔诚水平机下部钻具组合设计的首要原则是造斜率原则,保证所有设计组合的造斜率到要求是井眼控制轨迹控制的关键。
为了使所设计的钻具组合能够对付在实钻过程中造斜能力又是难以发挥的意外情况,往往有意识在设计时使BHA得造斜能力比井深设计造斜率搞20%~30%。
(2)在设计水平井下部钻具组合时,要考虑和确定测量方法、仪器类别及型号。
水平井用最普遍的是MWD,即无线传输的随钻测斜仪,它允许工作在定向钻进和转盘钻进两种情况,但是由于信号靠泥浆脉冲来进行运输,工程参数传输慢,而浅层水平井由于地层软进尺快;为了提高定向精度,实验之初的1~2口井可在定向钻进的起始井段所用的钻具组合中,考虑采用有线随钻测斜仪,形成经验后全部推广MWD。
(3)在设计水平井钻具组合时,考虑到井底温度较低,一般选用常温型螺杆钻具;而在常规水平井中有时井底温度高于125℃,此时应考虑选用高温型螺杆钻具。
(4)在设计水平井下部钻具组合时,也要考虑工作排量和螺杆钻具许用最大排量之间的关系。
如果排量明显大于螺杆钻具的额定排量和最大排量时,应考虑选用中空转子螺杆钻具。
(5)在设计水平井下部钻具组合时,为了安全生产,组合必须保证足够的强度、工作可靠性,并满足井下事故处理作业队钻具组合的结构要求。
图4-1为螺杆钻具基本形式。
/由于浅层水平井井眼长度太短,一旦预测的井眼轨迹与设计不一致,几乎没有纠正的余地,而且还无法填井重钻,因此,运用科学合理的方法,准确地计算造斜能力、按设计要求完成完成轨迹是浅层大位移水平井成功的关键。
4·2 钻具组合造斜率预测4·2·1现有的方法评价三点定圆法的优点在于计算简单,强调了结构弯曲对工具造斜率的影响,并在一定程度反映了稳定器位置的影响。
但该方法的缺点也十分突出,如;(1)未考虑钻具的受力与变形对造斜率的影响,即把造斜率计算建立在绝对刚性的条件下的几何关系基础上;(2)未考虑钻具刚度对造斜率所得结果的影响,用该式计算γ、L 1、L2相同的两种直径,不同刚度的钻具的造斜率所得结果相同;(3)未考虑近钻头稳定器位置(L1)对造斜率的影响。
一、直井下部钻具组合设计方法(一)钻铤尺寸及重量的确定1.钻铤尺寸的确定(1)为保证套管能顺利下入井内,钻柱中最下段(一般不应少于一立柱)钻铤应有足够大的外径,推荐按表1选配。
表1:与钻头直径对应的推荐钻铤外径钻头直径钻铤外径142.9~152.4 104.7~120.6158.8~171.4 120.6,127.0190.5~200.0 127.0~158.8212.7~222.2 158.8~171.4241.3~250.8 177.8~203.2269.9 177.8~228.6311.2 228.6~254.0374.6 228.6~254.0444.5 228.6~279.4508.0~660.4 254.0~279.4(2)钻铤柱中最大钻铤外径应保证在打捞作业中能够套铣。
(3)在大于190.5mm的井眼中,应采用复合(塔式)钻铤结构(包括加重钻杆),相邻两段钻铤的外径差一般不应大于25.4mm。
最上一段钻铤的外径不应小于所连接的钻杆接头外径。
每段长度不应少于一立柱。
(4)钻具组合的刚度应大于所下套管的刚度。
2.钻铤重量的确定:根据设计的最大钻压计算确定所需钻铤的总重量,然后确定各种尺寸钻铤的长度,以确保中性点始终处于钻铤柱上,所需钻铤的总重量可按式(1)计算:Wc= PmaxKs/K f (1)其中:K f=1-ρm/ρs式中:Wc——所需钻铤的总重力,kN;Pmax——设计的最大钻压,kN;Ks——安全系数,一般条件下取1.25,当钻铤柱中加钻具减振器时,取1.15;K f——钻井液浮力减轻系数;ρm——钻井液密度,g/cm3;ρs——钻铤钢材密度,g/cm3。
(二)钟摆钻具组合设计1.无稳定器钟摆钻具组合设计:为了获得较大的钟摆降斜力,最下端1~2柱钻铤应尽可能采用大尺寸厚壁钻铤。
2.单稳定器钟摆钻具组合设计(1)稳定器安放高度的设计原则:a.在保证稳定器以下钻铤在纵横载荷作用下产生弯曲变形的最大挠度处不与井壁接触的前提下,尽可能高地安放稳定器。
教学媒体-底部钻具组合分析底部钻具组合分析是地质工程领域中非常重要的一个课题。
底部钻具是一种用于地下钻探的工具,它起到了穿越地层、取得地下样本和获取地质数据的关键作用。
在进行地质勘探、地下资源开发和地下工程施工时,对底部钻具的组合进行分析是必不可少的。
底部钻具的组合分析主要涉及以下几个方面:1. 钻头选型:底部钻具的钻头是与地层直接接触的部分,因此选取合适的钻头对于底部钻具的工作效率和成本控制至关重要。
钻头的选取需要考虑地层的类型、硬度、厚度等因素,以及钻井工艺要求。
2. 钻杆组合:底部钻具一般由多根钻杆组成,钻杆的组合需要满足一定的要求。
首先,钻杆的长度要能够满足钻井深度的要求;其次,钻杆的材质和规格要符合钻井工艺要求;最后,钻杆之间的接口要牢固可靠,以确保钻井过程的安全稳定。
3. 钻井液设计:钻井液是底部钻具工作的重要辅助材料,主要用于冷却、润滑和清洁钻头、传递钻井动力以及保持钻井井壁稳定。
钻井液的设计需要根据地层特点和钻井施工要求,选择合适的材料、粘度和密度等参数。
4. 钻井参数控制:底部钻具的工作稳定性和效率与钻井参数的控制密切相关。
钻井参数包括钻进压力、转速、进给速度、冲击频率等。
将这些参数进行合理调整,可以提高底部钻具的工作效率和钻井质量。
底部钻具组合分析需要将上述几个方面进行综合考虑,根据具体的工程需求和地质条件,确定最优的钻具组合方案。
这个过程需要相关领域的专业知识和经验,并且需要借助于现代科技手段,如计算机模拟和仿真技术。
总之,底部钻具组合分析是一门复杂而重要的学科。
通过对底部钻具的钻头、钻杆、钻井液和钻井参数等方面进行综合分析,可以为地质工程提供可靠的钻井方案,提高钻井效率和质量,并为地下资源开发和地下工程施工提供有力支持。
底部钻具组合分析是地质工程中一个非常重要且复杂的任务。
底部钻具是钻井工程中的核心工具,它能够穿越地层,取得地下样本并获得地质数据。
因此,正确选择和组合底部钻具对于地质勘探、地下资源开发和地下工程施工具有重要意义。
钻具组合图一、常规钻井(直井)钻具组合:BIT钻头;DC钻鋌;SDC 螺旋钻鋌;LZ螺杆钻具;SJ双向减震器;DP钻杆;HWOP加重钻杆;STB或LF钻具稳定器;LB随钻打捞杯;DJ震击器;1、塔式钻具组合:Φ444.5mmBIT×0.50m+Φ229mmDC×27.24m +Φ203mmDC×54.94m+Φ165 mmDC×54.51m+Φ139.7mmDPΦ311.1mmBIT×0.40m+Φ229mmDC×54.38m+Φ203mmDC×82.23m+Φ165m mDC×81.83m+Φ139.7mmDPФ311.1mmBIT×0.32m+Ф244.5mm LZ×9.50m+Ф229mmDC×45.40m+Ф203 mmDC×73.13m+Ф165mmDC×81.83m+Ф139.7mmDPΦ311.1mmBIT×0.30m+Φ229mm SJ×6.62m+Ф229mmDC×53.94m+Ф203mm DC×81.75m+Ф165mmDC×81.83m+Ф139.7mmDP钻头FX1951X0.44 m(Φ311.1mm)+6A10/630×0.61 m+9″钻铤×52.17m (6根)+6A11/5A10×0.47 m+ 8″钻铤×133.19m(9根)+410/5A11×0.49 m+61/2″钻铤×79.88m(9根)+51/2″HWOP×141.88m(15根)+51/2″钻杆(**根)+顶驱Φ215.9mmBIT×0.25m+430/4A10+Ф165mmSDC×161.56m+4A11/410+Ф165 mmDJ×8.81m+411/4A10+61/2″钻铤×79.88m(9根)+51/2″HWOP×141.88m (15根)+51/2″钻杆(**根)+顶驱2、钟摆钻具组合:Φ660.4mmP2×0.50m+730/NC61母+Φ229mm SJ×9.24m+Φ229mmSDC×1 8.24m+730/NC61公+26″LF+731/NC61母+Φ229mmSDC×9.24m+730/NC61公+ 26″LF+731/NC56母+Φ203mmDC×94.94m+410/NC56公+Φ139.7mmDP+顶驱Φ444.5mmGA114×0.50m+730/NC61母+Φ229mmSJ×9.24m+Φ229mm SDC ×18.24m+171/2″LF+Φ229mmSDC×9.24m+171/2″LF+NC61公/NC56母+Φ2 03mmDC×121.94m+8″随震+8″DC×18.94m+410/NC56公+Φ127mmH WOP×141. 94m +Φ139.7mmDP+顶驱Φ311.1mmBIT×0.46m+Φ229mmDC×18.08m+Φ308mmLF×1.82m+Φ203 mmDC×9.10m+Φ308mmLF×1.51m+Φ229mmDC×27.32m+203mmDC×73.13m+Φ178mmDC×81.83m+Φ139.7mmDP+顶驱Φ311.1mmDB535Z×0.50m+630/NC61母+Φ229mmSJ×9.24m+Φ229mm SDC×18.24m +NC61公/NC56母+121/4″LF + NC56 公/ NC61母+Φ229mm SDC×9. 24m +NC61公/NC56母+121/4″LF+Φ203mmDC×121.94m+8″随震+8″SDC×27.9 4m+410/NC56公+Φ139.7mmHWOP×141.94m +Φ139.7mmDP+顶驱Φ311.1mmDB535FG2×0.50m+630/731+95/8″LZ+Φ229mmSJ×18.64m+ 12 1/4″LF ++Φ229mm SDC×9.24m +121/4″LF+Φ203mmDC×148.94m+410/NC56公+Φ139.7mmHWOP×141.94m +Φ139.7mmDP+顶驱Φ215.9mmBIT×0.33m+Φ172mmLZ×8.55m+Φ165mmSDC×1.39m+Φ165mmSD C×1.39m+Φ214mmSTB×1.38m+Φ165mmDC× 236.14m+Φ139.7mmHWOP×141.94 m +Φ139.7mmDP+顶驱3、满眼钻具组合:Φ311.1mmH136×0.30m+121/4″LF +NC56 公/ NC61母+Φ229mmSJ×9.24m+NC61公/NC56母+121/4″LF + NC56 公/ NC61母+Φ229mm SDC×18.24 m+NC61公/NC56母+121/4″LF+Φ203mmDC×121.94m+8″随震+8″SDC×18.94m +410/NC56公+Φ139.7mmHWOP×141.94m +Φ139.7mmDP+顶驱Φ215.9mm牙轮BIT×0.24m+Φ190mm LB×1.10m+Φ214mmSTB×1.39m+Ф16 5mm SDC×1.39m+Φ214mmSTB×1.40m+Ф165mm DC×8.53m+Φ214mmSTB×1.39m+Φ165mm SJ×5.08m+Ф165mm DC×244.63m+Φ139.7mmHWOP×141.94m +Φ139.7m mDP+顶驱Φ215.9mm牙轮BIT×0.24m+Φ214mmLF×1.49m+Ф165mmSDC×1.39m+Φ21 4mmLF×1.40m+Ф165mmDC×8.53m+Φ214mmLF×1.39m+Φ165mm SJ×5.08m+Ф16 5mmDC×244.63m+Φ139.7mmHWOP×141.94m +Φ139.7mmDP+顶驱Φ215.9mm牙轮BIT×0.25m+Φ214mmSTB×1.50m+Ф165mmSDC×1.38m+Φ2 14mmSTB×1.40m+Ф165mmDC×8.81m+Φ214mmSTB×1.40m+Ф165mm SJ×6.11m+Ф165mmDC×229.22m+Φ139.7mmHWOP×141.94m +Φ139.7mmDP+顶驱二、定向井(水平井)钻具组合:1、直井段钻具组合:采用塔式钻具组合、钟摆钻具组合、满眼钻具组合。
以上是濮城区块及同类型井设计以下是文72块区及同类型井设计一、井身结构二、钻头及钻井参数1、沙二及沙三地层使用大港或川石产高效PDC。
2、表中钻井参数可根据具体情况调整。
三、钻具组合注:表中钻具组合根据现场需要调整和选用,定向井斜井段钻具组合可增加随钻震击器和加重钻杆。
造斜钻具的螺杆类型或弯接头度数根据具体情况确定。
311.14mm井眼造斜钻具组合根据具体情况而定。
古云区块及同类型井设计一、井身结构二、钻头及钻井参数注:1、东营及沙一地层使用普通PDC,沙二及沙三地层使用大港或川石产高效PDC。
2、表中钻井参数可根据具体情况调整。
三、钻具组合注:表中钻具组合根据现场需要调整和选用,定向井斜井段钻具组合可增加随钻震击器和加重钻杆。
造斜钻具的螺杆类型或弯接头度数根据具体情况确定。
文92块及同类型井设计一、井身结构注:部分井二开设计311.1mm钻进1250m。
二、钻头及钻井参数注:1、使用大港或川石产高效PDC。
2、表中钻井参数可根据具体情况调整。
三、钻具组合文13、文203区块及同类型井设计一、井身结构二、钻头及钻井参数注:1、本区块使用川石或川克产高效PDC。
2、表中钻井参数可根据具体情况调整。
三、钻具组合注:1、表中钻具组合根据现场需要调整和选用,定向井斜井段钻具组合可增加随钻震击器和加重钻杆。
造斜钻具的螺杆类型或弯接头度数根据具体情况确定。
2、二开大井眼定向钻具组合根据具体情况而定。
四、重点提示文33块区及同类型井设计一、井身结构二、钻头及钻井参数注:1、东营及沙一地层使用普通PDC,沙二及沙三地层使用大港或川石产高效PDC。
2、表中钻井参数可根据具体情况调整。
三、钻具组合注:表中钻具组合根据现场需要调整和选用,定向井斜井段钻具组合可增加随钻震击器和加重钻杆。
造斜钻具的螺杆类型或弯接头度数根据具体情况确定。
文184块及同类型井设计一、井身结构。
(1)常规钻具组合。
钻头+配合接头+钻铤+配合接头+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
(2)满眼钻具组合。
钻头+1号钻头稳定器(1—3个)+短钻铤+2号稳定器(挡板)+无磁钻铤1。
2根+3号稳定器+大钻铤1根+4号稳定器+钻铤+加重钻杆+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
(3)钟摆钻具组合。
钻头+钻铤(易斜地层选用大钻铤或加重钻铤)+稳定器+钻铤+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
直井中所用钟摆钻具组合一般为钻头+钻铤1—3根+稳定器+钻铤+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆;吊打钻井的钻具组合一般为钻头+钻铤2柱+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
(4)塔式钻具组合。
钻头+大尺寸钻铤1柱+中尺寸钻铤2柱+小尺寸钻铤3柱+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
(5)定向井各井段钻具组合。
①造斜段钻具组合。
钻头+井下动力钻具+弯接头+无磁钻铤+钻铤+震击器+加重钻杆+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
②增斜段钻具组合。
钻头+稳定器(挡板)+无磁钻铤1~2根+稳定器+钻铤1根+稳定器+钻铤+加重钻杆+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
③稳斜段钻具组合。
稳斜段采用满眼钻具组合。
④降斜段钻具组合。
钻头+无磁钻铤1。
2根+稳定器+钻铤1根+稳定器+钻铤1根+稳定器+钻铤+加重钻杆+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
⑤水平段钻具组合。
钻头+钻头稳定器+无磁钻铤1根+稳定器+无磁承压钻杆2根+斜坡钻杆+加重钻杆+随钻震击器+加重钻杆+钻杆+方钻杆阀或方钻杆保护接头+方钻杆。
(6)打捞钻具组合。
卡瓦打捞矛(简)、内外螺纹锥等打捞工具的钻具组合一般为打捞工具+安全接头+下击器+钻铤+钻杆。
随钻打捞工具的钻具组合一般为:钻头+随钻打捞杯(打捞篮)+钻铤1柱+钻杆。
磨铣工具的钻具组合为:磨鞋(铣鞋)+钻铤1柱+钻杆。
使用液压上击器的钻具组合为:打捞工具+安全接头+液压上击器+加速器+钻杆。
第四章轨迹控制钻具组合设计
4.1 下部钻具组合设计原则
(1)虔诚水平机下部钻具组合设计的首要原则是造斜率原则,保证所有设计组合的造斜率到要求是井眼控制轨迹控制的关键。
为了使所设计的钻具组合能够对付在实钻过程中造斜能力又是难以发挥的意外情况,往往有意识在设计时使BHA得造斜能力比井深设计造斜率搞20%~30%。
(2)在设计水平井下部钻具组合时,要考虑和确定测量方法、仪器类别及型号。
水平井用最普遍的是MWD,即无线传输的随钻测斜仪,它允许工作在定向钻进和转盘钻进两种情况,但是由于信号靠泥浆脉冲来进行运输,工程参数传输慢,而浅层水平井由于地层软进尺快;为了提高定向精度,实验之初的1~2口井可在定向钻进的起始井段所用的钻具组合中,考虑采用有线随钻测斜仪,形成经验后全部推广MWD。
(3)在设计水平井钻具组合时,考虑到井底温度较低,一般选用常温型螺杆钻具;而在常规水平井中有时井底温度高于125℃,此时应考虑选用高温型螺杆钻具。
(4)在设计水平井下部钻具组合时,也要考虑工作排量和螺杆钻具许用最大排量之间的关系。
如果排量明显大于螺杆钻具的额定排量和最大排量时,应考虑选用中空转子螺杆钻具。
(5)在设计水平井下部钻具组合时,为了安全生产,组合必须保证足够的强度、工作可靠性,并满足井下事故处理作业队钻具组合的结构要求。
图4-1为螺杆钻具基本形式。
/
由于浅层水平井井眼长度太短,一旦预测的井眼轨迹与设计不一致,几乎没有纠正的余地,而且还无法填井重钻,因此,运用科学合理的方法,准确地计算造斜能力、按设计要求完成完成轨迹是浅层大位移水平井成功的关键。
4·2 钻具组合造斜率预测
4·2·1现有的方法评价
三点定圆法的优点在于计算简单,强调了结构弯曲对工具造斜率的影响,并在一定程度反映了稳定器位置的影响。
但该方法的缺点也十分突出,如;
(1)未考虑钻具的受力与变形对造斜率的影响,即把造斜率计算建立在绝对刚性的条件下的几何关系基础上;
(2)未考虑钻具刚度对造斜率所得结果的影响,用该式计算γ、L 1、L2相同的两种直径,不同刚度的钻具的造斜率所得结果相同;
(3)未考虑近钻头稳定器位置(L1)对造斜率的影响。
由此式可得出:在上稳定器位置固定的前提下(L1 + L2=Constant),移动近钻头稳定稳定器(L1变化)不改变工具的造斜率。
这一结论与钻井实践明显相悖。
(4)未考虑井眼扩大对工具造斜率的影响;
(5)由此公式可推出转盘钻BHA(无结构弯角即γ= 0 )不会变更井斜的推论(r = 0则k =0,必然稳斜),但实际上转盘钻BHA有降斜、稳斜、增斜之分;
(6)当不接上稳定器时,因只有“两点”而无法用该式计算造斜率。
由现场钻井实践验证,用上式求出的造斜率与实际造斜率存在较大的误差。
另外,国内在计算同向双弯组合造斜率时采用的“双半径法”(根据上述三点定圆法演变而来),验证也有明显误差。
极限曲率法(Kc法)是建立在BHA受力变形分析基础上,综合考虑了工具或BHA的诸多
的结构参数(如结构弯角的位置及大小,上、下稳定器位置和外径,钻具刚度等)、工艺参数(如钻压)和井深几何参数(如井斜角、井径等)对工具或BHA造斜能力的影响,基本上确定了它与极限曲率(Kc)值的比例关系。
通过机理研究表明,工具造斜能力(造斜率)是一个低于极限曲率(Kc)的量。
在此基础上,考虑到实钻过程中低层因素和工艺参数(主要是工具面角的对正程度)的影响,再次对造斜率系数加以修正。
此方法对于预测工具造斜率的准确性较好,但是对于现场应用来说,由于Kc值是根据下部钻具组合受力与变形的计算确定的,其计算过程复杂,一般都需软件计算,所以其应用有一定的局限性。
4·2·2浅层水平钻具组合造斜率的预测方法
由于三点定圆法无法预测不加稳定器的钻具组合造斜率。
现在极限曲率法的基础上提出一种半经验方法。
该方法可预测不加稳定器的单弯壳体动力钻具或接头-动力钻具组合的造斜率的,其φ165mm螺杆钻具平均造斜率Kta的半经验公式为:
2.916[r + 28.65( Db —0.165 )/L1 ]
Kta = ——————————————————
Db[L1 +1.5 + ( 0.178 —Dc)/2sin r ]
式中Kta——螺杆钻具平均造斜率,°/30m ;
Db——钻头直径,m;
r ——弯角(玩壳体或弯接头),°;
L1——弯点到钻头底面距离,m;
Dc——动力钻具上部配接的钻铤外径,m。
该方法比起极限曲率简单实用,对于现场操作和选用钻具组合有重要意义。
4·2·3预测准确性评价
由于极限曲率法具有一定的准确性,预测结果的准确性可通过与极限曲率法对比验证。
列表1,为使用上述半径验公式预测的螺杆钻具平均造斜率,列表2是半经验法与极限曲率法预测平均造斜率的对比。
从表中可以看出该方法对于预测钻具组合造斜率有较好的准确性。
现场井眼轨迹控制者可用来简单而有效预测钻具组合造斜率,从而优选钻具组合、准确控制井眼轨迹。