28、提高索塔锚固区低回缩量锚具二次张拉合格率

OVM钢绞线低回缩量锚固体系柳州欧维姆机械股份有限公司目录一、概要二、主要技术性能指标三、标志示例四、结构及参数五、施工工艺一、概要OVM低回缩量锚具是针对短预应力束锚具张拉放张回缩量过大，导致其有效永久预应力损失大而专门研究开发的一种低回缩高效率的预应力锚具。

OVM低回缩量锚具广泛应用于大跨度预应力混凝土连续梁、连续钢构等桥梁竖向预应力结构，铁路梁横向预应力结构，斜拉桥塔身周向、横向预应力结构，边坡锚固预应力结构及其它各种较短预应力筋结构中。

我公司为专业的锚、机具生产企业，开发的低回缩量锚具锚固效率系数高，锚固性能稳定、可靠，张拉操作简便。

产品执行GB/T14370-2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准和铁路产品认证用技术规范TB/T3193-2008《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》。

二、主要技术性能指标1、锚具效率系数：ηA≥0.952、破断总应变:εapu≥2.0%3、锚具二次放张回缩量:λ≤1mm4、满足试验应力上限取0.65f ptk，应力幅度100MPa，循环200万次的疲劳性能要求。

5、满足试验应力上限取0.80f ptk，下限应力取0.40f ptk，循环50次的周期荷载性能要求。

6、锚具满足分级张拉、补张拉和放松钢绞线的要求。

7、锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不大于6%。

三、标记示例OVM .M 15 DHS - □□□应用类型预应力钢材根数低回缩量代号预应力钢材直径(mm)，15为φ15.24mm钢绞线锚具代号预应力体系代号示例:锚固3根直径为φ15.24mm预应力混凝土用钢绞线铁路工程用OVM低回缩量锚具型号标记：OVM.M15DHS-3T四、结构及参数1、OVM.M15DHS低回缩量锚具（张拉端）结构及尺寸参数图1 低回缩量锚具结构图（张拉端）低回缩量锚具（张拉端）由工作夹片、工作锚板、螺母、锚垫板和螺旋筋组成，见图1。

螺母通过内螺纹与工作锚板外螺纹相连。

浅谈预应力锚索张拉验收及其张拉伸长量的控制前言本文以宁德沈海复线柘荣至福安段高速公路A10合同段YK83+420～+YK83+600段右边坡为例，该边坡最高约为38.1米，边坡设计最高为5级，为类土质边坡：上部坡积粉质粘土，厚度约2.1米；其下为厚10.2米全风化石英二长斑岩；砂土状强风化石英二长斑岩，厚度约0～9米，碎块状强风化石英二长斑岩，厚度约7米；下伏中～微风化石英二长斑岩。

边坡设预应力锚固工程，并结合TBS植草或液压客土喷播植草灌防护处理。

该边坡锚固工程为：在边坡第二、三阶均设置交错预应力锚索框架，其中边坡第二阶上排锚索长30m，下排锚索长22m，锚固段均为10m，单孔锚杆设计张拉力为700KN；边坡第三级上排锚索长34m，下排锚索长32m，锚固段均为10m，单孔锚索设计张拉力为700KN；本次选取3孔试验点进行验收试验，及张拉应力的有效控制，具体及锚索长度详见附表01。

附表01 试验锚索基本参数位置孔号孔径（mm）自由段长度（m）锚固段长度（m）岩层类别设计荷载（KN）YK83+500 2-S-3 150 20 10 微风化石英二长斑岩700YK83+520 2-S-12150 20 10 微风化石英二长斑岩700YK83+540 2-S-17150 20 10 微风化石英二长斑岩700一、验收试验目的锚固工程验收试验目的是在于检验该锚固工程的施工质量是否达到设计要求，以确保边坡的安全。

通过验收试验，可以获知锚杆受力大于设计荷载时的短期锚固性能，以及满足设计条件时锚杆的安全系数，验收试验完成并证明合格后，方能进行该边坡其他工程孔的锁定施工。

二、验收试验依据1、《锚杆喷射混凝土支护技术规程》（GB50086-2001）；2、福建省《不良地质路段路堑边坡防护加固工程施工实施细则》（试行）；3、福建省《高速公路边坡锚固工程施工技术暂行规定》。

4、《沈海公路复线柘荣至福安段高速公路工程两阶段施工设计图》第二册第二分册特殊路基设计图。

121工程Engineer ing 中国设备工程 2018.06（下）二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预直力筋锚固体系，不同于传统的精轧螺纹钢YGM 锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，它具有其自身的特点。

本文以广州南沙凤凰二桥主桥岸跨竖向预应力施工为背景工程，研究低回缩竖向预应力二次张拉控制技术及二次预应力施加时机对施工效果的影响。

1 背景工程岸跨拱梁位于两岸过渡墩与边墩之间，一端简支于过渡墩上，另一端与边墩（拱脚）固结，岸跨拱梁为19.96m 长的变截面箱梁（下称岸跨纵梁）和20m（平面投影长）的等截面曲梁组合而成的预应力砼结构。

平衡拱脚部分水平推力的体外预应力系杆锚固在简支端的中横隔上。

岸跨预应力包含顶板横向预应力、端横梁及中横隔梁Ⅰ预应力、纵向预应力。

在系杆锚固的岸跨拱中横梁Ⅰ处设置横向预应力和竖向预应力。

竖向预应力采用OHM 竖向预应力锚固体系，充分利用二次张拉低回缩锚具的特性，以减少短束预应力筋的预应力损失。

预应力钢筋采用Φs15.2-3高强度低松弛钢绞线，采用内径Φ50mm 的塑料波纹管成孔。

单个岸跨有112套OHM 二次张拉预应力钢束，全桥共计448套。

图1为预应力立面图。

图1 预应力立面图2 低回缩二次张拉工艺低回缩二次张拉体系主要由固定端“P 型锚具系统”、钢绞线力筋、管道系统和张拉端“低回缩二次张拉锚具”等几个部分组成，经二次张拉施工实现其预应力钢绞线低回缩锚固。

第二次张拉要求锚固回缩量≤1 mm。

二次张拉锚固体系的实现过程如下。

第一次，按夹片式锚具通用张拉施工方法整束张拉并锚固，张拉程序：0→0.1σcon →1.05σcon(持荷2min)→锚固；第二次，用专用H 型支承角支承千斤顶，采用连接器与张拉杆相连，将锚环整体拉起，张拉至设计张拉力，拧紧外圈支承螺母，消除第一次张拉钢绞线产生的锚具放张回缩值。

第一次张拉2~16小时内进行第二次张拉，张拉程序：0→0.5 σcon →1.0σcon (持荷2min)→锚杯的下端离开垫板6～12mm，旋紧支承螺母→锚固。

二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析目前,我国对大跨径预应力混凝土箱梁桥腹板中的竖向预应力通常是采用张拉精轧螺纹钢的方式来实现,但精轧螺纹钢YGM锚固体系都存在锚具实际回缩损失大、安装的精度要求高、精轧螺纹钢筋易被拉断和压浆质量不够好等等缺陷。

为此,湖南大学桥梁工程研究所和湖南湘潭欧之姆预应力锚具有限公司共同研制出一种“二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统”,使之得到有效的改善。

为了验证这种新型锚具的工作性能,本文进行了以下几个方面的研究：1.从受力、施工现场的条件以及可靠度等方面考虑,本文确定螺母的最佳长度为25mm。

2.单孔二次张拉低回缩预应力锚具螺母外侧最大应力位于与垫板相接触的受压端,往自由端逐渐减小,在自由端轴向应力转为拉应力、环向应力转为压应力。

3.设计了采用二次张拉低回缩预应力锚具的矩形梁试验,将理论计算结果分别与传统夹片式锚具锚下应力场、新型二次张拉低回缩预应力锚具锚下应力场进行对比,发现在张拉过程中三者锚下应力场的变化规律一致,因此单孔二次张拉
低回缩预应力锚具锚下构造可完全与传统夹片式锚具相同。

4.通过实桥测试对低回缩二次张拉预应力锚具应用于腹板竖向预应力的预应力损失进行了测试,重点测试了其由于接缝压缩、锚具变形及回缩引起的预应力损失值、弹性压缩值、松弛损失值、收缩徐变损失值,并对影响预应力损失的因素进行了分析。

在本文的最后,对新型二次张拉低回缩预应力锚具的发展和进一步研究提出了建议和注意的问题。

二次张拉低回缩预应力锚具及锚下应力分析的开题报告一、研究背景与意义随着现代建筑工程所采用的钢筋混凝土构造技术的不断发展和完善，其中的预应力技术越来越受到工程师和研究人员的关注和重视。

预应力技术是一种将钢筋或钢丝所承受的张力提前施加到混凝土构件上，以减少混凝土在使用过程中的一些不利影响，从而提高混凝土的承载能力，延长其使用寿命。

而预应力锚具则是一个非常关键的部件，它通过对预应力钢筋进行固定作用，确保混凝土构建能够得到预期的优势。

然而，随着时间的推移，预应力锚具所固定的预应力钢筋会因为混凝土的收缩和水灰比的改变等原因而出现一定的低回缩现象。

这就需要对预应力锚具进行二次张拉来调整和纠正钢筋预应力力值，以便可以保证建筑物在使用中的稳定性和安全性。

因此，如何设计和运用适当的二次张拉低回缩预应力锚具，成为了本研究的重点和关注点。

二、研究目的与内容本研究的主要目的是探讨设计和研发一种针对混凝土中的低回缩问题，同时能够实现二次张拉的低回缩预应力锚具，以满足日益增长的预应力施工需求。

具体内容如下：1、分析当前常见的预应力锚具的设计结构体型，以及它们在实际建筑工程中出现的问题和限制。

2、探讨钢筋预应力力值的调整和预应力锚具的二次张拉原理，以及对混凝土结构稳定性的影响。

3、针对低回缩问题，设计一款适用于混凝土结构的低回缩预应力锚具，包括其结构设计和材料选择等。

4、通过仿真模拟和实验验证，优化和验证所设计的低回缩预应力锚具在实际工程应用中的性能和效果。

三、研究方法与技术路线本研究将采用以下研究方法和技术路线：1、文献资料调查法：对各种现有的预应力锚具设计及应用的相关文献、技术资料进行深入了解和研究，分析其设计原理及实际应用效果。

2、数值仿真模拟法：针对设计的低回缩预应力锚具，采用有限元分析软件进行力学模拟和计算，探究其结构和材料在预应力调整和二次张拉效果上的影响。

3、实验方法：结合理论分析和数值模拟结果，设计和制作新型的低回缩预应力锚具，开展适用于混凝土结构的实验研究，验证其在预应力调整和二次张拉效果上的可行性和实用性。

四川省奥莱特路桥机械有限公司低回缩锚具施工工艺（一）孔道及锚下组件预埋1、计算钢绞线的下料长度时应考虑结构孔道长度，固定端长度，张拉端锚板厚度，张拉千斤顶长度及张拉工艺等因素2、钢绞线切割采用砂轮机，不得采用电弧切割。

3、挤压头制作采用专用挤压机挤压，挤压成形后按图纸要求将钢绞线、P锚穿入固定端锚板，用压板、螺栓、螺母把挤压头压紧于锚板上。

4、将钢绞线编束并捆扎好。

5、将钢绞线束穿入约束圈、波纹管，将灌浆管（聚乙烯塑料）一端从约束圈处插入波纹管内，在约束圈处用胶带纸密封波纹管。

6、按间距0.8～1.5m设一个固定支撑点来将波纹管固定在非预应力筋上，确保浇振混凝土时波纹管不错位、移动。

7、安装张拉端锚垫板，安装张拉端锚口穴模。

8、用胶带纸密封张拉端锚垫板与波纹管连接处，防止混凝土砂浆从接口渗入孔道。

（二）混凝土浇筑1、混凝土浇筑前检查钢绞线、锚具、管道安装是否符合要求。

2、浇筑混凝土按JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》之12.7条规定执行。

3、浇筑混凝土时，应特别注意振动棒不充振打波纹管、锚垫板等预埋组件，以防漏浆、错位。

（三）施加预应力1、施加预应力的机具设备（千斤顶、油泵等）按JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》之12.8.1、12.8.2执行。

2、第一次张拉控制应力宜按设计张拉控制应力超张5%，第二次张拉控制应力应符合设计要求。

无论任何情况，张拉控制应力不应大于0.8f ptk。

3、钢绞线采用应力控制方法张拉，以伸长值进行校核。

4、张拉前应对构件进行检验，构件的混凝土强度应符合设计要求，设计未定时，不应低于设计强度的90%。

5、第一次张拉可用单根张拉千斤顶进行，但钢绞线根数多于3根（含3根）或钢绞线长度大于8米时应整体张拉。

第二次张拉应采用整体张拉。

6、张拉程序：1）第一次张拉,见图6。

a、安装工作锚板、螺母及工作夹片安装前清理平整锚垫板端面及钢绞线表面，工作锚板的锥孔穿入钢绞线后推至锚垫板端面，并把螺母旋至工作锚板靠锥孔的一端（最上端），并确保工作锚板位于锚垫板的止口内。