w32 2g
3
h
h
h
w3
2g(h h h) 3
当定压点A距蒸汽喷射器很近时,h 0
w3
2g(h h) 3
3 0.8
q
wph w3
w3 w2
44.7h (i0 ip )1 2g(1 )h 3
2g(1 )h 3
2gh2
将上述取用的效率值代入,整理后得出
8.58 i0 i p 1
根据能量守恒定律,喷嘴出口处蒸汽动能的增加等于 蒸汽在绝热过程中的焓降。即:
103 (i0
ip )1
wp2 2
w02 2
wp 2 103(i0 ip )1 44.7 (i0 ip )1
(2)混合室进口处水的流速w2
根据伯努利方程,混合室进口处循环水动能的增加, 应等于从引水室到混合室进口段的势能增加
Pp P2 0.1(H j h) Pq
P2值应大于对应供水温度加5℃时的饱和压力。如 不能满足要求,应考虑提高膨胀水箱高度Hj或选用较小 的负压系数β值
(3)根据验算后的Pp值,查出相应的i0焓。
(4)根据设计给定h、tg’和th’值,以及按选用β值,求 出Pp和相应的ip值,代入式(12-31),利用试算法,确 定所需的蒸汽进入喷射器的初焓i0及相应的压力P0值。
式(12-23)可以看出,当喷射器进口压力po和供 回水温度tg’和th’已给定后,喷射器的混合比就已经确定。 但是从式(12-24)中又可以看出喷射器的混合比还取 决于喷嘴出口汽流速度wp 和混合室进出口水流速度w2 和w3值,它与蒸汽和水在混合室内实现的动能与热能 相互转换过程密切相关。
(1) 喷嘴出口蒸汽流速wp
G0wph Gs w2 (Gs G0 )ws