1、设计任务书：
（一）、课程设计的任务
热力发电厂课程设计的主要任务是按照给定的设计条件，完成300MW凝汽式汽轮发电机组原则性热力系统计算；完成300MW机组全面性热力系统图、300MW机组原则性热力系统图的绘制。通过以上设计计算工作，要求掌握300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算方法，确定全厂的热经济性。掌握300MW机组全面性热力系统图的绘制方法。
（二）、课程设计的内容及主要要求
热力发电厂课程设计包括发电厂原则性热力系统计算。
热力系统设计的主要内容和设计过程包括（详细计算方法参考文献1）：
1．整理原始资料
根据给定的已知条件（全厂电功率、全厂原则性热力系统图、计算用汽水参数等），求得计算点各处的汽水焓值（查h-s图），并确定某些辅助设备的汽水流量和效率。
2．进行全厂物质平衡。
3．进行回热系统计算。
4．汽轮机组及全厂热经济指标计算。
5．计算结果汇总表。
6．完成300MW机组原则性热力系统图（3号图纸）、全面性热力系统图绘制（1号图纸），将计算出的数据标在原则性热力系统图上。
7．最终提交课程设计纸质文本的纸型：A4
纸质文本组成：封面、任务书、目录、正文。
（三）、原始资料
1．热力系统结构及参数见附图。
机组型号 N300－16.17／535／535
额定工况 Nd＝300MW
2．锅炉参数
Pb＝16.66MPa；tb=540℃
汽包压力Pbq＝19.67MPa
3．其他参数
主汽门压损 2％
再热器系统压损 12％
中低压联通管压损 2％
小汽机抽汽管道及阀门压损 8％
各加热器抽汽管道及阀门压损 6％
锅炉排污量: Dbl=0.01Db 全厂汽水损失 Dl=0.01Db
锅炉效率ηb=0.92
机械、电机效率ηmηg=0.98
加热器及除氧器效率ηh=0.99
排污扩容器效率ηf=0.98
补充水温度 tma＝20℃
排污扩容蒸汽压
损△Pbl=0.06MPa
4. 各加热器上、下端差如下：
（四）、参考文献
1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，2003
2．冯慧雯，汽轮机课程设计参考资料，水利电力出版社，1991
3．沈士一等，汽轮机原理，水利电力出版社，1992
4. 叶涛，热力发电厂，中国电力出版社，2009
2、原始资料整理
1、已知全部参数
（1）汽轮机
机组形式 N300－16.17／535／535
新蒸汽参数 P0=16.17 Mpa，t0=535℃，h0=3394.601318 kJ/kg
再热蒸汽参数高压缸排汽t2=324.66℃，Prh=3.59 Mpa，
h2=3041.232178 kJ/kg
中压缸进汽trh=535℃，p'rh=3.1592 Mpa，hrh=3532.881592 kJ/kg
排气压力 Pc=0.0051 Mpa，hc=136.110840 kJ/kg
（2）锅炉型式和参数
主蒸汽参数 Pb＝16.66MPa；tb=540℃，hb=3402.948486 kJ/kg 汽包压力 Pbq＝19.67MPa
再热蒸汽出口温度trh=535℃
锅炉效率ηb=0.92
（3）回热抽气
八级回热抽气
给水温度给水泵焓升=30.584 kj/kg
计算中的选用数据
锅炉排污量 Dbl=0.01Db
全厂汽水损失 Dl=0.01Db
加热器及除氧器效率ηh=0.99
排污扩容器效率ηf=0.98
补充水温度 tma＝20℃，hm=84.141739
kJ/kg
连续排污扩容压力 0.75Mpa（扩容蒸汽进入除氧器），见表1
计算工况下机械电机效率ηmηg=0.98
小汽机抽汽管道及阀门压损 8％
各加热器抽汽管道及阀门压损 6％
表1 排污扩容器计算点汽水参数
2、全部计算结果
（1）整理原始资料，按照简捷计算焓值如下
再热焓升qrh=491.649414 kJ/kg
各加热器出口焓值见表2
表2 各加热器进出口焓值
加
热
抽汽焓进口疏水焓出口疏水焓进口水焓出口水焓
器
序
号
1 2482.763671 221.488403 139.24736 208.943588 69.696228 2261.275268
2 2688.982666 531.954285 208.943588 363.459869 154.516281 2480.039078 323.010697
3 2901.48193
4 618.108643 531.95428
5 363.459869 523.444824 159.984955 2369.527649 86.154358
4 3017.977783 618.108643 523.444824 618.108643 94.663819 2399.86914
5 3122.179932 750.717041 618.108643 694.284485 76.175842 2504.071289 132.608398
6 3300.3396 855.89135
7 750.717041 724.284485 832.050476 107.765991 2549.622559 105.174316
7 3047.026611 1066.688599 855.891357 832.050476 1039.765015 207.714539 2191.135254 210.797242
8 3128.09082 1066.688599 1039.765015 1153.940474 114.175459 2061.402221
.（2）全厂物质平衡计算
全厂汽水损失 Dl=0.01Db=0.01*1.0101D0=0.010101D0
锅炉蒸发量 Db=D0+D1=D0+0.010101D0=1.010101D0
锅炉连续排污量 Dbl=0.01Db=0.010101D0
给水
量 Dfw=Db+Dbl=1.010101D0+0.010101D0=1.020202D0 轴封漏气量1 Dsg1=0.00608D0
轴封漏气量2 Dsg2=0.000263D0
轴封漏气量3 Dsg3=0.00233D0
轴封漏气量4 Dsg4=0.0012D0
轴封漏气参数见表3
表3 轴封漏气参数
序号流向
1 0.00608 2276.411401 3343.1 1号高加
2 0.00026
3 2721.902959 3472.62 3号高加
3 0.00233 2423.051357 3041.16 除氧器
4 0.0012 2467.511597 2689 4号低加
由排污扩容器热平衡计算Df,D'bl
0.00521234805D0
未回收的排污水量
补充水量
（3）回热加热器抽汽系数计算①高压加热器GJ1计算
②高压加热器GJ2计算
③高压加热器GJ3计算
No7的疏水量
再热蒸汽量
高压加热器GJ3抽汽量
高压加热器No6的疏水量
④除氧器CY计算
进入除氧器的抽汽量
小汽轮机的抽汽量
除氧器的抽汽量
DJ1级回热加热器的出口水量
⑤低压加热器DJ1计算
⑥低压加热器DJ2计算
低压加热器DJ2抽汽量
低压加热器N03的疏水量
⑦低压加热器DJ3计算
低压加热器DJ3抽汽量
DJ4级回热加热器的出口水量
⑧低压加热器DJ4计算
⑨凝气流量计算
正平衡计算：
反平衡计算：
（4）计算D0
由汽轮机功率方程：
可得：
各加热器抽汽及轴封漏气份额和焓值如表4
表4 D和h数据
D0 1 3394.601318 Dzr 0.847883633 3532.881592 D1 0.020031401 2482.763671 D2 0.0397 2688.982666 D3 0.054202315 2901.481934 D4 0.032357837 3017.977783 D5 0.082 3122.179932 D6 0.037082038 3300.3396
D7 0.0922 3047.026611 D8 0.050295004 3128.09082 Dsg1 0.00608 3343.1
Dsg2 0.000263 3472.62
Dsg3 0.00233 3041.16
Dsg4 0.0012 2689
Dc 0.58226 2380.51 将上表数据代入公式得：
D0=945.3397632t/h
回热系统的各项汽水流量见表5 表5 各项汽水流量
①正平衡计算
单位新蒸汽的循环内功为
代入数据解得：
1166kJ/h
单位新蒸汽的循环吸热量为
代入数据解得：
2695.2kJ/h
则循环内效率为
0.4326
②反平衡计算
单位新蒸汽在一个循环中所损失的热量为
代入数据解得：
1529kJ/h
则循环效率为：
0.4326
正反平衡计算完全一致，说明热系统计算正确。
（5）热经济型指标计算
①汽轮机机组热耗
=2505039.654kJ/h
8350.132179kJ/(kw
h)
0.4311309
②锅炉热负荷
2547856607kJ/h
管道效率
0.983194912
③全场经济性指标
0.389974851
9231.364519kJ/(kw
h)
315.404954g/(kw
h)
（6）参考文献
1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，2003
2. 黄新元主编，热力发电厂课程设计，中国电力出版社，2004
1、设计任务书： （一）、课程设计的任务 热力发电厂课程设计的主要任务是按照给定的设计条件，完成300MW凝汽式汽轮发电机组原则性热力系统计算；完成300MW机组全面性热力系统图、300MW机组原则性热力系统图的绘制。通过以上设计计算工作，要求掌握300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算方法，确定全厂的热经济性。掌握300MW机组全面性热力系统图的绘制方法。 （二）、课程设计的内容及主要要求 热力发电厂课程设计包括发电厂原则性热力系统计算。 热力系统设计的主要内容和设计过程包括（详细计算方法参考文献1）： 1．整理原始资料 根据给定的已知条件（全厂电功率、全厂原则性热力系统图、计算用汽水参数等），求得计算点各处的汽水焓值（查h-s图），并确定某些辅助设备的汽水流量和效率。 2．进行全厂物质平衡。 3．进行回热系统计算。 4．汽轮机组及全厂热经济指标计算。 5．计算结果汇总表。 6．完成300MW机组原则性热力系统图（3号图纸）、全面性热力系统图绘制（1号图纸），将计算出的数据标在原则性热力系统图上。
7．最终提交课程设计纸质文本的纸型：A4 纸质文本组成：封面、任务书、目录、正文。 （三）、原始资料 1．热力系统结构及参数见附图。 机组型号 N300－16.17／535／535 额定工况 Nd＝300MW 2．锅炉参数 Pb＝16.66MPa；tb=540℃ 汽包压力Pbq＝19.67MPa 3．其他参数 主汽门压损 2％ 再热器系统压损 12％ 中低压联通管压损 2％ 小汽机抽汽管道及阀门压损 8％ 各加热器抽汽管道及阀门压损 6％ 锅炉排污量: Dbl=0.01Db 全厂汽水损失 Dl=0.01Db
1. 某100 MW 机组，热力系统如图所示，试计算其热经济性指标。 已知：P 0＝8.83 MPa ，t 0＝5350℃，Pc ＝5 kPa ， P 1＝ 2.86MPa ，h 1＝3226kJ/kg ，P 2＝0.588MPa ，h 2＝2973kJ/kg ，P 3＝0.196MPa ，h 3＝2880kJ/kg ，P 4＝0.037MPa ，h3＝2473 kJ/kg ，所有表面式加热器上端差均为2℃，高加设疏水冷却器，下 端差为8℃，0.98=mg 0.87, =,85.0ri p b ηηηη ，不计给水泵焓升、汽水损失和加热器损失。 解：(1) 由已知条件，查水蒸气表得h 0=3476kJ/kg ，s 0＝6.780457 kJ/(kg.K)；其它参数根据所给条件查得计算数据见表1： 表1 不同压力时的数据
(2) 汽轮机实际排气焓值hc 在等熵条件下，由p c = 5 kPa ，查得理想状态焓值hca=2066 kJ/kg ， 由于85.000=--= ca c ri h h h h η 得hc=2277.5 kJ/kg (3) hwc 、hw1、hw2、hw3和hw4的求取 由于冷凝器所进行的是等温过程，由水蒸汽表可查得hwc=138.2 kJ/kg ， 表2加热器参数 计算所需的数据整理如表3： 表3：计算数据表 抽汽系数的计算： 14314.01 1 1== q τα 057863 .02 2 122=-=q r ατα
由于#3加热器的入口水焓未知，#3和#4加热器的给水焓升与表中列出的不一样，因此，计算需要多增加一个变量，该变量的增加可以通过多列一个#4加热器疏水泵入凝结水管道的入口点的热平衡解决，但该方法方程烦琐，求解容易出错，因此工程上的近似计算方法为：假设#4加热器的疏水打入凝结水管道后使管道内凝结水的温度提高了0.5度，也即2kJ/kg ，这样就可以用通用公式了。但使用该方法求解完成后，需要对疏水入口点进行热平衡校验，误差在合理范围内就正确了。 使用该方法： 假设kg kJ w h /31223103'=+= 063728.0') 1(3 3 213=--=q τααα 058895.0'') 1(4 4 214=--=q τααα 67637.012121=----=αααααc 疏水入口点进行热平衡的校验： kg kJ h h w h d w c /1.3121)(3''2 14 434=--?++?= ααααα 计算正确 i 、回热汽流做功： ()()()()()kg kJ h h h h h h h h w r /7.161404303202101=-+-+-+-=αααα ii 、 凝汽流做功： ()()()()kg kJ h h h h w c c c c /64.8101043210=-----=-=ααααα iii 、 回热做功比： 1663.0_3=+= c r r w w w C Xr iv 、 汽轮机内功： ()kg kJ w w w c r i /34.972=+= 经济性指标：
300MW汽轮机组热力性能计算 摘要：节能的核心是中国能源战略和政策。火力发电厂是能源供应的中心和资源消耗和环境污染和温室汽体排放、的主要部门，提高经济效益的电厂设备运行的经济性和可靠性,减少污染物的排放,已成为全球关注的重大问题。 热效率代表了火力发电厂热能源利用、功能转换技术的进步和运作的经济性,是电厂的基础经济评价。合理的计算和分析燃煤电厂的热效率是基于保证机组安全运行的基础上,是提高作业水平和科学管理有效手段。火力发电厂的设计在国内和国外技术改造、运行优化和研究大型火力发电厂性能监视、运行偏差分析等都需要热力系统热平衡的计算,计算出热经济指标作为决策的依据。所以发电厂热力系统计算是关键技术来实现上述任务,直接反映了经济效率的协调,针对发电厂节能是有重要意义的。 本文设计的300MW凝汽式汽轮机。了解其工作原理及其它组件的工作原理。设计这个汽轮机每个热力系统,并使用计算机绘制图纸。最后,热力系统设计为经济指标的计算,分析温度、压力等参数如何影响效率。本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。 关键词：节能、热经济性分析、热力系统
300MW Steam Turbine Thermal Performance Calculation Abstract：Energy conservation is the core of China's energy strategy and policy. Coal-fired power plant is the center of the energy supply, improve the economic benefit of power plant equipment operation and reliability, reduce pollutant emissions, has become the world focus on the major issue. Represents the thermal power plant economics of energy use, advanced thermal conversion technology functions and running economy is the thermal power plant based on economic evaluation. Rational calculation and analysis of the Thermal Power Plant is to increased operating and running an effective means of scientific management based on ensure the safe operation of generating units. Power plant design, technological innovation, optimization and operation of large thermal power plants at home and abroad Performance Monitoring, running deviation analysis require thermal power plant system on a detailed calculation of heat balance. Thus the plant system calculation is an important technique to achieve these tasks based on and it is a direct reflection of the economic benefits of the whole plant. It is important to energy power plant. This article aims to design a 300MW Condensing Steam Turbine. Firstly, I understand the components of the turbine and its working principle. Secondly, design the turbine of the thermal system and hand-drawn maps of each system. Finally, I design thermal system on the economic index calculation,and analyze how parameters such as temperature and pressure affect the efficiency. This design uses three methods conventional method, simple calculation, the equivalent enthalpy drop method. Keywords: energy saving；economic analysis of thermal thermal system
300MW机组全面性热力系统的设计与分析 摘要 本设计中，通过学习节能理论拟定原则性热力系统；采用常规热平衡计算方法进行热经济性分析；在安全、可靠及力求降低电厂投资的前提下，进行辅助设备及管道的选择；最终拟定出全面性热力系统并绘制出各局部及全厂的全面性热力系统图。本次设计，理论基础坚实，数据来源真实可靠，可作为其它电厂热机部分设计的参考。 Abstract:In this design, the principle thermal power system is worked out by means of studying the save energy theory; adopting thermal equilibrium putational method to carry on the thermal economy analyses; being living the security and dependability and doing my best to cut down the electric power plant investment, carrying on auxiliary equipment and the pipes selection; finally working out the overall heating power system and drawing out the overall thermal power plant diagram. Because theory base is solid, the data source is real and dependable, the design may be the reference to the else thermal power plants as designing the heat engine section.
国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析毕业论文 目录 毕业设计任务 第一章原则性热力系统的计算 第二章汽轮机汽热量及各项汽水流量计算 第三章热经济指标计算 第四章全面热力系统的分板建议 小结 附图一、二、三
毕业设计任务 题目：国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定，计算与分析（额定工况） 容及要求： 一、根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统。 二、用热平衡法理行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的汽水流量，发电功率及主要经济指标。 三、根据计算结果分析拟定系统的可靠性、经济性。 主要原始资料 （一）、锅炉型式及有关数据 1、型号：DG1000/170—Ⅰ型 2、额定蒸发量：1000t/h 3、一次汽压力：16.76Mpa，温度555℃ 4、二次汽压力（进/出）3.51/3.3 Mpa 5、温度（进/出）335℃/555℃ 6、汽包压力：18.62 Mpa 7、锅炉热效率：90.08% 8、排污量：D pw=5t/h （二）汽轮机型式及额定工况下的有关数据：
1、汽轮机型式：N300—16.18/550/550型中间再热凝汽式汽轮机、四缸四排汽、汽缸及轴封系统情况见附图。 2、额定功率：300MW 3、主汽门前蒸汽压力：16.181Mpa，温度550℃ 4、中压联合汽门前蒸汽压力：3.225 Mpa，温度550℃ 5、额定工况给水温度：262.5℃ 6、额定工况汽机总进汽量：970T/H。 7、背压：0.0052 Mpa，排汽焓2394.4KJ/kg。 8、各级抽汽参数如下表 9、加热器散热损失： 高加1%，除氧器4%，低加0.5%，轴加4%。 10、给水泵用小汽机驱动，汽源来自第四级抽汽、排汽入主凝汽器。汽耗量41.878t/h，排汽参数0.00672Mpa，2481.11KJ/kg，给水压力21.3 Mpa。给水泵功率7295KW，给水泵效率ηb=82.66%。
热力发电厂 课程设计计算书 题目：600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算专业：火电厂集控运行 班级：热动核电1101班 学号： 姓名：王力 指导教师：冯磊华 目录
1.本课程设计的目的 热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。 2.计算任务 1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。 2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0，热力系统各汽水流量D j 。 3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机
组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。 3.计算原始资料 1.汽轮机形式及参数 （1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。 （2）额定功率：P e =600MW 。 （3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P 0=，t 0=537℃。 （4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh =，t rh =537℃ 冷段：P ’rh =，t ’rh =315℃。 （5）汽轮机排气压力P c =，排气比焓h c =kg 。 2.回热加热系统参数 （1）机组各级回热抽汽参数 表3-1 （2）最终给水温度：t fw =℃。 （3）给水泵出口压力：P u =，给水泵效率：83%。 （4）除氧器至给水泵高差：。 （5）小汽机排汽压力：Pc=。小汽机排气焓：kg 。 3.锅炉型式及参数
1、 汽轮发电机组热耗率 汽轮发电机组热耗率是指汽轮发电机组每发一千瓦时电量耗用的热量，单位为“千焦/千瓦时”。它反映汽轮发电机组热力循环的完善轮程度。汽轮发电机组的热耗率不仅受汽轮机的内效率、发电机效率、汽轮发电机组的机械效率的影响，而且受循环效率、蒸汽初、终参数的影响。 汽轮发电机组热耗率的计算公式如下： 1）无再热凝汽轮机组的热耗率 () ()()给水焓主汽焓汽耗率千瓦时千焦无再热 热耗率-⨯=/ 汽耗率（千克/千瓦时）=发电机的发电量汽轮机耗用的主蒸汽量 式中，主蒸汽焓指汽轮机入口主蒸汽焓。 给水焓指末级高压加热器出口联承阀后给水焓。 2）次中间再热汽轮机的热耗率 () ()⎪⎪⎭ ⎫ ⎝⎛-⨯+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯+⨯-⨯=水焓减温蒸汽焓再热减温水耗率再热器中喷水用的 排汽焓高压缸蒸汽焓再热 计算的汽耗率以高压缸排汽量 给水焓 给水率主蒸汽焓汽耗率千瓦时千焦再热热耗率 / 式中，减温水耗率单位为“千克/千瓦时”。 3）背压式汽轮机的热耗率 ()⎪⎪⎭ ⎫ ⎝⎛-⨯=蒸汽焓背压汽焓主蒸汽耗率千瓦时千焦热耗率 / 4）单抽式汽轮发电机组热耗率 ()发电量 抽汽焓蒸汽焓汽机进口抽汽量给水焓蒸汽焓汽机进口 抽汽量汽耗量热耗率⎪ ⎪ ⎭ ⎫ ⎝⎛-⨯+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯-= 5）双抽式汽轮机的热耗率 ()给水焓给水率主蒸汽焓汽耗率双抽热耗率 ⨯-⨯= — 发电量混合水用的汽量 高压抽汽加热返回 热系统的用汽量高压抽汽供回抽汽量高压⨯--10
⎪⎪⎭ ⎫ ⎝⎛-⨯水焓与补充水混合后的混合回水高压热用户用抽汽的返抽汽焓高压 — 发电量 混合水用的抽汽量低压抽汽加热返回热系统的用汽量低压抽汽供回抽汽量低压⨯--10 ⎪⎪⎭ ⎫ ⎝⎛-⨯水焓与补充水混合后的混合回水低压热用户用抽汽的返抽汽焓低压 式中，汽量以“吨”，电量以“万千瓦时”，给水率以“千克/千瓦时”为单位。 2、 汽轮机的汽耗率 汽轮机汽耗率是指在发电机端每产生一千瓦时的电量，汽轮机所需要的蒸汽量。计算公式为： ()发电机发出的电量 汽轮机的总进汽量千瓦时千克汽耗率=/
300MW电站锅炉热力系统和燃烧器系统设计300MW电站的锅炉热力系统和燃烧器系统是电站发电过程中重要的组 成部分。锅炉热力系统主要负责将燃料燃烧产生的热能转化为蒸汽能量， 再经由汽轮机转化为电能。燃烧器系统则负责燃料的燃烧过程，确保燃烧 效率和排放标准的达到。 锅炉热力系统设计主要包含以下几个方面：锅炉燃烧系统、锅炉蒸汽 系统、锅炉热传递系统和锅炉控制系统。 锅炉燃烧系统是指供给锅炉燃料进行燃烧的部分，主要包含燃料供给 系统、点火系统和调节系统。在燃料供给系统中，首先将燃料从燃料仓库 中输送到锅炉燃料燃烧室，通常采用输送带、螺旋输送机等方式。然后通 过点火系统，在燃料燃烧室中点火，使燃料开始燃烧。最后通过调节系统，控制燃烧过程的供氧量和燃料供给量，以维持合适的燃烧状态。 锅炉蒸汽系统是指将燃烧产生的热能转化为蒸汽能量的部分，主要包 含蒸汽发生器、蒸汽分离器和蒸汽再加热器。在蒸汽发生器中，燃烧室的 高温烟气与水进行传热交换，使水被加热并蒸发为蒸汽。然后蒸汽进入蒸 汽分离器，将其中的水分离出去，以获得干燥的蒸汽。部分蒸汽还可以进 入蒸汽再加热器，再次被加热增加温度。最后，蒸汽通过蒸汽主管道输送 到汽轮机进行功率转化。 锅炉热传递系统是指将燃料燃烧产生的热能传递给水的过程，主要包 含燃烧室结构、传热表面和传热介质。在燃烧室结构中，通过合理的结构 设计和燃烧室壁面材料的选择，使烟气与水之间的温度差最大化，以提高 传热效率。传热表面则是指将燃烧室中的高温烟气与水进行传热的部分，
通常采用管束或板换方式。传热介质则是指传热表面中的水，它在燃烧室 中被加热蒸发为蒸汽。 锅炉控制系统是指对锅炉热力系统进行监控和调节的部分，主要包含 控制仪表和自动化系统。控制仪表主要用于测量和检测锅炉运行参数，如 温度、压力和流量等。自动化系统则根据测量的参数，通过控制阀门、启 停设备等方式，对锅炉进行自动调节，以确保锅炉在安全稳定的运行状态。 在燃烧器系统设计中，为了实现高效燃烧和低排放，通常采用一些先 进的燃烧技术，如低氮燃烧技术、煤粉燃烧技术和循环流化床燃烧技术等。这些技术可以有效地控制燃料的燃烧过程，减少燃烧产生的废气排放，提 高发电效率。 总的来说，300MW电站的锅炉热力系统和燃烧器系统设计要充分考虑 燃料特性、热力需求和环保要求，通过合理的设计和先进的技术手段，实 现高效稳定的发电过程。
目录 第1章绪论 (1) 热力系统简介 (1) 本设计热力系统简介 (1) 第2章基本热力系统确定 (3) 锅炉选型 (3) 汽轮机型号确定 (4) 原则性热力系统计算原始资料以及数据选取 (6) 全面性热力系统计算 (7) 第3章主蒸汽系统确定 (15) 主蒸汽系统的选择 (15) 主蒸汽系统设计时应注意的问题 (17) 本设计主蒸汽系统选择 (17) 第4章给水系统确定 (19) 给水系统概述 (19) 给水泵的选型 (19) 本设计选型 (22) 第5章凝结系统确定 (23) 凝结系统概述 (23) 凝结水系统组成 (23) 凝汽器结构与系统 (23) 抽汽设备确定 (26) 凝结水泵确定 (26) (28) 回热加热器型式 (28) 本设计回热加热系统确定 (33) (35) 旁路系统的型式及作用 (35) 本设计采用的旁路系统 (38) (39) 工质损失简介 (39) 补充水引入系统 (39) 本设计补充水系统确定 (40) (41) 轴封系统简介 (41)
本设计轴封系统的确定 (41) 致谢 (42) 参考文献 (43) 外文翻译原文 (44) 外文翻译译文 (49) 毕业设计任务书 毕业设计进度表
第1章绪论 发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。原则性热力系统具有以下特点：（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个; （2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出； （3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。 原则性热力系统主要由下列各局部热力系统组成: 锅炉、汽轮机、主蒸汽及再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统，给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，辅助设备系统及“废热”回收系统。凝汽式发电厂内若有多种单元机组，其原则性热力系统即为多个单元的组合。对于热电厂，无论是同种类型的供热机组还是不同类型的供热机组，全厂的对外供热的管道和设备是连在一起的，原则性热力系统较为复杂。 原则性热力系统实质上表明了工质的能量转换及热能利用的过程，反映了发电厂热功能量转换过程的技术完善程度和热经济性。拟定合理的原则性热力系统，是电厂设计和电厂节能工作的重要环节。 某电力发电厂一期工程包括二套300MW燃煤汽轮发电机组及配套的辅机、附件。其中锅炉为国外引进的1025t/h“W”火焰煤粉炉；汽轮机为国产亚临界、一次中间再热300MW凝式汽轮机。机组采用一炉一机的单元制配置。 根据汽轮机制造厂推荐的机组的原则性热力系统，考虑与锅炉和全厂其它系统的配置要求，设计拟定了全厂的原则性热力系统。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为。 八级回热加热器(除除氧器外)均装设了疏水拎却器。以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为- ℃、0℃、0℃。从而提高了系统的热经济性。 汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器。凝汽器为单轴双缸排汽反动凝汽。 汽轮机为亚临界压力、一次中间在热、单轴双缸双排汽反动凝汽式汽轮机。高中压缸为双层合缸反流结构，即由高中压外缸、高压内缸和中压内缸组成。低压缸则是
国产300MW机组热力系统图 本文档介绍了国产300MW机组的热力系统图，包括热力系统的主要组成部分、工作原理和流程。通过对系统图的详细解析，我们可以更好地理解该机组的热力工作过程。 1. 系统概述 国产300MW机组热力系统主要由锅炉、汽轮机和辅助设备组成。其工作原理是将燃烧产生的热能转化成机械能，再通过发电机转化为电能，从而实现发电过程。下图为国产 300MW机组热力系统图的示意图： 热力系统图 热力系统图 2. 系统组成 2.1 锅炉 锅炉是热力系统的核心设备，其主要功能是将燃烧产生的热能转移到工质上。国产300MW机组采用的是燃煤锅炉，具
有高效、低污染的特点。燃煤锅炉主要由炉膛、过热器、再热器和空气预热器等组件组成。 2.2 汽轮机 汽轮机是将锅炉传递给工质的热能转化成机械能的设备。国产300MW机组采用的是双背压汽轮机系统，包括高压缸、中压缸和低压缸。汽轮机通过旋转运动将蒸汽的热能转化成机械能，进而驱动发电机输出电能。 2.3 辅助设备 辅助设备包括给水系统、冷却水系统和烟气系统等。给水系统用于补充锅炉中的给水，冷却水系统用于却冷锅炉和汽轮机的冷却介质，烟气系统用于处理燃烧过程中产生的排气。 3. 系统工作原理与流程 国产300MW机组热力系统的工作原理如下： 1.锅炉烧煤产生高温烟气，烟气通过过热器进行余热 回收和热量增加。 2.过热的蒸汽经过再热器进行再加热，提高蒸汽温度 和能量。
3.经过加热的蒸汽进入汽轮机的高压缸，蒸汽的压力 推动汽轮机的转子旋转。 4.高压蒸汽从高压缸出口排出，进入中压缸进行再次 膨胀。 5.中压蒸汽从中压缸出口排出，进入低压缸进行最后 的膨胀和推动力。 6.最后的膨胀过程产生的低压蒸汽排出，进入凝汽器 进行冷凝，形成水循环。 7.冷凝水通过给水泵送回锅炉进行再次加热，循环往 复。 通过以上工作流程，国产300MW机组实现了将燃烧产生的热能转化成机械能的过程，最终输出电能。 4. 总结 国产300MW机组热力系统图的详细解析为我们提供了深入了解该机组工作原理和流程的机会。热力系统的主要组成部分包括锅炉、汽轮机和辅助设备，通过这些组件的协调工作，实现了燃烧产生的热能转化为机械能的过程。对于理解机组的
《热力发电厂》课程设计指导书（3） 设计题目： 300MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务 本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。 完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。 二、计算任务 1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）； 2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j； 3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）； 4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位 三、计算类型：定功率计算 采用常规的手工计算法。 为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下: 1、整理原始资料 根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。 (1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。整理汽水参数大致原则如下: 1）若已知参数只有汽轮机的新汽、再热蒸汽、回热抽汽的压力、温度、排气压力时,需根据所给定的汽轮机相对内效率,通过水和水蒸气热力性质图表或画出汽轮机蒸汽膨胀过程的h—s图,并整理成回热系统汽水参数表; 2）加热器汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损； 3）不带疏水冷却器的加热器疏水温度和疏水比焓分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焓； 4）高压加热器水侧压力取为给水泵出口压力,低压加热器水侧压力取为凝结水泵出口压力； 5）加热器出口水温由汽侧压力下的饱和温度和加热器出口端差决定；
1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW 初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：〔3.46Mpa，328℃〕/〔3.12 Mpa 550℃〕Mpa x=9% 给水泵出口压力：17.6 Mpa，给水泵效率：η 凝结水泵出口压力：1.18 Mpa 除氧器工作压力：0.588 Mpa 机组效率：ηmη 不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。 锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：η 3、全厂汽水损失：DD B 〔D B为锅炉蒸发量〕 轴封漏汽量：Dsg=1.01Do 〔Do为汽轮机新汽量〕 轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kg Mpa 汽轮机进汽节流损失为：4% 中压联合汽门压损：2% 各抽汽管道压损：6% 小汽机机械效率：η
设计： 根据数据，与水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：
二、计算新汽流量与各处汽水流量 1、给水泵焓升：〔假设除氧器标高为35m〕 △hpu=1000〔P入-P出〕V/η =21.56〔kJ/kg〕 给水泵出口焓值h=h入+△〔kJ/kg〕 2、大机与小机排汽焓： h c=xh¹+〔1-x〕h¹¹〔kJ/kg〕 3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水 除氧器为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水 轴加、凝结器为饱和水。 由以上特点与设计参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽表、查 汽轮机总汽耗量为D¹ 那么 D¹=Do+Dsg=1.01 Do 即α¹ 锅炉蒸发量D B= D¹D B D B=1.01 Do
即α 锅炉给水量Dgs ： Dgs= D B=1.0202 Do 即α h 〕 α1=αgs 〔h12-h11〕/〔 h1-h1s 〕 =1.0202*〔1129.3-1029〕/〔3133.3-1065〕 〕=αgs 〔h22-h21〕 α2=[αgs 〔h22-h21〕-α1〔h1 s –h2s 〕]/〔 h2-h2s 〕 =1.0202*〔1029-824.5〕-0.04947*〔1065-853〕/〔3049.6-853〕
汽轮机组效率及热力系统节能降耗定量分析计 算 本页仅作为文档封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
汽轮机组主要经济技术指标的计算 为了统一汽轮机组主要经济技术指标的计算方法及过程，本章节计算公式选自中华人民共和国电力行业标准DL/T 904—2004《火力发电厂技术经济指标计算方法》和GB/T 8117—87《电站汽轮机热力性能验收规程》。 1 凝汽式汽轮机组主要经济技术指标计算 1. 1汽轮机组热耗率及功率计算 a. 非再热机组 试验热耗率： G H G H HR N kJ/kWh 式中G─ 主蒸汽流量，kg/h；G─ 给水流量，kg/h；H ─主蒸 汽焓值，kJ/kg；H ─给水焓 值，kJ/kg； N─ 实测发电机端功率，kW。 修正后（经二类）的热耗率： HQ HR C kJ/kWh 式中C─ 主蒸汽压力、主蒸汽温度、汽机背压对热耗的综合修正系数。修正后的功率： N N kW 式中K─ 主蒸汽压力、主蒸汽温度、汽机背压对功率的综合修正系数。 b. 再热机组 试验热耗率：： G H G H G（H H ） G(H H) HR N kJ/kWh 式中G─ 高压缸排汽流量，kg/h；G─ 再热减温水流量，kg/h；H─ 再 热蒸汽焓值，kJ/kg； K
p p H H ─ 高压缸排汽焓值，kJ/kg ； H ─ 再热减温水焓值，kJ/kg 。 修正后（经二类）的热耗率： HQ HR C kJ/kWh 式中 C ─ 主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度、再热压损、再热减温水流量及汽 机 背压对热耗的综合修正系数。 修正后的功率： N N kW 式中 K ─ 主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽温度、再热压损、再热减温水流量及 汽 机背压对功率的综合修正系数。 1. 2 汽轮机汽耗率计算 a. 试验汽耗率： SR G N kg/kWh b. 修正后的汽耗率： SR G kg/kWh 式中 G ─ 修正后的主蒸汽流量， G G ，kg/h ； p 、─ 设计主蒸汽压力、主蒸汽比容； p 、 ─ 实测主蒸汽压力、主蒸汽比容。 1. 3 汽轮机相对内效率计 算 a. 非再热机组 汽轮机相对内效率： H H 100 ％ H 式中 H ─ 汽轮机等熵排汽焓，kJ/kg ； ─ 汽轮机排汽焓，kJ/kg 。 K N H
能动综合设计实训课程设计说明书题目：300MW低温再热器热力计算分析 学生姓名：李茂 学号：201101040215 院（系）：轻功与能源学院 专业：热能与动力工程 指导教师：张斌 2015 年 1 月12 日
目录 一再热系统概述-----------------------------------------------------2 1.1 选题背景-----------------------------------------------------2 1.2 再热汽温特性-------------------------------------------------3 1.3 影响过热汽温变化的因素---------------------------------------4 二再热流程---------------------------------------------------------6 2.1 主要汽水流程-------------------------------------------------6 2.2 烟气与再热的关系---------------------------------------------6 2.3 再热系统简图-------------------------------------------------6 三设计正文---------------------------------------------------------7 3.1 300M机组参数 -----------------------------------------------7 3.2 低温再热器参数-----------------------------------------------8 3.3 低温再热器结构尺寸计算---------------------------------------9 3.4 低温再热器热量计算------------------------------------------12 四总结------------------------------------------------------------13 参考文献-----------------------------------------------------------14
300MW火电机组热力系统选择 摘要 300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。 本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统的拟定和汽机主要辅助设备的确定。通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。 本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统的拟定和汽机主要辅助设备的确定。通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。 关键词：火力发电厂；热力系统；初步设计；设备选择
目录 摘要........................................................................ I 前言 (1) 1 锅炉辅助设备的选择 (2) 1.1燃烧系统的计算 (2) 1.2 磨煤机选择及制粉系统热力计算 (2) 2 发电厂主要设备的选择 (5) 2.1 汽轮机型式、参数及容量的确定 (5) 2.2 锅炉型式和容量的确定 (5) 3 热力系统辅助设备的选择 (6) 3.1 给水泵的选择 (6) 3.2 凝结水泵的选择 (7) 3.3 除氧器及给水箱的选择 (9) 3.4连续排污扩容器的选择 (9) 3.5定期排污扩容器的选择 (10) 3.6 疏水扩容器的选择 (11) 3.7 工业水泵的选择 (11) 3.8 循环水泵的选择 (12) 4 原则性热力系统的拟定 (14) 4.1 除氧器连接系统的拟定 (14) 4.2 给水回热连接系统的拟定 (15) 5全面性热力系统的拟定 (18) 5.1 选择原则 (18) 5.2 主蒸汽管道系统 (18) 5.3 再热蒸汽旁路系统 (19) 5.4给水管道系统 (20) 5.5回热加热系统 (20) 5.6 除氧器及给水箱管道系统 (21) 5.7 其他一些系统 (21) 结论 (23) 致谢 (24) 参考文献 (25)
300MW汽轮机热力计算 一、热力参数选择 1.类型：N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两气 1.额定功率：Pel=300MW; 高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa; 中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa; 凝汽器压力Pc=0.004698Mpa; 汽轮机转速n=3000r/min; 2.其他参数 给水泵出口压力Pfp= 凝结水泵出口压力Pcp= 机械效率ƞni= 发电机效率ƞg= 加热器效率ƞh= 3、相对内效率的估计 根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸，ƞriH= ;中压缸，ƞriM= ；低压缸ƞriL= 4、损失的估算 主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0= 再热器压损ΔPrh=0.1Prh= 中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh= 中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps= 低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc= 一、汽轮机热力过程线的拟定 1、在焓熵图上，根据新蒸汽压力p 0= 和新蒸汽温度t = ,可确定汽轮机进气 状态点0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h 0= ,比熵s = ,比体积v = 2、在焓熵图上，根据初压p 0= 和主汽阀和调节气阀节流压力损失Δp = 以确 定调节级级前压力p‘ 0= p -Δp = ，然后根据p‘ 和h 的交点可以确定调节级级
前状态点1，并查的该店的温度t‘ 0= ，比熵s’ = ，比体积v‘ = 3、在焓熵图上，根据高压缸排气压力p rh = 和s = 可以确定高压缸理想出口状态 点为2t，并查的该点比焓值h Ht = ,温度t Ht = ,比体积v H = 4、在焓熵图上，根据高压缸排气压力p rh = 和再热器压损Δp rh = 可以确定热再 热压力p’ rh =p rh -Δp rh = ,然后根据p’ rh 和再热蒸汽温度t th = 确定中压缸进气状态 点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’ rh = 比熵3‘ rh = ,比体积 v’ rh = 5、在焓熵图上，根据热再热压力p’ rh = 和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’ rh = ， 可以确定中压缸气阀后压力p’’ rh =p’ rh -Δp’ rh = 然后根据p’’ rh 与h’ rh 的交点可以确 定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’ h = ,比熵s’’ rh = 比体积v’’ rh = 若将中、低压缸的热力过程线分别用直线画出，则进行如下步骤： ①在焓熵图上，根据中压缸排气压力p s = 和s’ rh = 可以确定中压缸理想 出口状态点5t,并查得该点比焓值h mt = ,温度t Mt = ,比体积v Mt = ,由此 可以得到中压缸理想比焓降ΔH t M=h’ rh -h mt = ,进而可以确定中压缸实际比焓降 ΔH i M=ΔH t M-ƞ riM = ,再根据h’ rh 、ΔH i M和p s 可以确定中压缸实际出口状态5，并 查得该点比焓值h s = ，温度t s = ,比体积v s = s s = ②在焓熵图上，根据中压缸排汽压力P s = 和中低压缸连通管压力损失 Δp s = ;可以确定低压缸进气P’ s =P s -Δp s = ,然后根据P’ s 和中压缸排汽比 焓h s 可以确定低压缸进气状态点6，并查得该点的温度t’ s = ,比熵t’ s = ,比体 积v’ s = ③在焓熵图上，根据凝汽器压力p c = 和低压缸排气阻力损失Δp c = 可以确定低压缸排气压力p’ c =p c +Δp c = ④在焓熵图上，根据凝汽器压力p c = 和s s = 可以确定低压缸理想状态出口 状态点7t，并查得该点比焓值h ct = ,温度t ct = ，比体积v ct = ，干度 x ct = 。由此可以得到汽轮机低压缸理想比焓降ΔH t L=h s - h ct = ,进而可以确 定低压缸实际比焓降ΔH i L=ΔH t L*ƞ riL = ,再根据h s 、ΔH i L和p’ c 可以确定低压缸实 际出口状态7，并查得该点比焓值h c7= ,温度t c7 = ,比体积v c7 = ，干度 x c7 = ⑤按顺序用直线链接0、1、2、3、4、5、6、7点，可得到该机组在该设计工况