电炉烟气量计算书

燃料空气需要量及燃烧产物量的计算所有理论计算均按燃料中可燃物质化学当量反应式，在标准状态下进行,1kmol 反应物质或生成物质的体积按22。

4m 3计，空气中氧和氮的容积比为21:79,空气密度为1。

293kg/m 3。

理论计算中空气量按干空气计算。

燃料按单位燃料量计算，即固体、液体燃料以1kg 计算，气体燃料以标准状态下的1m 3计算。

单位燃料燃烧需要理论干空气量表示为L 0 g ,实际燃烧过程中供应干空气量表示为Ln g ；单位燃料燃烧理论烟气量表示为V 0，实际燃烧过程中产生烟气量表示为Vn ；单位燃料燃烧理论干烟气量表示为V 0g ，实际燃烧过程中产生干烟气量表示为Vn g ;一、通过已知燃料成分计算1。

单位质量固体燃料和液体燃料的理论空气需要量(m 3/kg)L 0=（8.89C ＋26.67H ＋3.33S －3。

33O)×10﹣2式中的C 、H 、O 、S —-燃料中收到基碳、氢、氧、硫的质量分数％。

2。

标态下单位体积气体燃料的理论空气需要量（m 3/m 3）L 0=4.76⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+⎪⎭⎫ ⎝⎛+++∑2222342121O S H•CmHn n m H CO ×10﹣2式中CO 、H 2、H 2O 、H 2S 、CmHn 、O 2-—燃料中气体相应成分体积分数(%）。

3. 空气过剩系数及单位燃料实际空气供应量空气消耗系数а=0L 量单位燃料理论空气需要量单位燃料实际空气需要∂L 在理想情况下，а=1即能达到完全燃烧,实际情况下，а必须大于1才能完全燃烧。

а＜1显然属不完全燃烧.а值确定后，则单位实际空气需要量L а可由下式求得：L 0g =аgL 0以上计算未考虑空气中所含水分4. 燃烧产物量a.单位质量固体和液体燃料理论燃烧产物量(m 3/kg ） 当а=1时，V 0=0。

7L 0+0.01(1.867C+11。

2H+0。

7S+1。

244M+0.8N)式中 M-—燃料中水分（％）。

一、烟气量的计算：0V －理论空气需求量（Nm 3/Kg或Nm 3/Nm 3（气体燃料））； ar net Q ⋅－收到基低位发热量（kJ/kg或kJ/Nm 3（气体燃料））；daf V －干燥无灰基挥发分（％）；V Y －烟气量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））；α－过剩空气系数, α=αα∆+0。

1、理论空气需求量daf V >15％的烟煤：278.01000Q 05.1arnet 0+⨯=⋅V daf V <15％的贫煤及无烟煤：61.04145Q arnet 0+=⋅V 劣质煤ar net Q ⋅<12560kJ/kg ：455.04145Q arnet 0+=⋅V液体燃料：21000Q 85.0arnet 0+⨯=⋅V 气体燃料，ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3：1000Q 209.0ar net 0⋅⨯=V气体燃料，ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3：25.01000Q 260.0arnet 0-⨯=⋅V 2、实际烟气量的计算（1）固体燃料无烟煤、烟煤及贫煤：0arnet Y )1(0161.177.041871.04Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅<12560kJ/kg 的劣质煤：0arnet Y )1(0161.154.041871.04Q V V -++⋅α＝（2）液体燃料：0arnet Y )1(0161.141871.1Q V V -+⋅α＝（3）气体燃料：ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.10.141870.725Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.125.041871.14Q V V -+-⋅α＝炉膛过剩空气系数0α表漏风系数α∆表烟气总量：y V B V ⨯=V －烟气总量，m 3/h 或m 3/a ；B －燃料耗量，kg/h 、m 3/h 、kg/a 、m 3/a 。

一、烟气量的计算：0V －理论空气需求量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））；ar net Q ⋅－收到基低位发热量（kJ/kg 或kJ/Nm 3（气体燃料））；daf V －干燥无灰基挥发分（％）；V Y －烟气量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））；α－过剩空气系数, α=αα∆+0。

1、理论空气需求量daf V >15％的烟煤：daf V <15％的贫煤及无烟煤：劣质煤ar net Q ⋅<12560kJ/kg ：液体燃料：气体燃料，ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3：气体燃料，ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3：2、实际烟气量的计算（1）固体燃料无烟煤、烟煤及贫煤：ar net Q ⋅<12560kJ/kg 的劣质煤：（2）液体燃料：（3）气体燃料：ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3时：ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3时：炉膛过剩空气系数0α表燃烧方式 烟煤 无烟煤 重油 煤气链条炉 1.3～1.4 1.3～1.5煤粉炉 1.2 1.25 1.15～1.2 1.05～1.10沸腾炉 1.25～1.3漏风系数α∆表漏风 部位 炉膛 对流 管束 过热器 省煤器 空气 预热器 除尘器 钢烟道 （每10m ） 钢烟道 （每10m ）0.1 0.15 0.05 0.1 0.1 0.05 0.01 0.05 烟气总量：y V B V ⨯=V －烟气总量，m 3/h 或m 3/a ；B －燃料耗量，kg/h 、m 3/h 、kg/a 、m 3/a 。

3、SO 2的计算：式中：2SO M －二氧化硫的产生量（t/h ）；B －燃料消耗量（t/h ）；C －含硫燃料燃烧后生产的SO 2份额，一般取0.8；ar S －燃料收到基含硫量（％）；64－SO 2相对分子质量；32－S 相对分子质量。

钢厂电炉烟气量计算方式电炉烟气量计算1综合计算法V=(V +1.1V )-V 式中V 0——炉内最小排烟量(标m 3/h)V 1——氧化脱碳所产生的一氧化碳量(标m 3/h)G——冶炼金数量(kg)V c ——氧化期最大降碳速度(%/min)，按工艺参数确定，一般吹氧电炉取V 2——炉门进风量(标m 3/h)，可按炉门进风速度1.5～3.5m/s 进行计算A——炉门开口面积(m 2)v——炉门进风速度(m/s)1.1——考虑电炉不严密处的附加量系数V 3——进入炉内的空气与一氧化碳燃烧反应后，实际消耗的氧气量，V P——(%),在确定P 值时需先求出理论空用下列公式验算：V'0=4.17V 1式中V'0——当α＝1.5时的废气体积(标m 3/h)由上述计算结果表明：V0<v'0,为确保安全运行，炉内排烟量采用v'0值。

< p="">确定烟气成分近似设炉内排烟量（标态）V'=V',炉内一氧化碳燃烧后的体积倍数N，按式N=V'g1烟气温度设定电炉炉顶烟气出口温度t g1=1400℃。

炉内烟气进入炉顶水冷弯管后，同时进行着＝V g1.c g1.t g11式中Q1——烟气的物理热(kJ/h)V g1——实际炉内排烟量(标态),m3/hc g1——炉顶出口烟气的定压平均容积比热容，kJ/(m3℃)t g1——炉顶出口烟气温度，℃一氧化碳的燃烧热Q2=qΔCO式中Q2——一氧化碳的燃烧热(kJ/h)q——一氧化碳发热值(kJ/m3)ΔCO——燃烧掉的一氧化碳量，通常结果为0，m3/h空气带入的热量Q3＝V a.c a.t a式中Q3——空气带入的热量，kJ/hV a——混入的空气量(标态)，m3/hc a——空气的定压平均比热容，kJ/(m3℃)t a——空气温度，℃由Q＝V g2.c g2.t g2反算t g2式中V g2——混入空气后的管道排烟量(标态)m3/hc g2——混入空气后的烟气定压平均比热容kJ/m3t g2——混入空气后的烟气温度℃即电炉炉顶烟气与空气混合后，进入除尘排烟管道时的烟气温度为2热平衡计算法基于电炉烟气热容量、可燃气体燃烧热量及油脂燃烧热量三部分组成，30已知电炉工艺和假设条件如下：公称容量100t最大出钢量100t电炉直径 6.5m电极直径0.61m电极孔的漏风面积0.28m2吹氧时炉门开启最大面积 1.4m2炉盖处负压10Pa炉门处负压20Pa变压器容量72MV.A功率因数0.8电极消耗量 2.75kg/t出钢时间60min钢水温度1500℃废油含量0.10%油燃烧时间18min吹氧量（标态）2500m3/h炉顶第4孔直径 1.5m所吹的氧全部转为CO，60％CO在炉内燃烧成为CO2；40％CO 在电炉第4孔出口处与燃烧室继续燃烧成为CO2；17％的电能进入废气；17％的C转变为CO，其化学反应的CO转变为CO2，其化学反应热进入废气；电极产生的一氧化碳及二氧化碳，因耗电炉周围空气温度30℃(1) 融化期吹氧放热计算。

一、烟气量的计算：0V －理论空气需求量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））； ar net Q ⋅－收到基低位发热量（kJ/kg 或kJ/Nm 3（气体燃料））；daf V －干燥无灰基挥发分（％）；V Y －烟气量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））； α－过剩空气系数, α=αα∆+0。

1、理论空气需求量daf V >15％的烟煤：278.01000Q 05.1arnet 0+⨯=⋅V daf V <15％的贫煤及无烟煤：61.04145Q arnet 0+=⋅V 劣质煤ar net Q ⋅<12560kJ/kg ：455.04145Q arnet 0+=⋅V 液体燃料：21000Q 85.0arnet 0+⨯=⋅V 气体燃料，ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3：1000Q 209.0arnet 0⋅⨯=V 气体燃料，ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3：25.01000Q 260.0arnet 0-⨯=⋅V 2、实际烟气量的计算（1）固体燃料无烟煤、烟煤及贫煤：0arnet Y )1(0161.177.041871.04Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅<12560kJ/kg 的劣质煤：0arnet Y )1(0161.154.041871.04Q V V -++⋅α＝（2）液体燃料：0arnet Y )1(0161.141871.1Q V V -+⋅α＝（3）气体燃料：ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.10.141870.725Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.125.041871.14Q V V -+-⋅α＝炉膛过剩空气系数α表烟气总量：y V B V ⨯=V －烟气总量，m 3/h 或m 3/a ；B －燃料耗量，kg/h 、m 3/h 、kg/a 、m 3/a 。

脱硫和烟气量计算书.doc脱硫计算书序号名称符号一烟气量计算1 理论空气量V02 燃烧产物理论体积V 0y1) 氮气V N2 02) 二氧化物V RO2 03)水蒸汽H2O 0V3 燃烧产物实际体积V y'4 干烟气量V gy'5 烟气含氧量和含湿量计算1) 烟气中的水分V H2O '2) 烟气中的氧量V O2 '3) 干烟气中含氧量n go2 '4) 湿烟气中含氧量n sho2'5) 湿烟气中含湿量n H2O '6) 湿烟气中 CO2含量n shCO2'7) 干烟气中 CO2含量n gCO2'8) 湿烟气中 SO2含量n shSO2'9) 干烟气中 SO2含量n gSO2'10) 湿烟气中 N 2含量n shN2 '11) 干烟气中 N 2含量n gN2'6 总燃烧产物实际湿体积Vt shy7 总燃烧产物实际干体积Vt gy8 总燃烧产物 6%O 2干体积Vt gy-O2二烟气含硫量及脱硫量计算1 脱硫进口 SO2量M2 脱硫进口 SO2实际浓度C so23 要求脱硫量Ms三吸收剂消耗量计算1 石灰 (CaO) 理论消耗量M32 石灰 (CaO) 实际消耗量M3 '3 烧碱的理论消耗量M12单位3Nm/kg3Nm/kg3Nm/kg3Nm/kg3Nm/kg3Nm/kg3Nm/kg3Nm/kg3Nm/kg%%%%%%%%%3Nm/h3Nm/h3Nm/hkg/hkmol/h3mg/Nmppmkg/hkmol/hkmol/hkg/hkg/ht/ht/akmol/hkg/h计算公式或数值来源0.0889(C ar +0.375S ar)+0.265H ar-0.0333O ar V N20+V RO20 +V H2O00.79V 0 +0.008N ar0.01866(C ar +0.375S ar)0.111H ar +0.0124M ar +0.0161V 0000V y +0.0161(a lfa '-1)V +(a lfa '-1)V000V RO2 +V N2 +(a lfa '-1)V00V H2O +0.0161(a lfa '-1)V0.21(a lfa '-1)VV O2 '/V gy'V O2 '/V y 'V H20 '/V y'0.01866Car/V y'0.01866Car/V gy'0.01866*0.375Sar/V y'0.01866*0.375Sar/V gy'(0.79a lfa 'V 0+0.008N ar )/V y '(0.79a lfa 'V 0+0.008N ar )/V gy 'V y'*B j*1000V gy '*B j *1000'V tgy *(21-n go2 )/(21-6)Bj*1000*Sy/100*0.7*64/22.41M/64M/Vt shy（标态，干基， 6%O2）C so2*22.41/64M*η*n/100M s/64*(Ca/S)M3*M1M 3*M 1 /(P/100)M s/64*(Na/S)Moh*M12NaOH的实际耗量四脱硫产物计算1.2H2O生成量M CaSO4 43 脱硫产物中飞灰含量M5引风机出口飞灰总量m24 未反应的 CaCO3 M65带入的杂质M CaCO3 76 脱硫产物总量M87 皮带机出口石膏产量M98 石膏纯度n19 总的脱硫产物量M8 '10 皮带机出口的石膏总产M ' 量911年石膏生成量kg/ht/h M s/64*M 10/1000t/h m2 *2/3t/h V tgy-o2 *m ht/h M 3/(ca/s)*((ca/s)-1)) t/h M 3'*(1-P/100) t/h M 4+M 5+M6+M7t/h M 8/0.9%M 4/M8t/h M 9t/ 年M 9'*H五脱硫耗水量计算1吸收塔蒸发水量 (假定吸收塔内温度为50℃ ,工业水温10℃ )1) 1kg 水蒸发需要热量 : m sh kj/kg(50-10)*4.18+2510脱硫反应热蒸发水量(CaCO 3+SO2 +1/2O 2 +H 2O----CaSO 4 .2H2 O+339kJ/mol)msh12)烟气降温蒸发水量 (未计放热损失热交换器烟气比热i1i 2ti 3塔内烟气放热量Q1塔内烟气放热蒸发水量m sh23) 单塔蒸发水量M we单塔蒸发水汽体积Vwe2脱硫耗水量1) 脱硫结晶水M gyc2) 脱硫渣表面水M gys3) FGD废水M ww4) 脱硫蒸发水量M we5) 清洁冲洗水M gyw6) 泵与风机冷却用水M wq 7）单套脱硫装置耗水量M w 8）总的脱硫装置耗水量M w't/h Ms/64*339/m sh)放热端 : 126------t 吸热端 : 50----85kcal/Nm 3 .100 ℃℃kcal/Nm 3 .200 ℃℃kcal/Nm 3 .插值法 : tpy℃插值法求85℃比热℃t=126-i 2*(85-50)/i 1kcal/Nm 3 . 插值法 : t℃kJ/h V ' * i 3 *4.18*(t-50)t/h Q1 /m sht/h m sh1+m sh23 6Nm/h M we/18*10 *22.4/1000t/h M 4/M 10 *(2*18)t/h M 9*0.1t/h(B j*0.063%*1000+(M gyc +M gys +M we)*1000*0.0000 18-Vt gy *0.4*0.000001-M 9*1000*0.01%)/0.02/1000 t/h t/h 估计t/h 估计t/h M gyc +M gys+M ww +M we+M gyw +M wqt/h n*M w六氧化空气量计算1 需氧量Vo2 2 需空气量V k七主要参数汇总1 吸收塔进口烟气量V'2 吸收塔出口烟气量V"3 脱水机出口石膏M94 旋流站出口石膏浆液量M115 石膏旋流站出口回流量M126 吸收塔排出浆液量M137 石灰石粉耗量M3 '8 工艺水量M w9 FGD废水Mww 八主要设备选择1吸收塔烟气流速ν烟气量Q计算直径 D液气接触时间S吸收塔高度H液气比L/G浆液循环量Qc浆液停留时间T吸收塔浆池容积V12 石灰粉仓容积3 石灰浆池容积kg/h SO 2---1/2O 2kmol/h Vo2/323V o2 /32*22.41/0.21一台炉的数据3Nm/h3Vt shy +V k-V o2+V we-V so2Nm/ht/h 含水 10%t/h M 8/0.5( 含水 50%)t/h M13-M11-Mww( 不包括废水 ) t/h M8/0.15( 含水 85%) t/ht/h 包括冷却水等t/hm/s取值3m/h V"*(273+50)/273m（4*Q/3.14/ ν /3600) 0.5s取值m ν *S取值3(L/G)*V"/1000m/hmin 取值m3 Qc*T/60m3 按 7天储量：M3 ' ×7×24/0.9 m3按 4小时储量： M 3'×4/0.3/1.219计算结果备注5.504.351.020.469.368.840.510.738.237.78烟气带水按13.0013％考虑10.7011.330.220.2475.8180.21 969731一台炉843666一台炉718145一台炉1149.032 4458.42 一台炉69.66 6208.25 2173.86 4235.50 一台炉66.1869.493891.374864.21 一台炉4.86 456 38913.69 453.9601 3.31132.36270.1211.382.553.820.190.9715.0916.7675.4415.0916.76134116二台炉2677.208.380.33000.33500.33130.329391.220.3296 22023929282.2690.64112802.4014.540.01911.9690.6410.002.00129.17129.17二台炉0.0062 0.030158 0.000502635 0.071374 0.0034 0.016538 0.000179764 0.0309190.0677061058.8833.093531.16969731108387616.7630.1858.45100.594.86114 118.7915 129.1711.963.80128238810.933.5013.303.003251.631083.886.00325.16 3.47 801.16 53.20。

一、烟气量的计算：0V －理论空气需求量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））； ar net Q ⋅－收到基低位发热量（kJ/kg 或kJ/Nm 3（气体燃料））； daf V －干燥无灰基挥发分（％）；V Y －烟气量（Nm 3/Kg 或Nm 3/Nm 3（气体燃料））；α－过剩空气系数, α=αα∆+0。

1、理论空气需求量daf V >15％的烟煤：278.01000Q 05.1arnet 0+⨯=⋅V daf V <15％的贫煤及无烟煤：61.04145Q arnet 0+=⋅V 劣质煤ar net Q ⋅<12560kJ/kg ：455.04145Q arnet 0+=⋅V 液体燃料：21000Q 85.0arnet 0+⨯=⋅V 气体燃料，ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3：1000Q 209.0arnet 0⋅⨯=V 气体燃料，ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3：25.01000Q 260.0arnet 0-⨯=⋅V2、实际烟气量的计算（1）固体燃料无烟煤、烟煤及贫煤：0arnet Y )1(0161.177.041871.04Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅<12560kJ/kg 的劣质煤：0arnet Y )1(0161.154.041871.04Q V V -++⋅α＝（2）液体燃料：0arnet Y )1(0161.141871.1Q V V -+⋅α＝（3）气体燃料：ar net Q ⋅<10468kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.10.141870.725Q V V -++⋅α＝ar net Q ⋅>14655kJ/Nm 3时：0arnet Y )1(0161.125.041871.14Q V V -+-⋅α＝炉膛过剩空气系数0α表烟气总量：y V B V ⨯= V －烟气总量，m 3/h 或m 3/a ；B －燃料耗量，kg/h 、m 3/h 、kg/a 、m 3/a 。

中频炉烟气量计算1、污染因素分析烟气量的计算烟气量的大小取决于冶炼工艺和排烟罩的形式。

经计算二台中频炉的排风量列入计算：1T中频炉工作台大小和吸尘罩一样尺寸1*1M2T中频炉工作台大小和吸尘罩一样尺寸1.2*1.2M1吨中频路处理风量计算：Q=3600*1.4*P*H*V=3600*1.4*4*1.5*0.75=22680M3/H2吨中频路处理风量计算：Q=3600*1.4*P*H*V=3600*1.4*4.8*1.5*0.75=27216M3/H排风机风压得计算上述烟气量计算已知，热处理中频炉工况烟气量23000 m3/h、27000 m3/h。

系统阻力：排烟罩200Pa＋管道300Pa＋布袋除尘器1500 Pa＋余压400Pa=2400Pa。

污染物分析:A、烟尘根据同类厂的测试，烟尘初始浓度1200-1400 mg/m3，烟气黑度3-5级（林格曼级）。

B、烟气温度烟气被排烟罩捕获后已混入大量的冷空气，进入管道的混合烟气温度＜100℃。

治理工艺流程本次设计方案采用：两台热处理中频炉各用一台袋式除尘器，按2t出钢量设计，两台热处理中频炉分别采用顶吸罩排烟工艺。

热处理中频炉在冶炼时段使用排烟效果好、受横向气流影响小的钳型排烟罩，烟气捕集效率＞96%。

烟气经排烟罩捕集后，经管道进入分室在线脉喷自动清灰布袋除尘器，而后干净的气体由排风机引出排放，除尘器选型：1吨电炉选用洛通环保生产的FMD64-5型气箱脉冲除尘器可满足该工况。

2吨电炉选用洛通环保生产的FMD64-6型气箱脉冲除尘器可满足该工况。

除尘站（布袋除尘器）设计热处理中频炉烟尘粒径细，粘度大，附着力强，这些特性给滤袋清灰带来困难。

采用一般布袋除尘器清灰效果差而会造成糊袋。

需采用效果好的&ldquo;气箱脉冲离线清灰布袋除尘器&rdquo;，滤料选用防油防水易清灰涤纶针剌毡。

滤袋清灰为全自动控制。

布袋除尘器除尘效率99%，除尘后的烟尘排放浓度14mg/m3,小时排放烟尘量0.077kg/h。

2.1.1烟气量该项目所需热量由厂区现有两台锅炉供给，一用一备，年燃煤量1320t/a，煤中灰分含量16.25%，挥发分含量33.25%，硫分含量0.45%，低位发热量6562kcal/kg，即27560kJ/kg。

每千克煤理论空气需要量（煤应用基挥发分≥15%按下列公式计算）：V0=0.251Q L/1000 + 0.278=0.251×27560/1000 + 0.278=7.2m3(标)/kg每千克燃料锅炉实际排放烟气量：Q y=1.04×Q L/4187 + 0.77 + 1.0161(a-1)V0=1.04×27560/4187 + 0.77 + 1.0161×(1.4-1)×7.2=10.5m3(标)/kg每年锅炉实际排放烟气量：Q总=Q y×B=10.5×1320×1000=1.386×107m3(标)/a式中：Qy—每千克煤烟气产生量，m3(标)；Q总—总烟气产生量，m3(标)；a —空气过剩系数，a=1.40；V0—理论烟气量，m3(标)；Q L—煤的低位发热量，kJ/kg2.1.2二氧化硫产排分析计算SO2的排放浓度及排放量以经验公式进行，公式如下：B——燃煤量（t）取值1320t/a；S——煤的硫份量，取值0.45% ；二氧化硫产生量为9.504t/a，二氧化硫产生浓度685.8mg/m3。

2.1.3烟尘产排分析建设项目烟尘的排放浓度及排放量以下公式计算。

煤中灰分量2.8%，污染物产生情况计算过程如下：Gd=B·A fh·d式中：B——耗煤量（t），取值1320t/a；A fh——煤的灰份（%），取值16.25%；d——烟气中可燃物的百分含量（%），取值15%。

烟尘产生总量为32.175t/a，烟尘产生浓度2321.4mg/m3。

本项目锅炉采用WMC型Φ1000型麻石水膜除尘器除尘，除尘器除尘效率在90%-98%之间，按96%计，脱硫效率按80%计，则该项目锅炉外排烟气中SO2浓度171.45mg/m3，烟尘浓度92.9mg/m3；SO2排放量1.901t/a，烟尘排放量为1.287t/a。

最新烟气量计算（玻璃窑炉）燃料用量窑炉引出量660t，单耗1300Kcal/kg，天然气热值8100Kcal/m3，石油焦热值8300Kcal/kg，石油焦替代50%天然气后用量：燃料石油焦每天用量t/d天然气每天用量m3/d93%氧气每天用量m3/d98%氧气每天用量m3/d50%石油焦+50%天然气51.686 52962 236169 224119用纯天然气作为燃料：产生废气量 44000m3/h（原玻璃窑炉厂家提供）用50%纯天然气作为燃料：产生废气量 22000m3/h另外50%采用石油焦作为燃料石油焦每天用量51.686t/d每小时耗量：51686/24=2154kg/h石油焦粉成分：碳含量约89%，H、O占5%，硫含量3.5%，挥发分20%.其中碳：2154×89%=1917kg/h 对应物质的量：1917×1000/12=1597500mol氢：2154×5%=108kg/h 对应物质的量：108×1000/2=540000mol硫：2154×3.5%=75.4kg/h，75.4×1000/64=11780mol 其他挥发分：20-5×2-3.5=6.5%：2154×6.5%=140kg/h、根据：C+O2=CO2 4H+O2=2H20 S+O2=SO2产生CO2：1597500mol产生H2O：540000mol/2=270000mol产生SO2：11780mol理想气体为22.4L/MOL所以产生CO2：1597500×22.4/1000=35784Nm3/h产生H2O：270000×22.4/1000=6048Nm3/h产生SO2：11780×22.4/1000=263Nm3/h所以产生标准烟气为：35784+6048+263=42000Nm3/h总烟气量为22000+42000=64000Nm3/h考虑5%的漏风系数64000×1.05=67200Nm3/h进入脱硫塔的烟气温度为150℃则实际烟气量为67200×（273+150）/273=104000m3/h。