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1．精馏塔中恒摩尔流假设，主要依据是各组分的________ ，但精馏段与提馏的摩尔流量由于________影响而不一定相等。
2．溶液的相对挥发度等于两组份________ ，а>1则表示组分Ａ和Ｂ________ ，а=1则表示组分Ａ和Ｂ________ 。
3．当某塔板上_______________时，该塔板称为理论塔板。
4．精馏过程的回流比是指________ ，最小回流比是指________。
5．在设计连续操作的精馏塔时，如保持x F，D/F，x D，R一定，进料热状态和选用的操作气速也一定，则增大进料量将使塔径________ ，而所需的理论板数________。
6.塔设计中求取精馏理论板时，以过两操作线交点的那块板作为最佳加料板位置时，所需理论数量最少，其原因是________ 。
7．精馏塔操作时，若加料板由最佳位置上移两板，则x D ________，x W ________ 。
（1）变小(2 )变大(3)不变(4)不确定8．某操作中的精馏塔，维持F、q 、X D、、V′不变，但XF增大，则D________ ，R ________ 。
（1）变小(2 )变大(3)不变(4)不确定9．填料塔设计时，空塔气速一般取________气速的60%-80%，理由________ 。
若填料层高度较高，为了有效地湿润填料，塔内应设置________装置。
一般而言，填料塔的压降________板式塔压降。
（＞，＝，＜＝)15．未饱和湿空气与同温度水接触，则传质方向为________。
若未饱和空气中的水汽分压与水表面的饱和蒸汽压相同，则传热方向为________ 。
例6-1每小时将15000kg含苯40%（质量%，下同）和甲苯60%的溶液，在连续精馏塔中进行分离，要求釜残液中含苯不高于2%，塔顶馏出液中苯的回收率为%。
试求馏出液和釜残液的流量及组成，以摩尔流量和摩尔分率表示。
解：苯的分子量为78；甲苯的分子量为92。
[例6-1]设有三相对称电流θcos I i a =，)120cos( -=θI i b ，)120cos(+=θI i c ，t 'ωθθ+= 。
若d ，q 轴的旋转速度为ω，即t ωαα+= 。
试求三相电流的d ，q ，0轴分量。
解：利用变换式（6-30），可得])'()cos[()cos(t I I i d ωωθαθα-+-=-= ])'()sin[()sin(t I I i q ωωθαθα-+--=--=00=i现就'''0,,2ωωωωω===三种情况，将a ，b ，c 系统和d ，q ，0系统的电流列于表6-2。
[例6-2]已知同步发电机的参数为：X d =1.0，X q =0.6，85.0cos =ϕ。
试求在额定满载运行时的电势E q 和E Q 。
解：用标幺值计算，额定满载时V=1.0，I=1.0。
（1） 先计算E Q 。
由图6-15的向量图可得22)cos ()sin (ϕϕI X I X V E q q Q ++==41.1)85.06.0()53.06.01(22=⨯+⨯+（2） 确定QE •的相位。
向量QE •和V •间的相角差2153.06.0185.06.0arctansin cos arctan=⨯+⨯=+=ϕϕδI X V I X q q也可以直接计算QE •同I •的相位差)(ϕδ+ϕδ+= 5385.06.053.0arctancos sin arctan=+=+ϕϕV I X V q（3） 计算电流和电压的两个轴向分量8.053sin )sin(==+=I I I d ϕδ6.053cos )cos(==+= I I I q ϕδ36.021sin sin === V V V d δ93.021cos cos === V V V q δ（4） 计算空载电势q E 。
qE =QE +(dX -q X ) dI =1.41+(1-0.6)⨯0.8=1.73[例6-3] 就例6-2的同步发电机及所给运行条件，在给出'd X =0.3,试计算电势'q E 和'E 。
第6章资本结构决策【例1·单选题】以下各种资本结构理论中，认为筹资决策无关紧要的是（ B ）。
A.代理理论B.无税MM理论C.融资优序理论D.权衡理论【解析】按照MM理论(无税)，不存在最佳资本结构，筹资决策也就无关紧要。
【例2·计算分析题】某企业取得5年期长期借款200万元，年利率为10%，每年付息一次，到期一次还本，借款费用率0.2%，企业所得税税率20%，要求计算该借款的资本成本率。
【按照一般模式计算】银行借款资本成本率＝[10%×（1－20%）]/（1－0.2%）＝8.02%【按照折现模式计算】现金流入现值＝200×（1－0.2%）＝199.6（万元）现金流出现值＝200×10%×（1－20%）×（P/A，K b，5）＋200×（P/F，K b，5）＝16×（P/A，K b，5）＋200×（P/F，K b，5）16×（P/A，K b，5）＋200×（P/F，K b，5）＝199.6用8%进行第一次测试：16×（P/A，8%，5）＋200×（P/F，8%，5）＝16×3.9927＋200×0.6806＝200＞199.6用9%进行第二次测试：16×（P/A，9%，5）＋200×（P/F，9%，5）＝16×3.8897＋200×0.6499＝192.22＜199.6采用内插法：解之得K b＝8.05%【例3·单选题】甲公司某长期借款的筹资净额为95万元，筹资费率为筹资总额的5%，年利率为4%，所得税税率为25%。
假设用一般模式计算，则该长期借款的筹资成本为（B）。
A.3%长期借款筹资总额＝长期借款筹资净额/（1－长期借款筹资费率）＝95/（1－5%）＝100（万元）长期借款筹资成本＝[筹资总额×利率×（1－所得税率）]/筹资净额＝[100×4%×（1－25%）]/95＝3.16% 【例4·计算分析题】某企业以1100元的价格，溢价发行面值为1000元、期限为5年、票面利率为7%的公司债券一批。
第六章成本逼近法例题分析1．成本逼近法的基本公式为：土地价格一土地取得费+土地开发费+利息+利润十土地增值收益。
( )答案：×解析：成本逼近法的基本公式为：土地价格=土地取得费+土地开发费+利息+利润+税费+土地增值收益。
2．采用成本逼近法评估地价时，土地取得费及其税费利息是以整个取得费为基数，计息期为整个开发期的一半。
( )答案：×解析：采用成本逼近法评估地价时，土地取得费及其税费利息是以整个取得费为基数，计息期为整个开发期。
3．若土地取得费10万元/亩，开发费用10万元/亩，开发周期为一年，开发费用均匀投入，当地一年期贷款利息率为10%，则用成本逼近法计算地价时，两次费用的利息之和为2万元/亩。
( )答案：×解析：土地取得费的利息应当是整个开发周期，计息期为一年，10×(1+10%)1；开发费用均匀投入，以整个开发费为基数，计息期为开发期(或资金投入期)的一半，10×(1+10%)0.5，答案为×。
练习题一、判断题1．采用成本逼近法进行地价评估，其中的土地取得费是指因土地所有权由农民集体所有转为国家所有而发生的费用。
( )2．成本逼近法一般适用于有收益的商业物业的评估。
( )3．成本逼近法以成本累加为途径，而成本高并不一定表明效用和价值高。
( )4．成本逼近法一般适用于新开发土地估价，也适用建成区域已开发土地估价。
( )5．土地取得费按该地块被征用前3年平均产值的6～10倍计算。
( )6．在成本逼近法中计算利润时，以土地取得费、土地开发费、税费、利息为计算利润的基数。
( )7．征地是土地买卖活动，征地费用也就是土地购买价格。
( )8．土地开发费用分摊的基本原理为：应分摊费用=受益程度×设施总费用。
( )9．采用成本逼近法进行评估时，土地取得费和土地开发费应以实际取得和开发利用土地时实际投入来计算。
( )10．土地增值是待估宗地因改变用途或进行土地开发，达到建设用地的某种利用条件而发生的价值增加。
［例 6.1］某高层建筑基坑开挖深度m H 5.5=。
土层重度为19.2kN/m 3，内摩擦角 18=ϕ，粘聚力kPa c 12=，地面超载kPa q 150=。
采用悬臂式排桩支护，试确定排桩的最小长度和最大弯矩。
解：沿支护墙长度方向上取1延米进行计算，则有：
主动土压力系数)2
1845(tan )245(tan 22
-=-=φ
a K ＝0.53
被动土压力系数)2
1845(tan )245(tan 22
+=+=φ
p K ＝1.89
因土体为粘性土，按朗肯土压力理论，墙顶部压力为零的临界高度为
m K K q K c z a a a a 94.053
.02.1953.01553.01222=⨯⨯-⨯=-=
γ
基坑开挖底面处土压力强度
2
0/46.4653.012253.0)5.52.1915(2)(m kN K c K H q a a aH =⨯⨯-⨯⨯+=-+=γσ
土压力零点距开挖面的距离
m K K K K c K H q x a p a p a a 52.0)
()
(2)(=-+-+=
γγ
土压力分布示意图如例图6-14所示。
图6-14 例6-1图
墙后土压力 E a 1＝2
1
×46.46×（5.5-0.94）＝105.9kN/m
E a 2＝2
1×46.46×0.52＝12.1 kN/m 墙后土压力合力 21a a a E E E +==105.9+12.1=118.0 kN/m
合力作用点距地表的距离为
[]m
E h E h E h a
a a a a a 15.40
.118)
3/52.05.5(1.123/2)94.05.5(94.09.1052
211=+⨯+⨯-+⨯=
+=
将a E 和h a 代人式
0)
()(6)(63=--+---
a p a
a a p a K K E h x H t K K E t γγ
得
0)
53.089.1(2.190
.118)15.452.05.5(6)53.089.1(2.190.11863=-⨯⨯-+⨯--⨯⨯-
t t
即 07.501.273=--t t 解得 m t 97.5=，取增大系数2.1'=t K ，则得 桩最小长度m t x h l 2.1397.52.152.05.52.1min =⨯++=++=
最大弯矩点距土压力零点距离
m K K E x a p a m 0.32
.19)53.089.1(0
.1182)(2=⨯-⨯=-=
γ
最大弯矩
m
m kN x K K E h x x H M m
a p a a m /.6.4926
0.3)53.089.1(2.19)15.40.352.05.5(0.1186
)()(33max =⨯-⨯-
-++⨯=--
-++=γ
［例6-2］某基坑工程开挖深度h=7.0m ，采用单支点桩墙支护结构，支点离地面距离 h T ＝1.2m ，支点水平间距为m S h 5.1=。
地基土层参数加权平均值为：粘聚力kPa c 8=，内摩擦角 22=φ，重度
3/5.19m kN =γ，地面超载kPa q 250=。
试以等值梁法计算该桩墙的入土
深度D 、水平支锚力T 和最大弯矩m ax M 。
解：取支锚点水平间距 S h 作为计算宽度。
主动和被动土压力系数分别为
)
2
2245(tan )245(tan 22
-=-=φ
a K ＝0.45 )2
2245(tan )245(tan 22
+=+=φ
p K ＝2.20 墙后地面处主动土压力强度
kPa K c K q a a a 52.045.08245.025201=⨯⨯-⨯=-=σ
墙后基坑底面处主动土压力强度
kPa K c K H q a a aH 94.6145.08245.0)75.1925(2)(0=⨯⨯-⨯⨯+=-+=γσ
净土压力零点距基坑底面距离
m
K K K c K K K K c K H q x a p p aH a p a p a a 12.1)
45.020.2(5.1920
.28294.61)
(2)()
(2)(=-⨯⨯⨯-=
--=
-+-+=γσγγ
墙后总净土压力分布如例图6-17所示。
图6-17 例6-2图
墙后净土压力合力
E a1＝0.52×7.0＝3.64kN/m
E a2＝（61.94-0.52）×7.0/2＝214.97 kN/m E a3＝61.94×1.12/2＝34.69 kN/m
支点水平支锚力
][kN
h x H S h E h E h E T T
h
a a a 37.1672
.112.175.13/212.169.34)12.13/7(97.214)12.12/7(64.3)(332211=-+⨯⨯⨯++⨯++⨯=
-+++=
土压力零点剪力
m kN S T E Q h ai /44.1395.1/37.16769.3497.21475.1/0=-++=-=∑ 桩的有效嵌固深度 m K K Q t s p 04.4)
45.020.2(5.1944
.1396)(60=-⨯⨯=-=
γ
桩的入土深度 m t x D 97.504.42.112.12.1=⨯+=+=
假设剪力零点位于基坑底面以上，距地面距离为h q ，由剪力零点以上水平力平衡得
39.452.058.11802/45.05.1952.05.1/37.1670
2//02/)(/2
2
2
111=--=⨯⨯--=--=---q q q q a q q a h q a h q a h h h h h K h h S T h h S T q γσσσσ 解得h q ＝5.16m
每延米板桩墙上最大弯矩
m m kN h K h h S h T M q a q q a h q /.94.2616/45.016.55.192/16.552.05.1/)2.116.5(37.1673
/2/2//)2.1(322
21max =⨯⨯-⨯--⨯=⋅---=γσ
［例6.3］某基坑开挖深度H=6.5m ，采用水泥土搅拌桩墙进行支护，墙体宽度 b=5.5m ，墙体入土深度（基坑开挖面以下）m h d 2.5=，墙体重度30/20m kN =γ，墙体与土体摩擦系数28.0=μ。
基坑土层重度
3/6.18m kN =γ，内摩擦角 28=ϕ粘聚力c ＝0，地面超载为kPa q 250=。
试验算支护墙的抗倾覆、抗滑移稳定性。
［解］沿墙体纵向取1延米进行计算。
主动和被动土压力系数为
36.0)2
2845(tan 2
=-=
a K
77.2)2
2845(tan 2
=+=
p K
地面超载引起的主动土压力为
kN h h K q E d a a 3.105)2.55.6(36.025)(01=+⨯⨯=+=
1a E 的作用点距墙趾的距离 m h H z d a 85.5)2.55.6(2
1
)(211=+⨯=+=
墙后土体产生的主动土压力
kN K h H E a d a 31.45836.0)2.55.6(6.182
1
)(21222=⨯+⨯⨯=+=γ
2a E 的作用点距墙趾的距离 m h H z d a 9.3)2.55.6(31
)(312=+⨯=+=
墙前的被动土压力为 kN K h E p d p 58.69677.22.56.1821
2122=⨯⨯⨯==γ
p E 作用点距墙趾的距离 m h z d p 73.12.53
1
3=⨯==
每延米墙体自重 kN h H b W d 128720)2.55.6(5.5)(0=⨯+⨯=+=γ 抗倾覆安全系数
6.19
7.19
.331.45885.53.10573.158.69612875.521212211>=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=a a a a p p q z E z E z E bW K ，满足要求；
抗滑移安全系数3.188.131
.4583.1051287
28.058.6962
1>=+⨯+=
++=a a p s E E W E K μ，满足要
求。
