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板(35厚)模板计算书

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板模板(扣件式)计算书——用于非人防300mm厚顶板处一、工程概况新浇混凝土板特性新浇混凝土楼板厚度(mm) 300板，计算取350 模板支架高度H(m) 4 模板支架的纵向长度La(m) 8.1模板支架的横向长度Lb(m) 7二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 800立杆横向间距l b(mm)800纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm) 200 立杆间次楞根数 5荷载传递至立杆方式双扣件形式扣件抗滑承载力设计值折减系数 1立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3次楞(kN/m) 0.01主楞(kN/m) 0.033支架(kN/m) 0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 25钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 18模板抗弯强度设计值f m(N/mm2)22模板抗剪强度设计值f v(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)10000 取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(25+1.1)×0.35]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=15.522kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(25+1.1)×0.35]×1.0+(1+2)×1.0=12.435kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×15.522×0.22=0.062kN·mσmax=M max/W=0.062×106/54000=1.15N/mm2≤f m=22N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×15.522×0.2=1.863kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.863×103/(2×1000×18)=0.155N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×12.435×2004/(100×10000×486000)=0.028mm νmax=0.028mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 45×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 11.44次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2)1.32次楞截面抵抗矩W(cm3) 60.75次楞截面惯性矩I(cm4)273.375次楞弹性模量E(N/mm2)8800 计算简图如下：q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.2+0.01]+1.4×(1+2)×0.2=3.116kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.2+0.01]+(1+2)×0.2=2.497kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.116×0.82=0.199kN·mσmax=M max/W=0.199×106/60750=3.283N/mm2≤f m=11.44N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.116×0.8=1.496kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.496×1000/(2×45×90)=0.554N/mm2τmax=0.554N/mm2≤f v=1.32N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×2.497×8004/(100×8800×2733750)=0.288mmνmax=0.288mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.116×0.8=2.742kNR`max=1.1q`l=1.1×2.497×0.8=2.197kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞截面面积(cm2) 4.24主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=5.84kN,R2=12.031kN,R3=12.032kN,R4=5.84kN 1、强度验算σmax=M max/W=0.825×106/4490=183.783N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×5.16×1000/424=24.342N/mm2τmax=24.342N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.344mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、扣件抗滑验算最大支座反力R max=max[R1,R2,R3,R4]=11.032kN，11.032kN<1×12.0=12kN 符合要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=9.647kN七、立杆验算1、长细比验算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1500+2×50)=1867mmλ=l0/i=1867/15.9=118≤[λ]=210长细比符合要求！查《市钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》表3.4.1得φ=0.4642、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1.37×0.4=0.378kN/m22) 模板风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1×0.4=0.276kN/m23、稳定性验算不组合风荷载时N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2H=12.032+0.15×1.2×4=12.752kNσ=N ut/(φA)=12.752×103/(0.464×424)=64.815N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时N ut＝1.2∑N Gk+0.9×1.4∑N Qk=R'max+0.15×1.2H=11.712+0.15×1.2×4=12.432kN M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.378×0.8×1.52/10=0.086kN·mσ=N ut/(φA)+M w/W=12.432×103/(0.464×424)+0.086×106/(4.49×103)=82.292N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、荷载计算1）静荷载标准值脚手架钢管的自重：N G1=0.15H=0.15×4=0.6kN模板的自重：N G2=0.3l a l b=0.3×0.8×0.8=0.192kN钢筋混凝土楼板自重：N G3=(25+1.1)×0.35×l a l b =(25+1.1)×0.35×0.8×0.8=5.846kN 静荷载标准值：N G=N G1+N G2+N G3=0.6+0.192+5.846=6.638kN2）活荷载标准值活荷载标准值：N Q=(1+2)l a l b =(1+2)×0.8×0.8=1.92kN5、立杆竖向变形计算N k＝∑N Gk+∑N Qk=R max+0.15×H=9.647+0.15×4=10.247kN△1=N k H/(EA)=10247.146×4000/(206000×424)=0.469mm△2=nδ=3×0.5=1.5mm△3=Hα△t=4000×1.2×10-5×5=0.24mm△＝△1+△2+△3=0.469+1.5+0.24=2.209mm△＝2.209mm≤[△]=H/1000=4000/1000=4mm符合要求！6、支架整体稳定计算2.835结构模板纵向挡风面积A F(m2)取l a来计算单元所受载荷，诱发荷载计算Σr i2=42+3.22+2.42+1.62+0.82+02+0.82+1.62+2.42+3.22+42=70.4m2M=F×H=ωk H2/2l a+ωk A F l a/L a H=0.378×42/2×0.8+0.276×2.835×0.8/8.1×4=2.728kN·mP1=0.155kN,P2=0.124kN,P3=0.093kN,P4=0.062kN,P5=0.031kN,P6=0kN,P7=0.031kN,P8=0.0 62kN,P9=0.093kN,P10=0.124kN,P11=0.155kNP max=Max{0.155,0.124,0.093,0.062,0.031,0,0.031,0.062,0.093,0.124,0.155}=0.155kN N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2×H+1.4P max=12.032+0.15×1.2×4+1.4×0.155=12.969kNσ=N ut/(φA)=12.969×103/(0.464×424)=65.919N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！7、支架抗倾覆计算当模板支架已搭好，钢筋未绑扎混凝土未浇筑，抗倾覆最不利。

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模板计算书

模板计算书

模板工程施工方案本工程墙体、框架柱、框架梁均采用组合钢模板，支撑采用ф50*3.5钢管。

现依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001进行编制设计计算书和模板工程施工方案。

一、模板计算书（一）、墙体模板计算本工程墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3m，厚20cm，宽3.3m。

钢模板采用P3015(1500mm*300mm)分二行竖排拼成。

内钢楞采用2根ф50*3.5钢管，间距为750mm，外钢楞采用统一规格钢管，间距为900mm。

对拉螺栓采用M18，间距为750mm。

混凝土自重（r c）为24KN/m3，强度等级为C20，塌落度为7cm，采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为1.8m/h，混凝土温度为200c，用插入式振捣器振捣。

钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/㎜2，普通螺栓为170 N/㎜2。

钢模的允许挠度：面板为1.5㎜，钢楞为3㎜。

验算：钢模板、钢楞、对拉螺栓是否满足设计要求？1、荷载设计值（1）混凝土侧压力1）混凝土侧压力标准值：按公式F1=0.22r c t0β1β2V1/2和F2=r c H进行计算。

其中t0=200/（20+15）=5.71 F1=0.22r c t0β1β2V1/2=0.22*24000*5.71*1*1*1.81/2=40.4KN/㎡F2=r c H=24*3=72KN/㎡取两者中小值，即F1=40.4KN/㎡。

2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数=40.4*1.2*0.85=41.21KN/㎡（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载为4 KN/㎡荷载设计值为4*1.4*0.85=4.76 KN/㎡。

（3）进行荷载组合F’=41.21+4.76=45.97 KN/㎡2、验算（1）钢模板验算P3015钢模板（δ=2.5mm）截面特征，I xj=26.97*104mm4,W xj=5.94*103mm3 1)计算简图：化为线均布荷载：q1=F‘*0.3/1000=45.97*0.3/1000=13.79N/㎜(用于计算承载力)；q2=F*0.3/1000=41.21*0.3/1000=12.36N/㎜(用于验算挠度)。

板模板(盘扣式)计算书

板模板(盘扣式)计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。

模板计算书

模板计算书

一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。

2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。

3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。

b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。

模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。

根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。

按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。

梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。

顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。

（完整版）钢模板计算书

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（完整版）钢模板计算书主墩⼤块钢模验算书⼀、薄壁墩概况1、两河⼝下游永久交通⼤桥主线2#、3#桥墩均采⽤双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中⼼间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩⾝⾼度50m ，3#墩⾝⾼度54m 。

2、每次浇筑节段⾼度：4.5m （3.0m+1.5m ）。

⼆、薄壁墩模板设计1、按⾼度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m ⾼度的设8套，3.0m ⾼度的设4套。

2、块件组合：⼀套1.5m ⾼模板包括800×150cm ⼤板两块、200×150cm ⼤板两块；⼀套3.0m ⾼模板包括800×300cm ⼤板两块、200×300cm ⼤板两块。

模板构造：⾯板采⽤6mm 钢板，背⾯设置竖向⼩肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m ⾼度设置⼀层⼯10#⼯字钢⽔平肋，模板最外侧采⽤2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。

详见构造设计图。

三、模板验算依据1、计算依据：⑴、《公路桥涵施⼯规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施⼯计算⼿册》对模板计算的相关说明。

2、荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压⼒+振捣砼产⽣的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压⼒⑶、采⽤Q235钢材：轴向应⼒：140 1.25()175MPa ?=提⾼系数弯曲应⼒：145 1.25()181MPa ?=提⾼系数剪应⼒： 85 1.25()106MPa ?=提⾼系数弹性模量：52.110E MPa =?3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模⾯板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、荷载⑴混凝⼟浇筑速度：两岸主墩的浇筑⾯混凝⼟供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断⾯为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。