航煤加氢资料
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航煤加氢装置流程介绍
航煤加氢装置是用于将航煤(船上燃料)转化为液化天然气(LNG)的设备。
其工艺流程大致如下:
1. 航煤进料:将航煤从船上转移到航煤加氢装置中。
2. 预处理:将航煤经过粉碎、干燥、筛分等预处理工序,减少杂质含量。
3. 加氢:将预处理好的航煤与氢气混合在一起,在高温高压下进行加氢反应。
4. 分离:通过蒸馏、压缩等方式将LNG和水分离。
5. 冷却:将分离后的LNG进行冷却,使其达到储存和运输要求的温度。
6. 储存和运输:将LNG储存在液化气船或液化气罐车中,运往目的地。
请注意,这只是航煤加氢装置的大致流程,具体的工艺可能因生产厂家而异。
装置基本原理介绍加氢精制是在一定的温度、压力、氢油比和空速条件下,借助催化剂的作用,将油品(直馏航煤)中的硫、氮、氧化合物转化成易除去的H2S、NH3、H2O而脱除,并将油品中的杂质如重金属截留在催化剂中。
同时烯烃、芳烃得到饱和,从而得到安定性、燃烧性都较好的产品。
, u- Z0 j/ D" s2 w4 J. f/ g脱硫硫化物的存在影响了油品的性质,给油品的加工和使用带来了许多危害:对机械设备的腐蚀,给炼油过程增加困难,降低油品的质量,燃料燃烧造成环境污染等。
其中,有代表的含硫化合物主要有硫醇、硫醚、二硫化物和噻吩等。
9 {5 S; D' ^1 i1 i; XRSH+H2→RH+ H2S' }8 K5 \7 N0 D7 I脱氮含氮化合物对产品质量的稳定性有较大危害,并且在燃烧时会排放出NOX 污染环境。
石油产品中的含氮化合物主要是杂环化合物,非杂环化合物较少。
2 R" T! {0 K2 a/ ]$ P: d! SR NH2 + H2 RH + NH3% V A- _. a- x' O脱氧RCH2OOH + 2 H2 RH3 + 2H2O' C3 `3 I7 `, i. A* }烯烃、芳烃的饱和; n7 \0 y a) \$ U& u6 C1 R7 m9 M- z" nRˊCH=CHˊR RˊCH2¬¬-CH2Rˊx8 r0 W4 ~! B7 d- _! M3 p7 L: U8 H. O7 M4 u工艺流程说明反应部分直馏航煤自原料罐区及常压装置来经原料油过滤器(1001-SR-101A/B)原料油脱水器(1001-D-104)进入原料缓冲罐(1001-D-101)。
经加氢进料泵(1001-P-101A/B)升压至约与氢气混合,然后经反应流出物/反应进料换热器(1001-E-101A/B/C/D)壳程,换热后进入加热炉(1001-F-101)加热至反应所需的温度进入反应器(1001-R-101)。
航煤液相加氢技术的研究及应用摘要煤液相加氢技术是将煤经过加氢、改性、裂解的过程在液相中生成液体燃料,包括半熟油、微烃油、芳香油。
煤液相加氢技术在研究及应用方面近年来取得一定的进展,但仍存在工艺结构复杂、生产率低、成本高等问题,加之原料煤质量及污染物含量各异,技术应用仍较有限。
因此,研究以改善原料质量、提高加氢裂解及精制工艺,提高生产效率及洁净度,降低生产成本等在加强对煤液相加氢技术的研究及应用,是十分必要的。
一、煤液相加氢的原理及目的煤液相加氢是指将原料煤在液相中接受加氢、改性、裂解这些反应处理,形成液态燃料的技术。
其中,煤的原子量通过原子量变大、难解部分向热稳定原子量小、容易解离的小分子物质产生裂解,主要从煤中获得半熟油、微烃油和芳香油等液态燃料,从而起到加工优质液体燃料的作用。
煤液相加氢是把原料煤经过加氢、改性、裂解反应处理,从而生成优质液体燃料的技术,主要用于解决煤炭质量较差、污染物含量较高等不足,实现节能降耗及环保的目的。
它还可以起到准化能源的作用,增强燃料的耐久性,提高汽车性能,减少汽车机油、润滑油的消耗,从而节约能源消耗。
(1)煤深加工技术研究。
包括对煤的质量组成、表征参数及加工特性的较全面的研究,以优化煤的深加工技术,特别是煤液相加氢技术的技术性评价,把握煤的质量条件和加工技术要点,制定加工的实施方案;(2)煤液相加氢条件优化研究。
包括煤液相加氢反应器的设计、加氢剂量及反氢条件的优化、反应器介质温度和压力条件及时间的选择等;(3)煤液相加氢产物分离技术研究。
包括研究各液态燃料及污柩物的分离技术、优化分离技术、开发新型材料等研究工作。
(1)液体燃料的生产应用。
可获得优质的半熟油、微烃油、芳香油等液体燃料,生产出符合国家标准的柴油和汽油;(2)煤液相加氢技术在能源利用方面的应用。
可以起到准化能源的效果,提高燃料的抗磨耐久性、抗热性等特性,提高汽车性能,减少汽车机油、润滑油的消耗,从而省事能源消耗。
加氢裂化装置优化运行生产航煤技术攻关随着我国对航空煤油需求的不断增加,加氢裂化装置的优化运行生产对于航煤技术攻关变得尤为重要。
加氢裂化技术是航煤生产中的关键环节,其优化运行将直接影响航煤质量和产量。
为了提高航煤的质量和产量,降低生产成本,我国科研人员不断进行技术攻关,积极寻求技术创新,推动加氢裂化装置的优化运行生产。
一、加氢裂化技术在航煤生产中的地位加氢裂化技术是将原油或者重质油转化成航空煤油的主要方法之一,也是目前航煤生产中使用最为广泛的技术之一。
加氢裂化技术可以将原油中的重质烃类分子在催化剂的作用下裂解成较轻质的烃类物质,可提高航煤的产量、改善航煤的质量、降低航煤的硫含量、降低航煤的芳烃和烯烃含量,保障航煤的需求。
加氢裂化技术在航煤生产中的地位非常重要。
随着对航煤的需求不断增加,对加氢裂化装置的技术要求也在不断提高,如何实现加氢裂化装置的优化运行已成为当前航煤技术攻关的重要课题。
二、加氢裂化装置存在的问题1. 催化剂的选择问题:催化剂是加氢裂化装置的重要组成部分,直接影响加氢裂化反应的效率和产物的质量。
目前,我国在加氢裂化催化剂研究上与国际先进水平还存在一定差距,催化剂的稳定性和活性需要进一步提高。
2. 操作参数的优化问题:加氢裂化装置的操作参数对于反应效率和产物质量也有着重要的影响,而当前加氢裂化装置在运行过程中,参数调节仍然存在很多困难,导致反应效率和产品质量不能得到最大程度的提高。
3. 能源消耗问题:加氢裂化装置的运行需要耗费大量的能源,目前仍缺乏有效的节能减排技术,导致能源消耗较大。
以上问题的存在导致了加氢裂化装置在航煤生产中的运行存在一定的问题和障碍,严重影响了航煤的产量和质量。
如何解决这些问题,实现加氢裂化装置的优化运行,成为当前航煤技术攻关的重点和难点。
为了解决加氢裂化装置存在的问题,提高航煤的产量和质量,我国科研人员积极开展技术攻关,推动加氢裂化装置的优化运行生产。
主要进行以下几方面的技术攻关:1. 催化剂的研发和优化:加氢裂化装置中的催化剂是影响航煤质量和产量的关键因素之一。
基于原油性质变化的航煤加氢装置节能优化经验阐述随着航空业的蓬勃发展,航空煤油(航煤)需求日益增加,为了满足航空运输的需求,航空煤油的生产也在不断增加。
在航煤的生产过程中,加氢装置是非常重要的一环,它可以通过加氢使得原油中的硫、氮和重金属等元素得到脱除,从而保证航空煤油的质量,同时也降低了燃油的环境污染。
随着原油性质的变化,加氢装置在节能方面也面临着一些挑战。
本文将从原油性质变化的角度出发,结合实际案例,探讨航煤加氢装置的节能优化经验。
1. 航煤加氢装置的工作原理航煤加氢装置是利用氢气与原油中的硫、氮和重金属等元素进行反应,生成较为洁净的燃料。
在加氢的过程中,首先将含硫、含氮和重金属的原油通过加热器升温至加氢反应的最佳温度区间,然后送入加氢反应器中与氢气进行反应。
接着,通过冷却器将反应后的产物进行冷却,最后通过分离器将产生的硫、氮和重金属的化合物进行分离,从而得到较为洁净的航煤。
整个加氢过程需要消耗大量的能量,因此如何优化加氢装置的节能效果成为了工程师们的关注焦点。
2. 原油性质变化对加氢装置的影响原油的性质受多种因素影响,如地质条件、原油产地等。
而原油中的硫含量、氮含量等指标则直接影响加氢过程的能耗。
通常情况下,硫含量高的原油需要更多的氢气参与加氢反应,因此能耗也会相应增加。
而随着原油资源的逐渐枯竭,更多的是深度加工含硫、难处理的原油,这使得加氢装置的工作条件更加苛刻,能耗也大大增加。
不同的原油特性也会导致加氢装置的操作参数取值不同。
这包括了反应温度、压力等参数的设定,而这些参数的变化会直接影响到加氢过程的能耗。
3. 航煤加氢装置的节能优化经验(1)合理选择原油在实际生产中,根据原油的性质进行选择,优先选择含硫含量低、易处理的原油,这可以有效降低加氢装置的能耗。
还可以考虑对原油进行混合,通过控制不同原油的比例来达到降低加氢能耗的效果。
(2)优化加氢反应条件根据原油的性质和厂家实际情况,对加氢反应条件进行优化。
航煤液相加氢技术的研究及应用近年来航煤的价格不断上涨,让航空公司对机务维修保养成本的减少产生了极大的重视。
由于航空发动机的供油系统是其中一个重要的物料,液相加氢技术的研究就变得尤为重要。
航空发动机的飞行依赖于发动机供油系统的高效供油,如果由于污染而影响油性能,则会影响飞行安全并使发动机失效。
因此,航空公司开始采用液相加氢技术来维护和保养发动机供油系统,既可以减少成本,又可以降低机载污染物的排放。
液相加氢技术是一种清洁维护技术,可以清除沾染在油系统内壁上的污物,并以温和的方式改善发动机的供油,使油质得到改善。
液相加氢技术可以对航空燃料油系统中的污垢、油膜、油泥、沉积物和污水等进行去除,从而保持系统清洁,提高系统运行效率。
液相加氢技术利用一些特殊的添加剂,可以有效提高油膜的溶解度,降低油膜的粘度,使发动机的冷却更加有效,有利于延长发动机寿命。
液相加氢技术也可以消除因机载污染物排放而导致的空气污染,减少对环境的影响。
值得一提的是,液相加氢技术的成本并不高,其可以有效降低航空公司的机务维修保养成本,同时也可以有效改善发动机性能,延长发动机寿命,降低机载污染物排放,减少对环境的影响。
随着社会对于环境保护的重视度越来越高,国家开始加强对航空行业的管理,对航空污染的治理更加严格。
液相加氢技术作为一种低污染、高效、经济的机务维修技术,可以有效支撑航空发动机飞行安全,有利于减轻环境负担,在保障航空安全的同时也有利于航空公司的节约成本。
因此,对液相加氢技术的研究将会更加深入,并且必然会更好地应用在航空发动机的清洁维护上,为航空公司和国家免除污染带来的风险,提高安全系数,进一步优化航空发动机的飞行安全性。
基于上述分析,航空发动机液相加氢技术的研究与应用对于提高发动机效率,降低机务维修保养成本,减少机载污染物排放,减少对环境的影响具有重要意义,因此,其未来发展前景广阔,有望给航空公司带来更大的经济效益。
低成本航煤加氢精制技术的应用研究摘要:随着时代的不断发展,现阶段我国越来越多的人都开始注重低成本航煤加氢精制技术的应用,通过低成本航煤加氢精制技术的应用不仅可以提高航煤产品的质量还可以保证航煤产品的稳定性。
而且低成本航煤加氢精制技术本身具有缓和的操作条件,这也是新时代中的一种新技术,为我国各大航煤产品带来更加好的加工技术,进而满足我国的发展需要。
因此本文主要对低成本航煤加氢精制技术的优势进行深入分析,在分析过程中阐述低成本航煤加氢精制技术的应用。
关键词:低成本;航煤加氢精制技术;应用从目前来看,我国已有17套工业装置采用FRIPP低成本航煤加氢技术,通过低成本航煤加氢精制技术的应用不仅可以给企业带来新的发展效益还可以有效提高我国企业的经济,让企业可以在日后更迅速的发展。
现阶段我国发展的越来越快,在这种情况下为企业运行带来了显著的经济效益。
伴随国家经济的快速发展,我国对喷气燃料的需求也迅速增长,从具体的数据中可以看出:在2014年我国国内航煤产量为3001万t,同比增加19%。
由此就可以看出航煤是我国比较重要的资源,对我国来说也是非常重要的。
而从目前来看,我国航煤产量约占原油加工量的4%,但是相对来说二次加工的航煤产量相对比较小,所占据的份额也相对比较少。
在这种情况下就可以发现低成本航煤加氢精制技术的应用是非常重要的,通过低成本航煤加氢精制技术的应用不仅可以简化一些传统的复杂工艺还可以提高整体的产量,进而让我国的航煤产量可以更有效的发展。
1低成本航煤加氢精制技术的应用优势1.1推动了低压航煤加氢催化剂的开发为了更好落实低成本航煤加氢精制技术的应用,现阶段我国就需要注重对低压航煤加氢催化剂的开发,通过低压航煤加氢催化剂的开发不仅可以提高整体的技术手段还可以针对低压航煤加氢催化剂本身的加氢活性好、装填均匀装填方便等特点来将其更好应用于航煤企业中,通过低压航煤加氢催化剂的开发不仅可以提高产业的竞争力还可以通过催化剂来改变传统的制备方法,通过催化剂还可以从整体上对航煤进行改性、调节,这样就可以保证航煤自身的效用,而相比FDS-4A而言已经出现了明显降低,具有更好的市场竞争力[1]。
1.1 装置基本原理介绍加氢精制是在一定的温度、压力、氢油比和空速条件下,借助催化剂的作用,将油品(直馏航煤)中的硫、氮、氧化合物转化成易除去的H2S、NH3、H2O 而脱除,并将油品中的杂质如重金属截留在催化剂中。
同时烯烃、芳烃得到饱和,从而得到安定性、燃烧性都较好的产品。
, u- Z0 j/ D" s2 w4 J. f/ g1.1.1 脱硫硫化物的存在影响了油品的性质,给油品的加工和使用带来了许多危害:对机械设备的腐蚀,给炼油过程增加困难,降低油品的质量,燃料燃烧造成环境污染等。
其中,有代表的含硫化合物主要有硫醇、硫醚、二硫化物和噻吩等。
9 {5 S; D' A1 i1 i; XRSH+H古RH+ H2S' }8 K37 NO D7 I1.1.2 脱氮含氮化合物对产品质量的稳定性有较大危害,并且在燃烧时会排放出NOX 污染环境。
石油产品中的含氮化合物主要是杂环化合物,非杂环化合物较少。
2 R" T! {O K2 a/ ]$ P: d! SR NH2 + H2 RH + NH3% V A- _. a- x' O1.1.3 脱氧RCH2OOH + 2 H2 RH3 + 2H2O' C3、3 I7 ', i. A* }1.1.4 烯烃、芳烃的饱和; n7 \O y a) \$ U& u6 C1 R7 m9 M- z" nR/ CH=CH R R/ CH2¬&nOECH2R,x8 r0 W4 ~! B7 d- _! M3 p7 L: U8 H. O7 M4 u1.2 工艺流程说明1.2.1 反应部分直馏航煤自原料罐区及常压装置来经原料油过滤器( 1001 —SR- 101A/B)原料油脱水器(1001 —D—104)进入原料缓冲罐(1001 —D—101 )。
经加氢进料泵(1001 —P—101A/B ) 升压至约 2.7Mpa 与氢气混合,然后经反应流出物/反应进料换热器( 1001—E—101A/B/C/D) 壳程,换热后进入加热炉( 1 001 —F—1 01 )加热至反应所需的温度进入反应器( 1001—R—1 01 ) 。
混氢原料在催化剂的作用下进行加氢反应,反应产物与反应进料换热后经空冷器(1001—A —101)冷却到50C,进入低压分离器(1001 —D—102)分离出大部分的生成油进入分馏部分,低分顶部出来的循环氢与装置外来新氢混合经循环氢分液罐( 1001 —D—103)脱液经循环氢压缩机 ( 1001 —K—101A/B )增压后与原料混合进入反应系统。
6 m o6 U0 p) m$ c+ A# d1.2.2 分馏部分W8 I. i g" Y- A( v3 C' I自反应系统来的生成油经精制航煤/低分油换热器 (1002—E—201A/B/C/D )壳程与精制航煤换热进入分馏塔(1002 —C—201 )第25层塔盘。
塔顶油气经空冷器(1002 —A—201)与分馏塔顶后冷器(1002 —E—202)冷凝后入分馏塔顶回流罐(1002 — D —201)分出气/液两相。
气相与柴油加氢精制装置塔顶气体合并后,送去轻烃回收装置;液相分出污水后经分馏塔顶回流泵(1002 —P —201A/B)提高压力后一部分作为塔顶回流,控制塔顶温度。
一部分与柴油加氢精制装置石脑油合并送出装置作重整进料。
塔底油一路经分馏塔底重沸器(1002 —E—204)壳程,与柴油加氢装置来的精制柴油换热后返回塔底,另一路经精制航煤泵 ( 1002 —P—202A/B ) 升压后经精制航煤/低分油换热器与低分油换热,经空冷( 1002 —A—202)和后冷器(1002—E—203)冷却至40 C后配入一定比例的抗氧剂经精制航煤过滤器( 1002 —SR- 201A/B ) 和精制航煤脱水器(1002 — D —204)作为产品送出装置去罐区。
也可混入精柴出装置。
航煤出装置前需要在线加入抗氧化剂。
装置内设抗氧剂配制罐( 1002-D-202)、抗氧剂中间罐(1002-D-203)和抗氧剂计量泵(1002-P-203A/B )。
有关抗氧化剂的配制设备需放置在避风避雨场所。
抗氧化剂母液配制浓度10g/L,抗氧剂配制罐(1002-D-202)每罐加抗氧剂25Kg。
& \! [8 @9 T# Q6 ~! {) o' u1.2.3 催化剂活化流程+ m% X' W6 G: C- r- t& l为了提高催化剂活性,新鲜的或再生后的催化剂在使用前都必须进行活化。
设计采用液相活化方法,以直馏煤油为活化油。
催化剂进行活化时,系统内氢气经循环氢压缩机按正常操作路线进行循环,活化油经原料泵升压进入反应系统,按催化剂活化升温曲线的要求,控制反应升温速度至催化剂活化结束。
催化剂活化结束后,活化油通过不合格油线退出装置。
1.2.4 公用工程部分工艺流程(1)净化风和非净化风系统$ ]/ A( o' [7 z0 a" |0 . 7 MPa的净化压缩空气自净化风供风系统来,进入净化压缩空气罐(903 —D- 307)稳压后至气动阀及各仪表用点。
非净化风自装置外来进入装置后引至各软管站。
(2)新鲜水系统* C/ E! k3 ]1 i7 C. x新鲜水自新鲜水管网来进入装置各用水点。
(3)循环水系统’K- Y% s R* l& L3 A循环冷水自循环水供水系统来,并联进入装置各冷却水用点,换热后的循环热水再汇成一路出装置。
(4)I.OMPa蒸汽系统I.OMPa蒸汽系统自管网来至各用汽点、吹扫点、加热器。
:J' _5 t- O+ k1 A2 T(5)燃料气系统 6 b6 k. B' }* X {% 1( A: a8 f燃料气自装置外系统来部分至加热炉作燃料气,另一部分至( 1001 —D—101)作保护气。
(6)氮气系统 1 Y% 1+ C) g) w低压氮气(0.85MPa)由系统进入装置各用氮点。
高压氮气(2.5MPa)进入装置各用氮点。
1 M2 ~6 GO [5 @2 m0 @3 o6 K( g- B9 K# I. a% ?. ?4 v6 T1.3物料平衡原料产品性质1.3.1 物料平衡见表1.3-1表 1.3-1* e. L# B! H7 j+ k$ W t物料平衡w% 初期末期入方:原料油100.000 100.000H2 (化学耗氢) 0.067 0.0652 B$ i. U6 c s5 F1 P小计100.067 100.065出方: 4 \# p7 X G& JH2S 0.046 0.044航煤馏分100.021 100.021小计100.067 100.065( Y' y) G" y:门;B1.3.2 原料、产品性质及主要技术规格 5 f) c6 N8 O+ \) B, n6 y3 a1 L(1)原料)t2 A. ]5 i. b5 H* s" _①原料油该装置原料油为直馏航煤,其边界条件如下:+ w# '( j8 M* c' M$ R进装置温度:常压蒸馏装置直供原料时为50 C罐区供原料时为40 C进装置压力:0.6 MPa(G)性质见表1.3-2表 1.3-20 G: G5 J+ \2 i2 J$ _项目直馏航煤密度kg/m3 775 〜8303 C8 c3 W- F! 1+ A4 @1 y! ~- 15 R" o硫,g/g 1450; o: J. F2 11 Z( o1 \硫醇性硫,g/g 105$ s# _4 e. | q" j; t; H冰点,C 匕50倾点,C -60烟点,mm 31馏程(ASTM D86), C 8 [# A* Q# P+ E v3 w( U2% /5% 133166# D1 t# U8 r) f9 A4 {10%/30% 177/191)乙t' d7 m$ z50%/70% 202/21490%/95% 232/241$ F6 o3 J0 }! z5 V, t98% 252②新氢该装置所用新氢由重整装置提供,其边界条件如下:进装置温度:40 C进装置压力: 2.0MPa(G), D3 H; }+ X7 Q v6 p组成见表1.3-3组成见表1.3-3组成H2 C1 C2 C3 iC4 nC4 iC5 C6+V% 91.35 2.67 2.71 2.18 0.47 0.35 0.11 0.16; N a$ A% n, \5 {# ~8 F9 V(2)产品规格! R$ U# I0 L/ 15 G& | B# p①石脑油 1 0% V2 x! '& ~4 \4 F/ {' y该装置产生的少量石脑油与柴油加氢精制装置产生的石脑油汇合后送至重整装置。
②航煤)T, _% T! {9 s5 W& F, _该装置主要产品为优质3号喷气燃料,其质量满足GB6537-94要求,预期产品性质见,?! D' 05 P" b/ n3 E0 a表 1.3-4表 1.3-43 t8 L0 S( r, Y7 p3 C控制项目单位控制指标颜色(赛氏比色) 号透明无溶解水及悬浮物,R; X. Z" R5 o* Z& i: 0* L8 g总酸值mgKOH/g w 0.0152 D; '% @% F: U芳烃含量%(V/V)w 20烯烃含量%(V/V)w 5.0. r) B! t Z! {+ '总硫含量%(m/m)w 0.20硫醇性硫%(m/m)通过.c- k8 ?- e0 A或博士试验通过/ B' q & |; G y8 g4 M+ U10%回收温度C W0550%回收温度C W32终馏点 C <300残留量%(V/V)< 1.5' x0 h. W u+ p; L' {水反应界面情况级<1 b! _& X* L( |" t( [% H3 @电导率(20 C)pS/m50 〜450实际胶质mg/100ml< 7* J# y2 T: }6 v闪点C為8' f% E$ y# X6 i, u密度(20 C)kg/m3775〜830冰点C<47粘度,20 C mm2/s昌.25粘度,-20 C mm2/s<8# D! h) W$ K# S0 {9 O; j: g 净热值MJ/kg> 42.8烟点mm >25或烟点最小为20mm时,萘烃含量%(V/V) > 3.0铜片腐蚀银片腐蚀热安定性(100 C, 2h)(50 C, 4h)(260C, 2.5h),压力降<1 ; p7 x" B0 g( t<1KPa < 3.3+ Y7 H# I) @# I管壁评级<3,且无孔雀蓝色或异常沉淀物.c; G' A0 N1 w) 1+ H/ _9 nMg/l 报告序0 T; \" S+ X- F% d4 N5 x b$ O号项年消耗量能耗指标能耗+ {) g; A+ e0 h7 ?)':V7 r1 ?单位数量单位系数MJ/1循环水万吨45.70千焦/吨 6.38191.473电万度233.5千焦/度11.84 2765.77! |"}4 '(E K8 u4燃料气万吨78.96千焦/吨39.4643115.845氮气万标米3 2.6千焦/标米3 6.2816.356净化风万标米375.60 千焦/标米3 1.59120.2d* [,U) s5 R7蒸汽(1.0MPa) 万吨0.17千焦/吨3182534.58 8凝结水万吨-0.17千焦/吨320.3-53.18能耗合计422.29. }9 A$ [3 k- y9 N4 Z! A单位能耗10.09X104kcal/t' s# }( p8h",g/ D+ ]. y* }5 {9 K$ j2 T' a* j" R5 D# C {3 y4 a) \,固体颗粒污染物含量3 k' f7 z H, Q'K C3 | H3 \, d8 i1.4 能耗指标$ v; @" H: @) _, A7 d* i7 V 能耗指标及计算表/ d/ d# |) V: L) V6 T4 H, |.H% w7 Q9 h) U/ F1.5装置设计的主要操作条件1.5.1 反应温度加氢反应的温度是根据催化剂和油品的性质决定的,提高反应温度会加快加氢精制的反应速度,生成油的含硫及含氮量会降低,只要能达到所要求的加氢深度,反应温度就不要再提因为反应温度过高裂解反应加快,精制油的溴价反而上升,气体产率增加,温度过高对催化剂寿命及设备都有不利的影响,所以必须根据原料油的性质和产品的要求等条件来确定适宜的反应温度。