预应力张拉数据表

预应力筋张拉记录一、工程名称：xxx工程二、施工单位：xxx建筑公司三、预应力筋张拉记录：1、预应力筋的种类及规格：本工程采用牌高强度预应力钢绞线，规格为Φ15.24mm，强度等级为1860MPa。

2、张拉设备：本工程采用公司生产的YDC240Q型千斤顶和ZB4-500型油泵进行预应力筋的张拉。

3、张拉程序：预应力筋的张拉遵循“双控”原则，即以张拉应力控制为主，以钢绞线的伸长值进行校核。

首先进行初始应力（10%σcon）的张拉，然后逐渐增加张拉应力至50%σcon、75%σcon、100%σcon （持荷5分钟锚固）。

4、张拉记录：四、本工程的预应力筋张拉记录表明，所有钢绞线在张拉过程中均未出现断裂现象，且实测伸长值符合设计要求，说明本工程的预应力筋张拉合格。

预应力张拉记录表在建筑工程中，预应力张拉是一种重要的施工方法，用于提高结构的强度和刚度，以及增强结构的耐久性。

预应力张拉记录表是记录预应力张拉过程和结果的重要工具。

一、预应力张拉记录表概述预应力张拉记录表是一份详细记录预应力张拉过程和结果的文件。

它包括施工时间、施工地点、施工方法、张拉材料、张拉设备、张拉结果等重要信息。

预应力张拉记录表是工程质量和安全控制的重要依据，也是工程竣工验收的必要资料。

二、预应力张拉记录表的重要性1、质量控制：预应力张拉记录表提供了详细的施工过程和结果，有助于质量控制人员及时发现和解决潜在问题，确保工程质量。

2、安全控制：预应力张拉记录表记录了详细的施工过程和结果，有助于安全控制人员及时发现和解决潜在的安全隐患，确保施工安全。

3、竣工验收：预应力张拉记录表是工程竣工验收的必要资料，其完整性将直接影响到工程的验收结果。

三、如何填写预应力张拉记录表1、施工时间：填写预应力张拉的开始时间和结束时间。

2、施工地点：填写预应力张拉的具体位置，包括建筑物的名称、楼层、跨度等信息。

3、施工方法：填写预应力张拉的施工方法，如后张法、先张法等。

钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测方法1引言以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体，是目前普遍采用的材料和工艺。

对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算，在相应的规范中都已有明确的规定，但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，各家说法及做法均存在差异，这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计算和评判产生了一定的影响。

针对上述问题，笔者就多年预应力张拉实践，尝试提出如下实际作法和技术见解（以后张法为主），为广大钢绞线预应力张拉工作者提供参考。

2钢绞线张拉伸长值确定2.1钢绞线张拉伸长值计算钢绞线预应力张拉施工设计控制张拉力，是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。

因此，在钢绞线预应力张拉理论伸长量计算时，应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度，但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的，故为控制和计算方便，一般以钢绞线两头锚固点之间的距离，再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，作为钢绞线预应力张拉理论伸长量的计算长度。

在钢绞线预应力张拉时,钢绞线的外露部分，大部分被锚具和千斤顶所包裹，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，计算钢绞线的张拉伸长值，但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。

（参阅《公路桥涵施工技术规范》）一般计算式为：ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c ⑴式中:ΔL1：为从初始拉力（桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程；ΔL2：为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）；b：工具锚锚塞回缩量；c：工作锚锚塞回缩量。

2.2 在钢绞线预应力先张法施工中，也有在每分级张拉一次，卸掉千斤顶前后，直接丈量钢绞线外露长度，以钢绞线每级张拉前后外露长度的差或以张拉活动横梁的张拉前后位移量的差值，求算钢绞线张拉伸长量，此法较为直观，但只适用于以每分级张拉一次，卸掉一次千斤顶的张拉方法或设置有张拉活动横梁同时张拉多根预应力筋的方法。

后张法预制 T 梁（30m）钢绞线张拉伸长量计算书长深高速公路LJ—4标后张法预制T 梁钢绞线张拉伸长量计算遵化南互通板梁预制厂位于遵化南互通区内，占地23亩。

预制厂内设26个后张法T 梁台座，负责生产302片T 梁。

所有T 梁均采用C50砼浇筑。

预应力钢绞线采用GB/T5224-2003标准的高强低松弛s φ15.2mm 预应力钢绞线。

钢绞线标准强度by R =1860Mpa 。

所有预应力钢绞线采用张拉和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力按设计施工图正弯矩采用k σ=0.73×b y R =0.73×1860 Mpa =1357.8 Mpa 。

根据天津市市政公路材料试验管理局试验中心的检测结果，我部进场的钢绞线弹性模量为y E =1.95×105Mpa ，单根公称截面积为A y =1357.8×103×140×10-6=190.09KN 。

T 梁的张拉施工工艺及计算数据如下。

一、 张拉施工工艺及程序：根据《公路桥涵施工技术规范》和设计图纸规定，张拉施工控制采用张拉和伸长值双控方式很圆锚整体张拉、扁锚单根张拉的施工工艺。

张拉施工程序如下：低松弛预应力钢绞线0→初应力→k σ（持荷两分钟）→锚固，即用两个150t 千斤顶两端同时张拉，初应力为k σ的10%，此时的伸长值为1L ∆，其值采用相邻级的伸长值。

控制张拉应为k σ=0.73×b y R =0.73×1860Mpa =1357.8 Mpa 即为末张的应力值。

其中伸长值L ∆=1L ∆＋2L ∆，1L ∆为开始至初张的伸长量，2L ∆为初张至末张间的伸长量。

张拉完毕后，L ∆与计算伸长值比较，其伸长值误差不应超过6%，否则应停止张拉，查明原因。

二、 计算参数：1、s φ15.2钢绞线的弹性模量：y E =1.95×105Mpa2、s φ15.2钢绞线的张拉控制应力：正弯矩：k σ=0.73×by R =0.73×1860 Mpa =1357.8 Mpa3、孔道摩阻系数：μ=0.254、孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数： k=0.0015三、 张拉伸长量计算： 1、 计算公式：()()01kx kx Ly y y y Pe PL e L A E A E kL μθμθμθ-+-+⎡⎤-∆==⎢⎥+⎣⎦⎰ 式中：P ·········钢绞线张拉力L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量 y A ·········钢绞线的截面积简化计算式：y yPL L A E ∆=P ·········钢绞线平均张拉力， ()1kx P e P kL μθμθ-+⎡⎤-⎣⎦=+L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量A·········钢绞线的截面积y2、张拉伸长量计算表：30米T梁边跨边梁30米T梁边跨中梁30米T梁中跨边梁30米T梁中跨中梁四、预应力T梁控制张拉力计算：1、边跨边梁N1、N2、N3、N4，边跨中梁N1、N2，中跨边梁N1、N2：FK=σ×n×y A=0.73×1860×103×7×0.140×10-3 =1330.644KN k2、边跨中梁N3、N4，中跨边梁N3、N4，中跨中梁N1、N2、N3、N4：FK=σ×n×y A=0.73×1860×103×6×0.140×10-3 =1140.552KN k五、张拉数据表：1、边跨边梁N1，边跨中梁N1正弯矩钢绞线：2、边跨边梁N2、边跨中梁N2正弯矩钢绞线：3、边跨边梁正弯矩钢绞线（N3）：4、边跨边梁正弯矩钢绞线（N4）：5、边跨中梁正弯矩钢绞线（N3）：6、边跨中梁N4，中跨边梁N3，中跨中梁N3正弯矩钢绞线：7、中跨边梁正弯矩钢绞线（N1）：8、中跨边梁正弯矩钢绞线（N2）：9、中跨边梁N4,中跨中梁N4正弯矩钢绞线：10、中跨中梁正弯矩钢绞线（N1）：11、中跨中梁正弯矩钢绞线（N2）：依据2009年5月29日标定1500KN千斤顶回归方程计算油表读数。

海西高速公路网漳州至永安联络线三明段EK0+180~EK0+425右侧预应力锚索总结报告承包单位：顺吉集团有限公司二〇一三年四月二十五日海西高速公路网漳州至永安联络线三明段A12标EK0+180～EK0+425右侧预应力锚索基本试验方案一、工程概况EK0+180~EK0+425右侧，该坡高34米,为类土质边坡,上部坡积粉质粘土,厚度约8～14米；其下为残积砂性粘性土，厚度约7～16米，全风化花岗岩，厚度约为30米。

该边坡坡体风化层及坡残积土层较厚，坡顶较平缓，地下水位较高，为控制边坡高度，因此综合考虑采用放缓结合适当加固方案。

该坡分四级防护,中间设2m平台,由下而上坡率和防护措施为:第一级1：1.0, 拱形骨架植草防护; 第二级1：1.25, 拱形骨架植草防护; 第三级1：1.25, 预应力锚索框架和拱形骨架植草交错布置; 第四级1：1.25,拱形骨架植草防护.两侧坡率按实际地形情况做适当调整.该坡试验孔三个，SY1锚索长8米，锚固段3米；SY2锚索长13米，锚固段5米；SY3锚索长21米，锚固段8米；二、基本试验目的与依据1、基本试验目的基本试验的目的在于验证设计采用的工作锚索的性能各组成部分的综合性能、锚固地层设计参数及合理性、同时考虑有关锚索体在搬运、储存、安装和施工过程中抗物理破坏的能力。

(1)确定该边坡地层中锚索的极限承载力和安全系数;(2)揭示在该地层条件下影响锚索锚固力的各种影响因素及其影响程度;(3)检验锚索工程的施工工艺;(4)校核设计参数,为高边坡锚固工程的动态设计提供有关参数,确保锚固工程的安全、经济、合理。

2、试验依据(1)、《锚杆喷射砼支护技术规程》(GB50086-2001)(2)、《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22:2005)(3)、《公路路基设计规范》(JTG D30—2004)(4)、《公路路基施工技术规范》 (JTJ 033—95)(5)、高边坡锚索设计文件及相关通知。

预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。

例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。

根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。

预应力锚索张拉记录预应力锚索作为一种常用的岩土锚固技术，在工程建设中发挥着重要作用。

而预应力锚索张拉记录则是对锚索张拉过程的详细记录，对于确保工程质量和安全具有重要意义。

一、工程概述本次预应力锚索施工位于具体工程名称，该工程的地质条件较为复杂，为了保证边坡的稳定性，采用了预应力锚索进行加固处理。

二、预应力锚索设计参数本次施工的预应力锚索采用锚索型号，锚索长度为具体长度，设计预应力值为具体数值kN。

锚索由钢绞线规格组成，锚具采用锚具型号。

三、张拉设备及仪器1、千斤顶：选用千斤顶型号，其额定张拉力为具体数值kN，行程为具体数值mm。

2、油压表：采用油压表型号，精度等级为具体等级，量程为具体量程MPa。

3、其他辅助设备：包括锚垫板、夹片、工具锚等。

四、张拉前的准备工作1、对锚索进行外观检查，确保钢绞线无锈蚀、损伤等缺陷。

2、清理锚垫板上的杂物，保证锚垫板与孔道垂直。

3、安装千斤顶、油压表等张拉设备，并进行调试和校准。

五、预应力锚索张拉过程1、初始张拉首先将千斤顶缓慢进油，使钢绞线略微拉紧，消除钢绞线的松弛状态。

记录此时的油压表读数和千斤顶伸长量。

2、分级张拉按照设计要求的分级加载顺序，逐步增加张拉力。

每级加载后持荷具体时间，记录油压表读数和千斤顶伸长量。

当张拉力达到设计值的具体百分比时，进行稳压，检查锚索及锚具的工作情况，如有异常应立即停止张拉。

3、超张拉继续加载至设计张拉力的具体百分比，持荷具体时间，以消除部分预应力损失。

4、锚固超张拉完成后，缓慢回油，使张拉力降至设计值，拧紧锚具螺母，完成锚固。

六、数据记录与分析在预应力锚索张拉过程中，对每一级张拉力对应的油压表读数、千斤顶伸长量等数据进行了详细记录。

通过对这些数据的分析，可以计算出锚索的实际伸长量、预应力损失等参数，从而判断锚索的张拉质量是否符合设计要求。

1、伸长量计算实际伸长量＝千斤顶伸长量工具锚夹片回缩量千斤顶内钢绞线伸长量理论伸长量＝（设计张拉力×锚索长度）／（钢绞线弹性模量×钢绞线截面积）2、预应力损失计算预应力损失＝设计张拉力锚固后的实际张拉力七、质量控制1、张拉力控制张拉力的控制以油压表读数为准，同时结合千斤顶伸长量进行校核。

轨道交通环线冉家坝站风亭组锚索挡墙预应力锚索张拉计算书一、预应力锚索的主要设计参数和要求1．预应力锚索采用9Φs 15.2 高强度低松弛钢绞线，强度级别为2 2 1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm，弹性模量为195000N/mm。

2．预应力钢绞线的设计施加应力为550KN。

3. 预应力钢绞线的锚固段长度不小于8m，自由段为长度数据如附图1-1 ，千斤顶工作长度为100cm。

附图1-1: 锚索自由段长度统计表序号锚索孔位编号自由段长度（mm）序号锚索孔位编号自由段长度（mm）1 A2-1 15700 15 C2-1 150002 A2-2 12300 16 C3-1 160003 A3-1 15400 17 C3-2 155004 A3-2 12400 18 C4-1 190005 A4-1 17300 19 C5-1 200006 A4-2 15000 20 C5-2 180007 A5-1 18200 21 C6-1 200008 A5-2 19000 22 C6-2 190009 A6-1 21200 23 C7-1 2130010 A6-2 20500 24 C7-2 1950011 A7-1 21500 25 C8-1 2120012 A7-2 19500 26 C8-2 1950013 C0-1 10500 27 C9-1 2100014 C1-1 115004. 张拉设备校准方程P=0.022980F+0.409927P —压力指示器示值(MPa)F —标准力值（KN）二、预应力钢绞线的张拉程序张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表可。

一般标定的有效期限为 6 个月或使用300 次或发现有不正常情况也须重新标定。

张拉采用液压千斤顶250t 级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。

单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。

成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。

1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。

设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。

x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。

k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。

注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。

所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。

b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。

一、工程概况（一）总体概况即本项目终点K11+700，全长11.7公里。

我标段共有T梁432片，其中90片为16 m，342片为13m，（详见表1.1T梁工程数量表）。

表1.1T梁工程数量表二、施工工艺张拉作业使用智能张拉设备。

当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90%设计强度值时进行张拉。

张拉正后方设置防护钢板挡板。

预应力张拉设计顺序现张拉N1，后张拉N2，依次进行。

钢绞线张拉程序：0→初应力(0.10δk) →0.2δk→1.0δk(持荷5min锚固)，预应力钢绞线张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。

实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。

若实际量测伸长量符合计算要求（与计算伸长值相比误差在±6%范围之内）则封闭锚具和夹片并拆除千斤顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较大，暂停张拉，查清原因并解决问题后方再继续张拉（预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算见计算书）。

T梁起拱度采用张拉前后测设高程并计算其差值得出。

张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，用水准仪测设高程。

张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。

张拉完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。

钢绞线切除后，及时对锚头进行封堵，保证封锚密实。

张拉前千斤顶、锚环、夹片、工作锚具、工作夹片、压力表、油泵等张拉设备进行检验。

千斤顶、油泵、压力表与张拉应力值的关系方程式，由有资质的检测单位检测。

锚环、夹片、工作锚具、工作夹片应当无破损，锚环、夹片、工作锚具、工作夹片在使用前送样进行强度检验，符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应力钢铰线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求后使用。

使用前必须对每一个锚环和夹片进行观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换，如异常情况的锚环、夹片数量占该批次数量的10%，则该批次的锚环、夹片停止使用。

张拉时，钢铰线应匀速渐进张拉，按照先N1后N2的顺序，智能张拉操作具体方法为：（1）、准备工作①准备与张拉系统能配套使用的限位板、锚具、夹片，电脑（预装Windows XP操作系统，自带无线网络适配器），三相电缆，阳伞等必须准备齐全。

预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。

跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。

预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。

预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。

预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。

锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。

在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。

计算公式及参数说明f pk钢绞线标准强度， MPa 1860 产品质量证明并符合设计要求设计控制应力比值75% 设计要求σcon控制应力， MPa 1395D n钢绞线公称直径， mm 15.2 标准产品钢绞线公称截面积， mm2 140 查表，不能根据公称直径计算张拉端张拉力P=σcon×Ag×n×b /1000 (KN)σcon-- 预应力钢材的张拉控制应力 (Mpa)，设计规定Ag-- 预应力单束钢筋截面面积 (mm 2); 查表n-- 同时张拉预应力筋的根数 (mm)，实际根数b-- 超张拉系数，不超张拉取 1.0 。

/1000---N 换算成 kNp 1 e kx平均张拉力p p kxP --- 平均张拉力，直线筋取张拉端张拉力，kNpp---- 张拉端张拉力，按上式计算x---- 张拉端至计算截面的孔道长度，mk---- 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ --- 力筋与孔道壁的摩擦系数θ --- 张拉端至计算截面曲线孔道切线的夹角和(rad)理论伸长值，公式：L P p L A P E PPp--- 平均张拉力，直线筋取张拉端张拉力，kNL---- 预应力筋的长度A --- 预应力筋的截面面积， mm 2pE --- 预应力筋的弹性模量，一般为 1.95*10 5 ， MPaPμ孔道成型方式k 钢丝、钢绞线、光面钢带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道0.003 0.35 0.4 ---抽芯成型孔道0.0015 0.55 0.6 ---预埋金属螺旋管道0.0015 0.20-0.25 --- 0.5说明白色单元格为数据更新区域，红色单元格为自动计算或引用，不能更改。

计算公式见《公路桥781.2涵施工技术规范》（JTG F50-2001）1395(7.6.2/P95 和附录 G-140 8/P452)41直线筋P P=P,曲线时按公式计算195000N-1 N-2 N-3 起始端P 781.2 779.1 777.4 781.2 σcon 1395 1395 1395 1395 Ag 140 140 140 140 n 4 1 1 1b 1 1 1 1P P 780.1 778.2 773.6 781.2 终点力779.1 777.4 769.9 780.5e ( kx ) 0.99726 0.99783 0.99033 0.99910 kx 0.002748 0.002172 0.00971 0.0009 x 1.832 1.448 6.475 0.6k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 μ0.25 0.25 0.25 0.25 θ0 0 0 0 L(mm) 1832 1448 6475 600 E P(N/mm2) 195000 195000 195000 195000L（ mm）0.00 41.28 183.48 17.17 总和483.86 241.93实际与理论伸长值不能相差6%以上-6%6%。

一、中横梁、端横梁预应力钢绞线张拉计算书一、计算资料根据钢绞线规范及检定报告，平均截面积：Ap=139（mm2），弹性模量：Ep=1.994×105（N/mm2），每端考虑千斤顶工作长度70cm主桥中，端横梁预应力技术数据主桥中横梁钢绞线数量表钢束编号钢绞线规格（mm）设计引伸量（cm）下料长度（cm）钢绞线数量（n股）截面面积（mm2）N1、N2Φj15.27.3 1165.36834 N3、N4Φj15.27.2 1168.4 6834主桥端横梁钢绞线数量表钢束编号钢绞线规格（mm）设计引伸量（cm）下料长度（cm）钢绞线数量（n股）截面面积（mm2）N1、N2Φj15.27.2 1167.8 6 834N3、N4Φj15.27.2 1171.8 6 834二、预应力计算的有关数据1、预制空心板为C50级，所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。

2、根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=P P L/A P E P和预应力平均张拉力计算公式：P P=P（1-e-（kx+ ））/（kx+ ），其中：P P——预应力钢绞线平均张拉力（N），L ——预应力钢绞线的长度（mm），A P——预应力钢绞线的截面面积（mm2），E P——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2），P ——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N），X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取0.0015，——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取0.25。

三、钢绞线的张拉控制应力计算1、根据图纸设计要求，本次计算按设计图纸规定锚下控制张拉应力=0.75f pk=0.75×1860=1395MPa 。

2、张拉控制力（考虑2.5%的锚具摩阻损失）6束：P=1395*834*（1+2.5%）=1192.516KN15%P(KN) 30P%(KN) 100%P(KN)中横梁178.877 357.755 1192.516端横梁178.877 357.755 1192.5163 a、04-36号千斤顶，压力表编号Y00855657回归关系式：F=28.16P+6.66即P=（F-6.66）/28.16b、04-38号千斤顶，压力表编号Y00617802，回归关系式：F=28.29P-14.86即P=（14.86+F）/28.29四、主桥中、端横梁计算参数中横梁计算参数钢束编号第一段直线段长度（含千斤顶工作长度）L1(cm)第一段曲线段弧长L1’(cm)第二段直线段长度L 2(cm)第二段曲线段弧长L 2’(cm)中间直线段长度L 3(cm)N1、N2 202.10 59.69 90.95 59.69 340.20 N3、N4 222.60 118.33 34.16 118.33 181.20中横梁曲线段参数θ（rad）kx+μθe-（kx+ ））（1- e-（kx+ ））/（kx+μθ）N1、N2 0.099484 0.025766 0.974563 0.987231N3、N4 0.1972222 0.0510805 0.9502022 0.9748887端横梁计算参数钢束编号第一段直线段长度（含千斤顶工作长度）L1(cm)第一段曲线段弧长L1’(cm)第二段直线段长度L 2(cm)第二段曲线段弧长L 2’(cm)中间直线段长度L 3(cm)N1、N2 137.3 89.01 112.82 89.01 310.60N3、N4 165.30 132.99 71.62 132.99 166.60端横梁曲线段参数θ（rad）kx+μθe-（kx+ ））（1- e-（kx+ ））/（kx+μθ）N1、N2 0.148353 0.038423 0.962305 0.981043N3、N4 0.221657 0.057409 0.944208 0.971834四、伸长量计算1.中横梁N1、N2钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×2021/（834×1.994×105）=14.49mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.987231=1177.287KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1177287×596.9/（834×1.994×105）=4.23mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.974563=1162.182则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1162182×909.5/（834×1.994×105）=6.36mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.987231=1147.342KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1147342×596.9/（834×1.994×105）=4.12mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1162.182×0.974563=1132.620KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1132620×3402/（834×1.994×105）=23.17mm终张拉伸长量：△L=（14.49+4.23+6.36+4.12）×2+23.17=81.57mm=82.0mm 2.中横梁N3、N4钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×2226/（834×1.994×105）=15.96mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.9748887=1162.570KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1162570×1183.3/（834×1.994×105）=8.27mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.9502022=1132.131KN则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1132131×341.6/（834×1.994×105）=2.33mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.9748887=1104.677KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1104677×1183.3（834×1.994×105）=7.86mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1132.131×0.9502022=1076.704KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1076704×1812/（834×1.994×105）=11.73mm终张拉伸长量：△L=（15.96+8.27+2.33+7.86）×2+11.73=80.57mm=81.0mm3.、端横梁N1、N2钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×1373/（834×1.994×105）=9.84mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.981043=1169.912KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1169.912×890.1/（834×1.994×105）=6.26mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.962305=1147.564则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1147564×1128.2/（834×1.994×105）=7.79mm4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.962305=1125.809KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1125809×890.1/（834×1.994×105）=6.03mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1147.564×0.962305=1104.306KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1104306×3106/（834×1.994×105）=20.63mm终张拉伸长量：△L=（9.84+6.26+7.79+6.03）×2+20.63=80.47mm=81.0mm 4.、端横梁N3、N4钢束1、第一段直线段终张拉力伸长量：P=1192.516KN△L1 =PL1/ApEp=1192516×1653/（834×1.994×105）=11.85mm2、第一段曲线段平均终张拉力：P P1=1192.516×0.971834=1158.927KN则第一段曲线段终张拉力伸长量：△L1’=P P1L1’/ApEp=1158927×1329.9/（834×1.994×105）=9.27mm3、第二段直线段平均终张拉力：P2= Pe-（kx+ ）=1192.516×0.944208=1125.983则第二段直线段终张拉力伸长量：△L2=P2L2/ApEp=1125983×716.2/（834×1.994×105）=4.85mm 4、第二段曲线段平均终张拉力：P P2 = P2×0.971834=1094.268KN则第二曲线段终张拉力伸长量：△L2’=P P2L2’/ApEp=1094268×1329.9/（834×1.994×105）=8.75mm5、中间直线段平均终张拉力：P3= P2e-（kx+ ）=1125.983×0.944208=1063.162KN则中间直线段终张拉力伸长量：△L3=P3L3/ApEp=1063162×1666/（834×1.994×105）=10.65mm终张拉伸长量：△L=（11.85+9.27+4.85+8.75）×2+10.65=80.09mm=80.0mm五、伸长量张拉力与相应压力表值一览表9。

同江市三村工程灌区工程4#桥13m空心板梁预应力筋张拉伸长值计算(第九合同段)省水利四处工程有限责任公司同江市三村灌区工程第九标段项目经理部2013年8月27日13m预空心板梁应力筋张拉伸长值计算一．预应力筋张拉伸长值计算公式ΔL=Pp*L/(Ap*Ey)Pp=P{[1-e-(kx+μQ)]/（kx+μQ }ΔL=(P*L/Ap*Ey)*{[1- e-(kx+μQ)]/(kx+μQ)}注释：Pp---预应力筋平均张拉力（N）;P---预应力筋张拉端张拉力（N）；X---从张拉端至计算截面孔道长度（M）；Q---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Yad）;K---孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，K=0.0015；μ---预应力筋与孔道壁摩擦系数，取μ=0.15;Ey---预应力筋弹性模量，取1.95*105N/mm2;Ap---预应力筋截面面积，单根Ap=139mm2;P---单根钢绞线锚下控制张拉力，根据设计图纸计算，P=Ap*σk =139*1395=193905N；二、伸长值计算张拉端张拉力:P=193905N线束1伸长值:L1=(0.0131+0.0037+0.0278)*2=0.089m;线束2伸长值:L2=(0.0132+0.0086+0.0226)*2=0.089mm；另外每束钢绞线每端孔道外线束长度0.5m，按如下公式计算该段钢绞线伸长值：每束每端孔道外钢绞线伸长值：ΔL=P*L/(Ap*Ey)=0.0036m；故线束1最终伸长值：0.089+0.0036*2=0.096m;线束2最终伸长值：0.089+0.0036*2=0.096m;13M空心板梁预应力筋张拉施工张拉力—压力表值数据表张拉控制应力σK=1395 MP a ,每片梁4束钢绞线，沿肋板两侧对称布置，自下而上编号为1、2束。

其中中跨空心板梁每孔道三根钢绞线，边跨空心板梁1#孔道每孔道四根钢绞线，2#孔道每孔道三根钢绞线。